Part4BT与AT供电方式.pptx

Part 4 Part 4 电气化铁道牵引网电气化铁道牵引网BTBT与与ATAT供电方式供电方式4.1 吸流变压器吸流变压器(BT)供电方式供电方式4.2 自耦变压器自耦变压器(AT)供电方式供电方式4.3 高铁全并联高铁全并联AT牵引网牵引网本章重点：本章重点：BT、AT供电方式原理供电方式原理本章难点：本章难点：AT牵引网电流分布计算牵引网电流分布计算4.1 吸流变压器吸流变压器(BT)供电方式供电方式BT吸流变压器；吸流变压器；F回流线；回流线；T接触网；接触网；R轨道；轨道；A吸上线吸上线 吸流变压器吸流变压器(Booster Transformer)供电方式，简称供电方式，简称BT供电供电方式。方式。在牵引网中，每相距在牵引网中，每相距3km4.5km间隔，设置一台间隔，设置一台1:1的吸流的吸流变压器，其一次线圈串入接触网变压器，其一次线圈串入接触网T中，二次线圈串入回流线中，二次线圈串入回流线F中，中，回流线一般装设在接触网支柱外侧的横担上，吸上线回流线一般装设在接触网支柱外侧的横担上，吸上线A一端接回一端接回流线，另一端接轨道，以提供从机车到轨道的返回电流到回流流线，另一端接轨道，以提供从机车到轨道的返回电流到回流线中去的通路。线中去的通路。RBTFASST回流线（负馈线）悬挂位置示意：4.1.1 工作原理工作原理1.BT供电方式的电路原理供电方式的电路原理 吸流变压器的作用是在接触网和回流线间集中地加强了互感吸流变压器的作用是在接触网和回流线间集中地加强了互感耦合，即：耦合，即：由于由于 所以所以 理想情况下轨道理想情况下轨道和地中的返回电流被全部吸入回流线，实际上和地中的返回电流被全部吸入回流线，实际上I I1 1、I I2 2差别在于差别在于I I1 1含有吸流变压器的激磁电流含有吸流变压器的激磁电流I I0 0，所以，所以I I0 0仍流经轨道和大地，但数仍流经轨道和大地，但数值很小。值很小。RFASST2.BT供电方式对通信的防护作用供电方式对通信的防护作用 由于返回电流沿回流线流回牵引变电所，而不经轨道和大地，由于返回电流沿回流线流回牵引变电所，而不经轨道和大地，从而把本来距离很大的接触网轨道大地回路，改变成距离相从而把本来距离很大的接触网轨道大地回路，改变成距离相对很小的接触网回流线回路。而且回流线和接触网中的电流对很小的接触网回流线回路。而且回流线和接触网中的电流大小相等，方向相反，两者的交变磁场基本上可以相互抵消，大小相等，方向相反，两者的交变磁场基本上可以相互抵消，显著地减弱了接触网和回流线周围空间的交变磁场，显著地减弱了接触网和回流线周围空间的交变磁场，使牵引电使牵引电流在邻近的通信线路中的电磁感应影响大大减小流在邻近的通信线路中的电磁感应影响大大减小。3.“长回路电磁感应长回路电磁感应”影响影响 当机车运行于吸上线处时，牵引电流可立即通过吸上线回流，当机车运行于吸上线处时，牵引电流可立即通过吸上线回流，轨道中几乎无电流，这时对邻近通信线路的影响大大减小，剩轨道中几乎无电流，这时对邻近通信线路的影响大大减小，剩余电磁感应影响主要有：余电磁感应影响主要有：激磁电流的影响激磁电流的影响、接触网与回流线对接触网与回流线对通信线的相对位置差异的影响通信线的相对位置差异的影响、“二次感应二次感应”的影响的影响。这三种。这三种因素对通信线引起的剩余电磁感应影响约为直接供电方式下牵因素对通信线引起的剩余电磁感应影响约为直接供电方式下牵引网对通信线电磁感应影响的引网对通信线电磁感应影响的5%，称为，称为“长回路电磁感应长回路电磁感应”影影响。响。4.影响吸回装置对通信线的防护效果的主要因素影响吸回装置对通信线的防护效果的主要因素n电力机车的运行位置电力机车的运行位置 当电力机车位于当电力机车位于吸流分段吸流分段吸上线位置处时，吸回装置具有吸上线位置处时，吸回装置具有最佳的防护效果，此时牵引网对通信线只有最佳的防护效果，此时牵引网对通信线只有“长回路电磁感应长回路电磁感应”影响。影响。当电力机车运行于吸流分段的其它位置，从机车到邻近吸上当电力机车运行于吸流分段的其它位置，从机车到邻近吸上线之间的长度内，牵引网仍然是以接触网轨道地或轨道地回线之间的长度内，牵引网仍然是以接触网轨道地或轨道地回流线不对称回路向电力机车供电，这种因电力机车位置变化致使流线不对称回路向电力机车供电，这种因电力机车位置变化致使供电回路仍按不对称方式工作所产生的电磁感应影响，称作供电回路仍按不对称方式工作所产生的电磁感应影响，称作“半半段效应段效应”影响。影响。l当机车运行于当机车运行于a、b之间：回流线之间：回流线ab段无电流段无电流(正正“半段效应半段效应”)RBTFASSTabl当机车运行于当机车运行于c、d之间：接触线之间：接触线cd段无电流段无电流(负负“半段效应半段效应”)RBTFASSTcd可见可见，在一个，在一个吸流分段内以吸流变压器为分界点吸流分段内以吸流变压器为分界点，近半段可能产，近半段可能产生正生正“半段效应半段效应”，远半段可能产生负，远半段可能产生负“半段效应半段效应”。随着运行。随着运行的电力机车位置由吸上线处向吸流变压器逐渐接近，的电力机车位置由吸上线处向吸流变压器逐渐接近，“半段效应半段效应”影响逐渐增大，当电力机车运行于吸流变压器附近时，吸回影响逐渐增大，当电力机车运行于吸流变压器附近时，吸回装置对通信线的防护效果最差；当电力机车驶过吸流变压器处时，装置对通信线的防护效果最差；当电力机车驶过吸流变压器处时，“半段效应半段效应”发生正、负突变。发生正、负突变。所以所以，实际装置是在供电分区内设置长度不大的许多吸上分段，实际装置是在供电分区内设置长度不大的许多吸上分段，每个分段长每个分段长34.5km，每个分段中央设置一台吸流变压器，分，每个分段中央设置一台吸流变压器，分段以吸上线为界。使段以吸上线为界。使“半段效应半段效应”影响大大缩小。影响大大缩小。半段效应：在半个BT 区间长度内失去防护作用。每个BT段一般34.5km。l实际电磁感应的影响是实际电磁感应的影响是“长回路长回路”与与“半段效应半段效应”的叠加：的叠加：RBTFASST综综合合感感应应电电压压n其它主要影响因素其它主要影响因素l通信线平行接近距离；通信线平行接近距离；l通信线、回流线、接触网相互位置的差异；通信线、回流线、接触网相互位置的差异；l回流线的架设高度及是否分相；回流线的架设高度及是否分相；l牵引网短路。牵引网短路。4.1.2 BT供电方式下牵引网阻抗及牵引网电压供电方式下牵引网阻抗及牵引网电压 损失计算损失计算1.单线牵引网阻抗单线牵引网阻抗 BT供电方式的牵引网阻抗与直接供电方式的牵引网阻抗有供电方式的牵引网阻抗与直接供电方式的牵引网阻抗有很大不同，它不再是均匀分布，而是在某些特定位置阻抗值发很大不同，它不再是均匀分布，而是在某些特定位置阻抗值发生突变。生突变。RAFASSTBCDn当负载处于首当负载处于首BT之前：之前：lxn当负载处于当负载处于 B位置：位置：n当负载处于当负载处于 C位置：位置：n当负载处于当负载处于 D位置：位置：在一般场合下，通常在一般场合下，通常BT供电方式的牵引网单位阻抗为：供电方式的牵引网单位阻抗为：其其中中：zj、zh、zjh分分别别为为接接触触网网单单位位自自阻阻抗抗、回回流流线线单单位位自自阻阻 抗抗、接接触触网网与与回回流流线线间间单单位位互互阻阻抗抗，ZB为为吸吸流流变变压压器器阻阻 抗抗。L为为线线路路长长度度，n为为L线线路路长长度度内内吸吸上上分分段段段段数数。2.复线牵引网阻抗复线牵引网阻抗 由于由于BT供电方式的复线区段上行供电方式的复线区段上行(或下行或下行)牵引网基本上是一牵引网基本上是一平衡供电电路，所以上、下行回路间互感忽略不计：平衡供电电路，所以上、下行回路间互感忽略不计：上行上行(或下行或下行)牵引网自阻抗的计算与单线牵引网阻抗相同牵引网自阻抗的计算与单线牵引网阻抗相同3.牵引网电压损失计算牵引网电压损失计算 BT供电方式下单线区段供电分区牵引网电压损失的计算条件供电方式下单线区段供电分区牵引网电压损失的计算条件和计算方法与直接供电方式相同。和计算方法与直接供电方式相同。n单线区段单线区段注意：注意：4.1.3 吸流变压器的容量计算吸流变压器的容量计算一个吸流分段的等效电路：一个吸流分段的等效电路：U1为一个为一个BT段牵引网的电压降，当接触网电流段牵引网的电压降，当接触网电流I1为吸流变为吸流变压器额定电流时，吸流变压器副边电压压器额定电流时，吸流变压器副边电压U2为：为：其中：其中：l为吸流分段长度；为吸流分段长度；ZBT为变压器漏电抗；为变压器漏电抗；所以，所以，U2就是吸流变压器的额定电压就是吸流变压器的额定电压UB。吸流变压器的额定容量：吸流变压器的额定容量：型型 号号DXJ-200/350DXJ-100/350DXJ-150/550额定容量额定容量(kVA)200100150额定电压额定电压(V)560285275额定电流额定电流(A)350350550短路电压短路电压(%)7.51012.4空载电流空载电流(%)12.21.8吸流变压器数据吸流变压器数据例：例：某时刻电流为某时刻电流为350A，计算吸流变压器端电压，计算吸流变压器端电压：4.1.4 BT方式对牵引供电系统的不利影响方式对牵引供电系统的不利影响1.牵引网阻抗增大牵引网阻抗增大以链形悬挂牵引网为例，牵引网单位等效阻抗会增大约以链形悬挂牵引网为例，牵引网单位等效阻抗会增大约50%。2.牵引网电压损失增大牵引网电压损失增大3.牵引网电能损失增大牵引网电能损失增大4.对接触网运行产生不利影响对接触网运行产生不利影响机车过机车过BT时易产生电弧；串联系统，可靠性差。时易产生电弧；串联系统，可靠性差。总之，总之，BT供电方式虽然对邻近通信线防护是一种有效措施，但供电方式虽然对邻近通信线防护是一种有效措施，但对牵引供电系统的技术经济指标有较大影响。只有在经过全面对牵引供电系统的技术经济指标有较大影响。只有在经过全面的技术经济比较后，确认为利大于弊时才可以采用。的技术经济比较后，确认为利大于弊时才可以采用。4.2 自耦变压器自耦变压器(AT)供电方式供电方式nAT供电方式供电方式：自耦变压器自耦变压器(Auto Transformer)供电方式，简称供电方式，简称AT供电供电方式，它不但是电气化铁路减轻对相邻通信线路的干扰影响的方式，它不但是电气化铁路减轻对相邻通信线路的干扰影响的有效措施之一，而且对牵引供电系统有较好的技术经济指标，有效措施之一，而且对牵引供电系统有较好的技术经济指标，能适应高速、大功率电力机车运行。能适应高速、大功率电力机车运行。我国北京我国北京秦皇岛、大同秦皇岛、大同秦皇岛、郑州秦皇岛、郑州武昌等电气化武昌等电气化铁路，均采用铁路，均采用AT供电方式。供电方式。在结构上，在结构上，AT方式中自耦变压器并联接入电路，而方式中自耦变压器并联接入电路，而BT方式方式的吸流变压器串联接入电路，所以的吸流变压器串联接入电路，所以AT方式消除了因加入变压器方式消除了因加入变压器对接触网造成的分段。对接触网造成的分段。两台两台ATAT之间的距离一般为之间的距离一般为815km。4.2.1 工作原理工作原理1.AT供电方式原理电路供电方式原理电路T T为接触网，为接触网，R R为轨道，为轨道，F F为正馈线。为正馈线。ATAT为自耦变压器，变比为为自耦变压器，变比为2:12:1。设设AT变压器阻抗为零，机车位于变压器阻抗为零，机车位于AT2处运行，机车电流为处运行，机车电流为I。如图。如图所示，电流所示，电流I从钢轨流入从钢轨流入AT2，上下绕组各流一半电流。该电流由，上下绕组各流一半电流。该电流由牵引变电所沿接触网流出牵引变电所沿接触网流出I/2，沿正馈线流回牵引变电所，沿正馈线流回牵引变电所I/2，轨道，轨道中的电流为零。由于接触网和正馈线中的电流大小近似相等，方中的电流为零。由于接触网和正馈线中的电流大小近似相等，方向相反，两者之间的距离也相对很小，两者的交变磁场基本可相向相反，两者之间的距离也相对很小，两者的交变磁场基本可相互平衡抵消。互平衡抵消。变变电电所所2.AT供电方式电流分布供电方式电流分布n“长回路长回路”感应影响感应影响 实际上实际上AT存在很小的阻抗，因此在全供电分区内将有部分牵存在很小的阻抗，因此在全供电分区内将有部分牵引电流流经轨道、大地返回变电所。如图，在引电流流经轨道、大地返回变电所。如图，在AT漏抗不为零情漏抗不为零情况下，除相邻两个况下，除相邻两个AT供给电流外，供电分区上的其它供给电流外，供电分区上的其它AT也要向也要向该机车供给部分电流：该机车供给部分电流：i1、i2、i3、i4 但由于但由于AT漏抗很小，短路电压多在漏抗很小，短路电压多在1%以下，所以电力机以下，所以电力机车所在车所在AT区间以外的区间以外的AT向机车供给的电流很小，从而流经轨向机车供给的电流很小，从而流经轨道、大地返回变电所的电流很小，故对邻近通信线的电磁感应道、大地返回变电所的电流很小，故对邻近通信线的电磁感应影响很小。由变电所至负荷前面影响很小。由变电所至负荷前面AT处的处的TF平衡回路造成的影平衡回路造成的影响称为响称为“长回路长回路”感应影响。感应影响。n“短回路短回路”效应效应 在在AT漏抗为零情况下，机车在某一漏抗为零情况下，机车在某一AT区间取流时，仅仅是左区间取流时，仅仅是左右两个相邻的右两个相邻的AT向机车供给电流。向机车供给电流。由于由于AT1和和AT2的副边回路引的副边回路引入了阻抗，其数值分别与电力机车至入了阻抗，其数值分别与电力机车至AT1、AT2的距离成正比，的距离成正比，s所以，电力机车电流所以，电力机车电流I在轨道、大地中的分路电流在轨道、大地中的分路电流I1、I2的数值分的数值分别与两分路的长度成反比：别与两分路的长度成反比：电磁感应影响同电流与回路长度的乘积成正比，由于两个短电磁感应影响同电流与回路长度的乘积成正比，由于两个短回路对通信线产生的回路对通信线产生的电磁感应影响大小相等、方向相反，对平电磁感应影响大小相等、方向相反，对平行长度延及这个行长度延及这个AT段全长的通信线将不产生电磁感应干扰影响。段全长的通信线将不产生电磁感应干扰影响。这被称作这被称作“短回路短回路”效应效应。3.AT供电方式的特点供电方式的特点与与BT供电方式比较，供电方式比较，AT供电方式具有以下特点：供电方式具有以下特点：nAT供供电电方方式式的的馈馈电电电电压压高高，所所以以供供电电能能力力大大，电电压压下下降降小小。AT供供电电方方式式的的网网络络电电压压是是BT方方式式的的两两倍倍，供供电电能能力力为为BT方方式式 的的4倍倍；AT回回路路的的电电压压下下降降率率仅仅为为BT回回路路的的1/4，从从而而牵牵引引变变电电所的间距可增大所的间距可增大4倍（实际增大倍（实际增大23倍）。倍）。nAT供供电电方方式式能能有有效效地地减减弱弱对对通通信信线线的的影影响响，计计算算表表明明：对对于于同同一一电电气气化化区区段段，当当AT供供电电分分区区长长度度为为BT方方式式的的两两倍倍时时，AT间间距在距在1520km的防干扰特性大致与的防干扰特性大致与BT间距为间距为2km的结果相当。的结果相当。n同同时时AT供供电电方方式式所所用用的的自自耦耦变变压压器器容容量量较较大大，在在短短路路时时不不会会造造成成自自耦耦变变压压器器的的铁铁心心饱饱和和，所所以以在在事事故故下下具具有有较较好好的的防防护护效效果。果。nAT供供电电方方式式中中自自耦耦变变压压器器是是并并联联连连接接在在接接触触悬悬挂挂和和正正馈馈线线之之间间，相相比比BT供供电电回回路路吸吸流流变变压压器器串串入入接接触触网网中中提提高高了了供供电电可可靠靠性，特别有利于高速和大功率电力机车的运行。性，特别有利于高速和大功率电力机车的运行。4.2.2 牵引变电所接线方式的特点牵引变电所接线方式的特点 AT供电方式牵引变电所，按牵引变压器接线型式可分为供电方式牵引变电所，按牵引变压器接线型式可分为三三相相两相平衡接线两相平衡接线、三相十字交叉接线三相十字交叉接线、V/X接线接线和和二次中抽二次中抽式单相接线式单相接线。1.三相三相两相平衡接线两相平衡接线nScott接线接线ABCT1T2OTRF1234 1 1为三相系统，为三相系统，2 2为为ScottScott接线接线变压器，变压器，3 3为自耦变压器，为自耦变压器，4 4为为ATAT供电方式牵引网，供电方式牵引网，T T为接触网，为接触网，R R为轨道，为轨道，F F为正馈线。牵引变压器为正馈线。牵引变压器副边的副边的T T1 1绕组和绕组和T T2 2绕组分别与室绕组分别与室外两组外两组55kV55kV牵引母线连接，两组牵引母线连接，两组牵引母线通过馈电线分别向变电牵引母线通过馈电线分别向变电所两侧供电分区供电。所两侧供电分区供电。每路馈电线出口皆装设一台自耦变压器。每路馈电线出口皆装设一台自耦变压器。2.三相十字交叉接线三相十字交叉接线ABCabcACBabcTRF 由两台三相由两台三相YN,d11接线的牵引变压器构成，接线的牵引变压器构成，两台原边接线绕组分别两台原边接线绕组分别接接ABC相序和相序和ACB相序，相序，两台副边两台副边d11接线绕组接线绕组对顶对顶(c、a)接成十字交接成十字交叉方式。副边端子叉方式。副边端子a、c和和b、b分别接到两组分别接到两组55kV牵引母线，两组牵牵引母线，两组牵引母线通过馈电线分别引母线通过馈电线分别向变电所两侧供电分区向变电所两侧供电分区供电。副边对顶点端供电。副边对顶点端(c、a)与轨道连接。因此，与轨道连接。因此，可省去变电所内的可省去变电所内的AT。n三相双绕组十字交叉接线三相双绕组十字交叉接线3.V/X接线和二次中抽式单相接线接线和二次中抽式单相接线n单相组合式单相组合式V/X接线接线 由两台副边带中点抽头的单由两台副边带中点抽头的单相牵引变压器构成，两台的原边相牵引变压器构成，两台的原边绕组分别接三相电力系统的绕组分别接三相电力系统的AC相和相和BC相，两台的副边出线端相，两台的副边出线端a1、x1和和a2、x2分别接到两组分别接到两组55kV牵引母线，两组牵引母线牵引母线，两组牵引母线通过馈电线分别向变电所两侧供通过馈电线分别向变电所两侧供电分区供电。两台的副边中点抽电分区供电。两台的副边中点抽头头o1、o2分别与轨道连接。分别与轨道连接。n二次中抽式单相接线二次中抽式单相接线ACTRF 采用副边绕组带中点的单相变压采用副边绕组带中点的单相变压器构成，原边绕组接入电力系统器构成，原边绕组接入电力系统AB相，副边绕组出线端相，副边绕组出线端a、x分别接到分别接到两组两组55kV牵引母线，两组牵引母线牵引母线，两组牵引母线通过馈电线分别向变电所两侧供电通过馈电线分别向变电所两侧供电分区供电。副边绕组的中点抽头分区供电。副边绕组的中点抽头o与与轨道连接。轨道连接。n二次中抽式二次中抽式Scott接线接线 2013年年7月开通的杭甬客专，在新上虞变电所采用了两月开通的杭甬客专，在新上虞变电所采用了两台台二次中抽式二次中抽式Scott接线接线变压器，是我国用于高铁的首台变压器，是我国用于高铁的首台220kV平衡变压器，平衡变压器，系我校发明专利系我校发明专利。4.2.3 牵引网的特点牵引网的特点1.AT供电方式牵引网的构成供电方式牵引网的构成TRF(a)(b)TRFATPATPATPSSCPWCPWCPWCPWPWATPATPATPSSSP55kVTRFTRF上行下行ATPATPATPSPPWPWCPWCPWCPWCPWCPWCPWCPWCPWSS(d)图中：图中：ATP(自耦变压器所自耦变压器所)；SP(分区所分区所)；T(接触线接触线)；R(轨道轨道)；F(正馈线正馈线)；PW(保护线保护线)；SS(变电所变电所)；CPW(轨道与保护线轨道与保护线间的辅助联接间的辅助联接)；(a)、(b)为单线为单线AT牵引网，牵引网，(c)、(d)为复线为复线AT牵引网；牵引网；(a)、(c)中中AT牵引网仅由接触悬挂、轨道、正馈线构成；牵引网仅由接触悬挂、轨道、正馈线构成；(b)、(d)中中AT牵引网除了接触悬挂、轨道、正馈线外，还有保牵引网除了接触悬挂、轨道、正馈线外，还有保 护线、横向连接线、辅助连接线等；护线、横向连接线、辅助连接线等；保护线保护线(PW)与轨道与轨道(R)并联，同时在并联，同时在AT处采用横向连接实现处采用横向连接实现轨道、保护线和轨道、保护线和AT中点的连接。中点的连接。设置保护线的目的：当牵引网发生短路故障时，使短路回路阻设置保护线的目的：当牵引网发生短路故障时，使短路回路阻抗减小，便于继电保护动作。抗减小，便于继电保护动作。4.2.4 AT供电方式的优缺点供电方式的优缺点优点优点：它无需提高牵引网的绝缘水平即可将供电电压提高一倍。：它无需提高牵引网的绝缘水平即可将供电电压提高一倍。在相同的牵引负荷条件下，接触悬挂和正馈线中的电流大致可在相同的牵引负荷条件下，接触悬挂和正馈线中的电流大致可减小一半。减小一半。AT供电方式牵引网单位阻抗约为供电方式牵引网单位阻抗约为BT供电方式牵引网供电方式牵引网单位阻抗的单位阻抗的1/4左右，大大减小了牵引网的电压损失和电能损失。左右，大大减小了牵引网的电压损失和电能损失。牵引变电所的间距可增大到牵引变电所的间距可增大到90100km，不但变电所需要数量，不但变电所需要数量可以减小，而且相应的外部高压输电线数量也可以减少。由于可以减小，而且相应的外部高压输电线数量也可以减少。由于AT供电方式无需在供电方式无需在AT处将接触悬挂实行电分段，故当牵引重载处将接触悬挂实行电分段，故当牵引重载列车运行的高速度、大电流电力机车通过列车运行的高速度、大电流电力机车通过AT处时，受电弓不存处时，受电弓不存在产生强烈电弧，能满足高速、重载列车运输的需要。同时，在产生强烈电弧，能满足高速、重载列车运输的需要。同时，AT供电方式对邻近通信线的综合防护效果也优于供电方式对邻近通信线的综合防护效果也优于BT供电方式。供电方式。缺点缺点：变配电装置结构复杂，：变配电装置结构复杂，AT供电方式的接触网工程投资要供电方式的接触网工程投资要大于大于BT供电方式，相应的施工、维修和运行也比较复杂。供电方式，相应的施工、维修和运行也比较复杂。4.3.1 高铁牵引供电系统方案高铁牵引供电系统方案（1）高速正线通常采用）高速正线通常采用225kV AT供电方式。供电方式。（2）客运专线列车密度大，单车功率大，）客运专线列车密度大，单车功率大，AT牵引变电所的牵引变电所的间距一般为间距一般为5060km。（3）一般每个供电臂内设置一处自耦变压器所，位于变电）一般每个供电臂内设置一处自耦变压器所，位于变电所和分区所之间，所和分区所之间，AT所间距通常为所间距通常为1215km。（4）牵引变电所接引电力系统两回独立）牵引变电所接引电力系统两回独立220kV可靠电源，可靠电源，并互为热备用。并互为热备用。（5）牵引变压器的联结组别通常采用）牵引变压器的联结组别通常采用V/x结线。结线。4.3 高铁全并联高铁全并联AT牵引网牵引网（6）牵引网采用上、下行同相单边供电，供电臂末端设分）牵引网采用上、下行同相单边供电，供电臂末端设分区所，在正常情况下实现上、下行牵引网并联供电，在事区所，在正常情况下实现上、下行牵引网并联供电，在事故情况下实现越区供电，允许全部列车在减速条件下通过。故情况下实现越区供电，允许全部列车在减速条件下通过。当采用当采用AT供电方式时，供电方式时，AT所处的上、下行牵引网也实行所处的上、下行牵引网也实行并联。并联。4.3.2 全并联全并联AT牵引网电流分布牵引网电流分布2024/10/5 周六 18:122024/10/5 周六 18:124.3.3 全并联全并联AT牵引网导线悬挂位置牵引网导线悬挂位置nAT供电方式牵引网供电方式牵引网京津城京津城际哈大高哈大高铁nAT供电方式牵引网供电方式牵引网正馈线承力索辅助承力索接触线钢轨保护线架空地线支柱