大桥现浇箱梁预压方案及计算.doc

目 录一、荷载计算2二、加载物堆载4三、沉降观测点布设4四、卸载并观测5现浇连续箱梁预压计算支架预压可以消除非弹性变形，可得出比较准确得弹性变行数值，对理论计算进行证明，为支架得预拱度提供可行得实际依据，并验证了支架得强度，刚度与稳定性、 一、荷载计算 此处取右幅箱梁第二联五孔计算，取全联箱梁重量按平均宽度计算箱梁单位面积荷载。第二联箱梁钢筋混凝土自重G=2262、9m3X26kN/m3=58939、4kN即5893、9吨，偏安全考虑取安全系数r=1、2,预压施加荷载G=120%G=70727、28kN即7072、7吨。以全部重量作用在底板上计算单位面积压力：F=Gr/S=58939、4X1、2(19、21X105)=35、06kN/m2、 右幅箱梁第二联五孔底板平均宽度为（20、264+21、479m）/2=20、87m右幅第二联五孔箱梁预压施加荷载为:20、87m X35m X 35、06kN /m2 X 1、2=3073t箱梁各部分荷载计算如下：根据箱梁各部分受力得不同，因此要分块计算箱梁荷载分布，箱梁分块见下图：1腹板斜腹板近似矩形计算砼厚度为2、0m2、0m26KN/m352KN/m2腹板宽度仅为0、6m，每跨此部分长35m，在此范围内，荷载为：0、6m3552KN/m21、2=1310KN即131 吨。2箱室顶底板边缘部分：砼有效厚度为0、69m。0、69m2617、94KN/ m2该部分宽度为1、6m, 每跨此部分长35m，在此范围内荷载为：1、6m3517、94KN/m21、2=1205、5KN,即121吨。3、 箱室得顶、底板部分：砼厚度为0、25m（顶板与底板平均厚度）0、25266、5KN/顶、底板平均宽度为（3、8182+2、7062）/4=3、262m，每跨此部分35m，在此范围内 ，荷载为：23、262m356、5KN/m21、2=1781N即178吨。4横梁部分砼厚度为2m2m26KN/m352KN/m2宽度为1m与2m，在此范围内，荷载为：宽度为1m：1m29、834m52KN/m21、2=1861KN即186、1吨。宽度为2m：2m29、834m52KN/m21、2=3722KN即372吨。5、翼缘板部分平均厚度为（0、2+0、55）/2=0、375m0、37526KN/m39、75KN/m2宽度为3、5m，在此范围内，荷载为：3、5m35m9、75KN/m21、2=1433、25KN即143吨。预压荷载平面布置图如下：二、加载物堆载根据本施工条件得具体情况，我部采用砂袋预压法，重量根据设计要求为梁重得 120%预压时，应尽量符合混凝土浇注得顺序，纵向5m分段，横向分层，从中间向两端，逐级进行加载。其加载过程为： 060% G80% G100% G在预压前，将梁底各部分进行放线分块，以确定各荷载分布得位置。砂子采用人工装袋，吊车吊送，吊送前先对每一批吊送得砂袋进行过磅称量，并记录在案。砂袋吊送上支架后，根据放线得荷载分布情况进行人工堆放。加载时严格按照荷载布置图得重量堆放砂袋。在堆放砂袋时将观测点空出，以便水准尺能够竖直插入进行测量观测。三、沉降观测点布设在整个加载过程中，每施加一级荷载，观测并记录一次。支架在在受压 30分钟后，进行下一级加载。在加载过程中随时测量观测点得变化情况,我部根据实际情况，在沿路线方向每 5 m 布置一排观测点，每排布置三点，具体布置形式如下图： 四、卸载并观测全部加载后，不可立即卸载，需持续施压24h，并随时对观测点进行观测，直至变形稳定后，再进行卸载。卸载必须对称，逐级进行。卸载得同时，并对不同得观测点进行标高测量，然后通过预压前后同一点标高差值及支架得弹性变形量，梁得挠度等得出底模得预拱度之与，通过 U 型托座调整底模标高。预拱度最高值设在梁得跨中，其她各点得预拱度由中间最高值向两端零值按二次抛物线进行分配，预拱度计算公式为： x=4x(L-x)/L2x-距左支点x得预拱度值-跨中预拱度值L-跨长x-距左支点得距离无误后报监理工程师验收，合格后方可进行下道工序施工。