1、目 录
一、荷载计算 2
二、加载物堆载 4
三、沉降观测点布设 4
四、卸载并观测 5
现浇连续箱梁预压计算
支架预压可以消除非弹性变形，可得出比较准确得弹性变行数值，对理论计算进行证明，为支架得预拱度提供可行得实际依据，并验证了支架得强度，刚度与稳定性、
一、荷载计算
此处取右幅箱梁第二联五孔计算，取全联箱梁重量按平均宽度计算箱梁单位面积荷载。第二联箱梁钢筋混凝土自重G=2262、9m3X26kN/m3=58939、4kN即5893、9吨，偏安全考虑取安全系数r=1、2,预压施加荷载G′=120%G=70727、28kN即7072、7吨。以全部重量作用在底板上计算单
2、位面积压力：
F=G·r/S=58939、4X1、2÷(19、21X105)=35、06kN/m2、
右幅箱梁第二联五孔底板平均宽度为（20、264+21、479m）/2=20、87m
右幅第二联五孔箱梁预压施加荷载为:
20、87m X35m X 35、06kN /m2 X 1、2=3073t
箱梁各部分荷载计算如下：
根据箱梁各部分受力得不同，因此要分块计算箱梁荷载分布，箱梁分块见下图：
1．腹板
斜腹板近似矩形计算砼厚度为2、0m
2、0m×26KN/m3＝52KN/m2
腹板宽度仅为0、6m，每跨此部分长35m，
在此范围内，荷载为：0、6m×35×52KN
3、/m2×1、2=1310KN即131 吨。
2．箱室顶底板边缘部分：
砼有效厚度为0、69m。
0、69m×26＝17、94KN/ m2
该部分宽度为1、6m, 每跨此部分长35m，
在此范围内荷载为：1、6m×35×17、94KN/m2×1、2=1205、5KN,即121吨。
3、 箱室得顶、底板部分：
砼厚度为0、25m（顶板与底板平均厚度）
0、25×26＝6、5KN/㎡
顶、底板平均宽度为（3、818×2+2、706×2）/4=3、262m，
每跨此部分35m，在此范围内 ，荷载为：
2×3、262m×35×6、5KN/m2×1、2=1781N即178吨。
4．
4、横梁部分
砼厚度为2m
2m×26KN/m3＝52KN/m2
宽度为1m与2m，在此范围内，荷载为：
宽度为1m：1m×29、834m×52KN/m2×1、2=1861KN即186、1吨。
宽度为2m：2m×29、834m×52KN/m2×1、2=3722KN即372吨。
5、翼缘板部分
平均厚度为（0、2+0、55）/2=0、375m
0、375×26KN/m3＝9、75KN/m2
宽度为3、5m，在此范围内，荷载为：
3、5m×35m×9、75KN/m2×1、2=1433、25KN即143吨。
预压荷载平面布置图如下：
二、加载物堆载
根据本施工条件得具体情况
5、我部采用砂袋预压法，重量根据设计要求为梁重得 120%预压时，应尽量符合混凝土浇注得顺序，纵向5m分段，横向分层，从中间向两端，逐级进行加载。其加载过程为：
0→60% G′→80% G′→100% G′
在预压前，将梁底各部分进行放线分块，以确定各荷载分布得位置。砂子采用人工装袋，吊车吊送，吊送前先对每一批吊送得砂袋进行过磅称量，并记录在案。砂袋吊送上支架后，根据放线得荷载分布情况进行人工堆放。加载时严格按照荷载布置图得重量堆放砂袋。在堆放砂袋时将观测点空出，以便水准尺能够竖直插入进行测量观测。
三、沉降观测点布设
在整个加载过程中，每施加一级荷载，观测并记录一次。支架在在受压
6、30分钟后，进行下一级加载。在加载过程中随时测量观测点得变化情况,我部根据实际情况，在沿路线方向每 5 m 布置一排观测点，每排布置三点，具体布置形式如下图：
四、卸载并观测
全部加载后，不可立即卸载，需持续施压24h，并随时对观测点进行观测，直至变形稳定后，再进行卸载。卸载必须对称，逐级进行。卸载得同时，并对不同得观测点进行标高测量，然后通过预压前后同一点标高差值及支架得弹性变形量，梁得挠度等得出底模得预拱度之与，通过 U 型托座调整底模标高。预拱度最高值设在梁得跨中，其她各点得预拱度由中间最高值向两端零值按二次抛物线进行分配，预拱度计算公式为：
δx=[4δ×x×(L-x)]/L2
δx----距左支点x得预拱度值
δ-----跨中预拱度值
L-----跨长
x-----距左支点得距离
无误后报监理工程师验收，合格后方可进行下道工序施工。
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