焦化废水处理设计项目说明指导书.doc

1200t/d焦化废水解决工程设计张汉德摘要本设计是1200t/d焦化废水解决设计，在本设计原水具有化学需氧量CODCr为2800-4000mg/L，生化需氧量BOD5800-1200mg/L,悬浮物SS200-500mg/L，pH6-9，氨氮NH3+-N300-800mg/L。解决后水质规定达到污水综合排放原则。本设计选定了A2/O（厌氧缺氧好氧）解决工艺对焦化废水进行解决。通过格栅、气浮浮选去除油粒等杂质，然后再通过 A2/O 生化法进行脱氮解决，生化出水进入混凝反映器进一步去除COD，通过后续平流沉淀池和混凝沉淀池解决后，保证出水水质符合规定。而污泥则统一交于专业环保公司解决。通过解决后，出水将会达到化学需氧量CODC=60mg/；生化需氧量BOD5=20mg/L；悬浮物SS=20mg/L；氨氮NH3+-N =15mg/L；pH =6-9。符合本设计规定原则。通过设计计算拟定了各构筑物尺寸以及设备选型，对系统操作和控制做出阐明，并对此项目投资及运营费用作出了概算。通过计算，本设计土建费用达到134832.48元，设备费用达到250500元。总投资费用为385332.48元。本设计运营费用为1.16元/吨废水。从技术、经济指标上看，本设计是可行。 核心词：焦化废水，NH3+-N， A2/O（厌氧缺氧好氧）解决工艺 1200t/d of coking wastewater treatment engineering design Zhang HandeAbstract The design is 1200t / d of coking wastewater treatment design，in the design of the raw water contains a chemical oxygen demand CODCr for 2800-4000mg / L，biochemical oxygen demand BOD5 800-1200mg / L，suspended solids SS 200-500mg / L，pH6 -9，ammonia NH3+-N 300-800mg / L. Required water quality treatment，Integrated Wastewater Discharge Standard. The design selected A2 / O (anaerobic - anoxic - aerobic) process for coking wastewater treatment. Through the grille，air-flotation to remove impurities such as oil tablets，and then through the A2 / O nitrogen removal method to deal with chemical and biological，chemical and biological reactor effluent into the coagulation further remove COD，after a follow-up to the stratosphere and mixed sedimentation tanks condensate after sedimentation tanks to ensure water quality meets the requirements. The sludge is uniform in cross-professional company to deal with environmental protection. After treatment，the water will reach the chemical oxygen demand CODCr = 60mg /L；Biochemical Oxygen Demand BOD5 = 20mg / L；suspended solids SS = 20mg / L；Ammonia NH3+-N = 15mg / L；pH = 6-9 . Design requirements in accordance with the standards. Through the design and calculation to determine the size of the structures，as well as equipment selection，system operation and control of explanation，and the project investment and operating cost estimates made. After calculation，the design of the construction costs to achieve 134,832.48 yuan，250,500 yuan to meet the cost of equipment. The total investment cost of 385,332.48 yuan. The design of the operating costs 1.16 yuan / ton waste. From the technical，economic indicators，the design is feasible.Keywords：coking wastewater，NH3+-N，A2/O (anaerobic - anoxic - aerobic) treatment process1200t/d焦化废水解决工程设计张汉德1 前言1.1焦化废水与焦化废水解决方案1.1.1焦化废水特点焦化废水重要成分有挥发酚、矿物油、氰化物、苯酚及苯系化合物、氨氮等，属于污染物浓度高，污染物成分复杂，难于治理工业废水之一。(1) 酚含量高废水中酚含高，有高达212g/L。由于酚可生化性差，需用萃取法或其他物化法进行预解决加以回收运用。当它含量高时，还是有很大回收价值。（2）氨氮含量高焦化废水中氨含量高，有时高达mg/L。高浓度氨不但难以用生化法去除，并且其对生化解决单元有一定毒害作用，严重时可杀死活性污泥，破坏整个生物解决系统。因而，该高含氨氮废水在进入污水解决站之前，要设蒸氨预解决过程。通过蒸氨预解决废水氨氮浓度在100300mg/L左右，如果要解决到国家一级排放原则15mg/L如下，氨氮去除仍为该类污水解决工艺选取时一方面要考虑问题。（3）难降解有机物含量高 焦化废水中具有大量苯系、萘系及杂环类难降解有机物，普通好氧活性污泥法难以直接解决达标。因而，在好氧法前，需改进其可生化性，提高BOD：COD值。核心工艺选取。1.1.2 焦化废水解决工艺当前焦化废水普通按常规办法先进行预解决，然后进行生物脱酚二次解决。但是，焦化废水经上述解决后，外排废水中氰化物、COD及氨氮等指标依然很难达标。针对这种状况，近年来国内外学者开展了大量研究工作，找到了许多比较有效焦化废水治理技术。这些办法大体分为生物法、化学法、物化法和循环运用等4类。（1）生物解决法生物解决法是运用微生物氧化分解废水中有机物办法。当前，活性污泥法是一种应用最广泛焦化废水好氧生物解决技术。这种办法是让生物絮凝体及活性污泥与废水中有机物充分接触；溶解性有机物被细胞所吸取和吸附，并最后氧化为最后产物（重要是CO2）。非溶解性有机物先被转化为溶解性有机物，然后被代谢和运用。但是采用该技术，出水中CODCr、BOD5、NH3N等污染物指标均难于达标，非凡是对NH3N污染物，几乎没有降解作用。近年来，人们从微生物、反映器及工艺流程几方面着手，研究开发了生物强化技术：生物流化床，固定化生物解决技术及生物脱氮技术等。这些技术发展使得大多数有机物质实现了生物降解解决，出水水质得到了很大改进，使得生物解决技术成为一项很有发展前景废水解决技术。生化法可分为普通活性污泥法、A/O法、A2/O、SBR法，以及它们各种变体。其中普通活性污泥法在过去采用较普遍，但是由于焦化废水可生化性差，难以使COD及氨氮达标。虽然延长废水在好氧池中停留时间，也不也许使氨氮达到一级原则。A/O法对氨氮有较好去除效果，但由于焦化废水COD较高，可生化性差，难以使COD达标。SBR法操作复杂，针对性不强，同步去除COD和氨氮效果不好。A2/O法既可以先改进废水可生化性，又可以高效地去除氨氮，因而，它非常适合解决焦化废水，为焦化废水首选方案。因此本设计选用A2/O办法。本设计选用A2/O办法A2/O是Anaeroxic-Anoxic-Oxic英文缩写，A2/O 生物脱氮除磷工艺是老式活性污泥工艺、生物消化及反消化工艺和生物除磷工艺综合。a 工作原理：其工艺流程图如下图，生物池通过曝气装置、推动器(厌氧段和缺氧段)及回流渠道布置提成厌氧段、缺氧段、好氧段。在该工艺流程内，BOD5、SS和以各种形式存在氮和磷将一一被去除。A2O生物脱氮除磷系统活性污泥中，菌群重要由硝化菌和反硝化菌、聚磷菌构成。在好氧段，硝化细菌将入流中氨氮及有机氮氨化成氨氮，通过生物硝化作用，转化成硝酸盐；在缺氧段，反硝化细菌将内回流带入硝酸盐通过生物反硝化作用，转化成氮气逸入到大气中，从而达到脱氮目；在厌氧段，聚磷菌释放磷，并吸取低档脂肪酸等易降解有机物；而在好氧段，聚磷菌超量吸取磷，并通过剩余污泥排放，将磷除去。 b 工艺特点： ()厌氧、缺氧、好氧三种不同环境条件和种类微生物菌群有机配合，能同步具备去除有机物、脱氮除磷功能。()在同步脱氧除磷去除有机物工艺中，该工艺流程最为简朴，总水力停留时间也少于同类其她工艺。 ()在厌氧缺氧好氧交替运营下，丝状菌不会大量繁殖，SVI普通不大于100，不会发生污泥膨胀。()污泥中磷含量高，普通为25以上。更多“氮 ”信息 上海煊仁环保仪器有限公司水质污染和过程监测方面专家，可以提供各种仪器设备或完整监测系统。 厦门市吉龙德环境工程有限公司意大利SYSTEA分析仪总代理；台湾HOTEC在线水质产品总代理；诚征全国代理。总来看，生物法具备废水解决量大、解决范畴广、运营费用相对较低等长处，改进后新技术使焦化废水解决达到了工程应用规定，从而使得该技术在国内外广泛采用。但是生物降解法稀释水用量大，解决设施规模大，停留时间长，投资费用较高，对废水水质条件规定严格，废水pH值、温度、营养、有毒物质浓度、进水有机物浓度、溶解氧量等各种因素都会影响到细菌生长和出水水质，这也就对操作治理提出了较高规定。（2）化学解决法a 催化湿式氧化技术催化湿式氧化技术是在高温、高压条件下，在催化剂作用下，用空气中氧将溶于水或在水中悬浮有机物氧化，最后转化为无害物质N和CO排放。该技术研究始于20世纪70年代，是在Zimmerman湿式氧化技术基本上发展起来。在国内，鞍山焦耐院与中科院大连物化所合伙，曾经成功地研制出双组分高活性催化剂，对高浓度含氨氮和有机物焦化废水具备极佳解决效果。湿式催化氧化法具备合用范畴广、氧化速度快、解决效率高、二次污染低、可回收能量和有用物料等长处。但是，由于其催化剂价格昂贵，解决成本高，且在高温高压条件下运营，对工艺设备规定严格，投资费用高，国内很少将该法用于废水解决。b 焚烧法焚烧法治理废水始于20世纪50年代。该法是将废水呈雾状喷入高温燃烧炉中，使水雾完全汽化，让废水中有机物在炉内氧化，分解成为完全燃烧产物CO和HO及少量无机物灰分。焦化废水中具有大量NHN物质，NH在燃烧中有NO生成，NO生成会不会导致二次污染是采用焚烧法解决焦化废水一种敏感问题。通过研究发现，NH3在非催化氧化条件下重要生成物是N，不会产生高浓度NO导致二次污染。从而阐明，焚烧解决工艺对于解决焦化厂高浓度废水是一种切实可行解决办法。然而，尽管焚烧法解决效率高，不导致二次污染，但是其昂贵解决费用（约为167美元t）使得多数公司望而却步，在国内应用较少。c 臭氧氧化法臭氧是一种强氧化剂，能与废水中大多数有机物，微生物迅速反映，可除去废水中酚、氰等污染物，并减少其COD、BOD值，同步还可起到脱色、除臭、杀菌作用。臭氧强氧化性可将废水中污染物迅速、有效地除去，并且臭氧在水中不久分解为氧，不会导致二次污染，操作治理简朴以便。但是，这种办法也存在投资高、电耗大、解决成本高缺陷。同步若操作不当，臭氧会对四周生物导致危害。因而，当前臭氧氧化法还重要应用于废水深度解决。在美国已开始应用臭氧氧化法解决焦化废水。d 等离子体解决技术等离子体技术是运用高压毫微秒脉冲放电所产生高能电子（520eV）、紫外线等多效应综合伙用，降解废水中有机物质。等离子体解决技术是一种高效、低能耗、使用范畴广、解决量大新型环保技术，当前还处在研究阶段。有研究表白，经等离子体解决焦化废水，有机物大分子被破坏成小分子，可生物降解性大大提高，再经活性污泥法解决，出水酚、氰、COD指标均有大幅下降，具备发展前景。但解决装置费用较高，有待于进一步研究开发便宜解决装置。e 光催化氧化法光催化氧化法是由光能引起电子和空隙之间反映，产生具备较强反映活性电子（空穴对），这些电子（空穴对）迁移到颗粒表面，便可以参加和加速氧化还原反映进行。光催化氧化法对水中酚类物质及其她有机物均有较高去除率。高华等在焦化废水中加入催化剂粉末，在紫外光照射下鼓入空气，能将焦化废水中所有有机毒物和颜色有效去除。在最佳光催化条件下，控制废水流量为3600mL/h，就可以使出水COD值由472mg/L降至100mg/L如下，且检测不出多环芳烃。当前，这种办法还仅停留在理论研究阶段。这种水解决办法能有效地去除废水中污染物且能耗低，有着很大发展潜力。但是有时也会产生某些有害光化学产物，导致二次污染。由于光催化降解是基于体系对光能吸取，因而，规定体系具备良好透光性。因此，该办法合用于低浊度、透光性好体系，可用于焦化废水深度解决。f 电化学氧化技术电化学水解决技术基本原理是使污染物在电极上发生直接电化学反映或运用电极表面产生强氧化性活性物质使污染物发生氧化还原转变。当前研究表白，电化学氧化法氧化能力强、工艺简朴、不产生二次污染，是一种前景比较辽阔废水解决技术。用PbO2/Ti作为电极降解焦化废水。成果表白：电解2h后，COD值从2143mg/L降到226mg/L，同步760mg/LNH3N也被去除。研究还发现，电极材料、氯化物浓度、电流密度、pH值对COD去除率和电化学反映过程中电流效率均有明显影响。采用Ti/SnO2+Sb2O3+MnO2/PbO2解决焦化废水，使酚去除率达到95。8，其电催化性能比Pb电极优良，比Pb电极可节约电能33。g 化学混凝和絮凝化学混凝和絮凝是用来解决废水中自然沉淀法难以沉淀去除细小悬浮物及胶体微粒，以减少废水浊度和色度，但对可溶性有机物无效，惯用于焦化废水深度解决。该法解决费用低，既可以间歇使用也可以持续使用。混凝法核心在于混凝剂。当前普通采用聚合硫酸铁作混凝剂，对CODCr去除效果较好，但对色度、F去除效果较差。实验成果发现：混凝剂最佳有效投加量为300mg/L，最佳混凝pH范畴为6.0-6.5；混凝剂对焦化废水中CODCr、F、色度及总CN均有很高去除率，去除效果受水质波动影响较小，混凝pH对各指标去除效果有较大影响。絮凝剂在废水中与有机胶质微粒进行迅速混凝、吸附与附聚，可以使焦化废水深度解决获得更好效果。马应歌等在相似条件下用3种惯用聚硅酸盐类絮凝剂（PASS，PZSS，PFSC）和高铁酸钠（Na2FeO4）解决焦化废水，实验成果表白，高铁酸钠具备优秀脱色功能，优良COD去除、浊度脱除性能，形成絮凝体颗粒小、数量少、沉降速度快、且不形成二次污染。（3）物理化学法a 吸附法吸附法就是采用吸附剂除去污染物办法。活性炭具备良好吸附性能和稳定化学性质，是最惯用一种吸附剂。活性炭吸附法合用于废水深度解决。但是，由于活性炭再生系统操作难度大，装置运营费用高，在焦化废水解决中未得到推广使用。运用锅炉粉煤灰解决来自生化焦化废水。生化出口废水通过粉煤灰吸附解决后，污染物平均去除率为54。7。解决后出水，除氨氮外，其他污染物指标均达到国家一级焦化新厂原则，和A/O法相近，但投资费用仅为A/O法一半。该办法系统投资费、运营费都比较低，以废治废，具备良好经济效益和和环境效益。但是，同步存在解决后出水氨氮未能达标和废渣难解决缺陷。采用高温炉渣过滤，再用南开牌H103大孔树脂吸附解决含酚520mg/L、COD3200mg/L焦化废水，解决出水酚含量0.5mg/L，COD80mg/L，达到国家排放原则。细粒焦渣对焦化废水净化作用。她们对颗粒大小、pH、溶液滤速等各种因素对吸附能力影响因素作了考察，成果显示，含酚30mg/L液体，在流速为4。5mL/min，pH为22.5，温度25条件下，酚去除率为98。b 运用烟道气解决焦化废水该技术将焦化剩余氨水去除焦油和SS后，输入烟道废气中进行充分物理化学反映，烟道气热量使剩余氨水中水分所有汽化，氨气与烟道气中SO2反映生成硫铵。监测成果表白，焦化剩余氨水所有被解决，实现了废水零排放，又保证了烟道气达标排放，排入大气中氨、酚类、氰化物等重要污染物占剩余氨水中污染物总量1.04.7。该办法以废治废，投资省，占地少，运营费用低，解决效果好，环境效益十分明显，是一项十分值得推广办法。但是此法规定焦化氨量必要与烟道气所需氨量保持平衡，这就在一定限度上限制了办法应用范畴 小结综合上述因素，本着从解决效果、投资运营费用以及与否会导致二次污染观点出发，采用生化法（A2/O 生化法）解决工艺解决工艺，由于废水中具有大量难降解有机污染物，焦油及悬浮物、酚、氰、苯、氨氮等物质。一方面通过格栅、气浮浮选去除油粒等杂质，然后再通过 A2/O 生化法进行脱氮解决，生化出水进入混凝反映器进一步去除COD2 设计及计算阐明2.1.设计内容1200t/d焦化废水解决工程设计2.2毕业设计规定与数据2.2.1原水水质指标如下表：表2.1 原水水质指标项目化学需氧量CODCr生化需氧量BOD5悬浮物SSpHNH3+-N参数2800-4000800-1200200-5006-9300-8002.2.2解决后水质规定执行中华人民共和国国标污水综合排放原则（GB8978-1996）。设计出水水质CODC=60mg/；BOD5=20mg/L；SS=20mg/L；NH3+-N =15mg/L；pH =6-92.2.3设计根据1、依照中华人民共和国环保法关于文献。2、室外排水设计规范 GBJ1487。3、建筑给排水设计规范 GBJ1588。4、都市区域环境噪声原则 GB309693。5、地面水环境质量原则 GB3838-88。6、依照国家污水综合排放原则GB8978-96 中二级排放原则。 2.3毕业设计应完毕工作1. 完毕对焦化废水解决主流工艺机理阐述及其比选，选取合理可行废水解决工艺；找出不同HRT对COD、BOD、氨氮等去除率影响。2. 对所选工艺重要构筑物进行设计，选取恰当配套设备。3. 合理布置污水解决站平面及高程；合理安排构筑物间管道等系统分布。4. 作出重要构筑物设计图；对项目投资及运营费用作出概算。2.4设计原则1、排入废水解决设施废水为焦化废水，其他废水不得混入，废水经解决后达到国家关于原则后方可纳入水域或市镇管网。2、采用国内当前较为先进成熟物化+生化法解决工艺，该工艺具备可靠性、成熟性。3、废水解决设施具备较大适应性、应急性，可以满足水质、水量变化。4、所选用设备性能可靠、运营稳定、运营费用低、管理维修以便，自动化限度高。5、废水解决重要设施材质以钢砼为主，具备构造紧凑，占地面积小,布局合理，尽可削减总投资及运营费用加以考虑。6、废水解决过程中产生污泥排入污泥池，进行浓缩，由压滤系统 压成泥饼后外运定点深埋，以保证污泥出路可靠，同步消除对环境二次污染。7、对废水解决设施进行充分考虑，按地区气候条件，考虑必要防水防冻及防渗办法。8、本工程设计范畴为由废水集水池起接入废水解决设施至净化水排出为止工艺、构筑物、构造、设备、基本、电气等各专业设计。2.5工艺流程图废水解决系统工艺:PAC 加药装置废水调节池平流式气浮中间水池PAMA2/O 生化系统平流沉淀池混合反映器混凝沉淀池 PAM PAC 过滤器提高泵砂过滤器活性炭过滤排水污泥解决系统工艺:沉淀池 污泥池板框压滤机滤液气浮池 泥饼外在废水解决前格栅井内设立一套人工粗格栅，用以去除废水中大颗粒机械杂物,经格栅去除后废水自流进入进入调节池。由于废水排放量及排放浓度变化量较大,为保证后级水泵及解决系统正常工作,调节池用以调节污水水量及水质,保证后级进水水质稳定性，以免后续系统受高浓度废水冲击。废水解决系统中污泥重要来自气浮浮渣、斜管沉淀池、混合反映器及过滤放空排泥,排出污泥及浮渣进入污泥池，表面上清液回流至调节池,底部污泥由污泥泵提高进入板框式压滤机进行压滤,压滤后泥饼定期外运深埋。2.6流程各构造阐明2.6.1调节池 调节池在工艺中重要起调节水质、水量功能,以保证进入后续系统水质、水量稳定,调节池设有旁通,以防系统故障及检修时污水具 有可靠出路。本调节池内设有预曝气设备（采用空气搅拌）可以防 止水中悬浮物沉积。2.6.2提高泵调节池内设立二台提高泵,该泵采用通道或带扯破机构水力设计，对含固体颗粒和纤维等介质有独特排放功能。该泵采用德国 ABS 公司专利-自动耦合系统，泵沿导杆下滑到达底座，与出水口自动连 接并密封。废水由潜污泵以 50 立方米/小时定量抽入后级解决系统。2.6.3PAC 加药装置PAC 加药装置用于PAC 药液制备及投加,焦化水投加 PAC后通过混合反映,使污水中小颗粒悬浮物凝聚,生成大颗粒絮状体，以便后级浮选及截留去除。由于焦化废水中具有悬浮物、不溶性有机物、胶体等杂质,这些 杂质往往带有一定量同性电荷,它们互相排斥,难以自动汇集成大 颗粒,PAC(聚合氯化铝)是长链高分子聚合物,在水中可形成带电荷 AlX(OH)y3X-y 长链多功能基团,它具备压缩胶体双电层作用,同步 对异性电荷也可以起到混合伙用,并且每一种基团都可以吸附水中 分散悬浮物、有机物、胶体等小颗粒杂质,经混合反映使基团凝聚 成较大颗粒絮状矾花。2.6.4气浮 出水经加入聚合氯化铝（PAC）混合反映,自流进入气浮池,气浮池在工艺中重要去除水中乳化油及胶状油。由于气浮池内水流处在紊流状态,通过气浮形成微气泡浮力作用,把水中悬浮物与水进行分离,从而达到固液分离目。气浮装置为 Q235-A 构造,重要由溶气装置、气浮池、刮机构及自控等某些构成。2.6.5中间水池 中间水池在工艺中重要起调节及储存水量功能。中间水池设计停时间 40min。2.6.6中间水泵 中间水泵选用二台潜污泵。2.6.7A2/O 生化系统a厌氧池 出水进入厌氧池，厌氧池为上流式厌氧池，沉淀池内污泥按一定回流比（10）由污泥泵定量进入氧池内以保证系统除磷效果。b缺氧池 由于废水中有机氮含量较高，在进行生物降解时会以氨氮形式浮现，因此排入水中氨氮指标会升高，而氨氮也是一种污染控制指标，因而在接触氧化池前加缺氧池，缺氧池可运用回流混合液中带入硝酸盐和进水中有机物碳源进行反硝化，使进水中 NO 、NO还原成达到脱氮作用，在去除有机物同步降解氨氮值。污泥回流：二沉池污泥有 40通过污泥泵提高，回缺氧池内。缺氧池内运用微量空气搅拌，控制溶解氧在0.5ml以上。为增大污水及混合液接触面积内置填料。c生物接触氧化池 缺氧池污水自流进入氧化池内，接触氧化是一种以生物膜法为主，兼有活性污泥生物解决装置，通过提供氧源，污水中有机物被微生物所吸附、降解，使水质得到净化。接触氧化池内设计总水力停留时间 6小时，内部设立立体弹性填料，填充率80%。接触氧化后混合液回流至缺氧池进一步脱氮，使水质得到进一步净化，设计回流比200%。 d沉淀池接触氧化池出水自流进入沉淀池，进行固液分离以去除接触氧化中剥落生物膜或悬浮活性污泥。沉淀池采用平流式沉淀池，出水槽设计为可调液位齿形集水槽，以提高沉淀效果，总停留时间为 2小时，沉淀池内一某些污泥排入污泥池，另一某些污泥由污泥泵提高进入缺氧池及厌氧池。2.6.8混合反映器沉淀池出水用于熄焦后，剩余某些流入混合反映器中，在此投加聚合氯化铝（PAC）混凝剂，聚丙烯酰胺（PAM）助凝剂进行混合搅拌，混凝剂等药剂与废水充分混合反映，其目使废水中悬浮物形成较大絮凝体，以便从废水分离出来，经混合反映池出水管道自流到混凝沉淀池中进行泥水分离。2.6.9混凝沉淀池分离后出水排出，沉淀于池底污泥经管道送污泥浓缩池解决。2.6.10污泥池混凝沉淀池排出絮凝污泥和二沉池及气浮排渣槽排出剩余污泥，分别排入污泥浓缩池中，污泥浓缩池中浓缩，分离后上清液经出水槽收集，并经管道自流回至调节池，进入系统重新解决。2.6.11砂过滤器砂过滤器设计流速为8-12m/h，过滤器内装石英砂及砾石垫层,该过滤器内装不同粒径石英砂颗粒,因而该滤料在过滤时具备各种过滤界面，在不同滤料高度具备不同过滤精度,由于上层滤料粒径较大，具备较大空隙率，该过滤器较其他类过滤器具备更大截污空间，接近抱负过滤器，具备截污能力强，产水量大等特点。砂石过滤器经反洗后，由于表面滤膜被破坏，过滤效率明显减少，固反洗后宜采用低流速运营，以便滤膜形成，同步提高过滤效率。砂过滤器反洗周期按设定累积产水量来拟定,通过初始运营设立保证出水浊度不大于1度，水反洗强度为12-16L/mS，滤料反洗膨胀率为30-40%为宜。2.6.12活性炭过滤器活性炭过滤器设计流速为10m/h，过滤器内设各种粒径石英砂填料层，因活性炭在工艺中重要起吸附水中有机物、余氯及某些铁锰；因而其比重较轻，反冲洗强度为 7l/m2.s，滤料反洗膨胀率为40-50%，反洗时宜选用低流速反洗，以防止活性炭被反洗水冲走。3 构筑物设计计算3.1格栅拟定格栅前水深，依照最优水力断面公式，计算得栅前槽宽 ，v2为栅前流速，取0.6m/s则栅前水深 栅条间隙数 ，取式中，：格栅倾角，取=60 b：格栅间隙，b=20mm h：栅前水深，h=0.11m v2：过栅流速，v=0.6m/s栅槽宽度 进水渠道渐宽某些长度 （其中1为进水渠展开角，普通取20）栅槽与出水渠道连接处渐窄某些长度 m过栅水头损失 式中：k为系数，k=3，因栅条边为正方形截面，则阻力系数 h0：水头损失，60=0.07m栅后槽总高度 式中：h2：栅前渠道超高，取0.3m，则栅前槽总高度格栅总长度每日栅渣量0.2 /d宜采用人工格栅清渣。式中：w1：栅渣量，格栅间隙为16-25mm时，w1=0.10-0.50（m3/103m3污水），格栅间隙为30-50mm时，w1=0.03-0.1（m3/103m3污水），本设计取w1=0.3（m3/103m3污水）3.2水泵设计水量为1200 m3/d，设潜污泵泵2台，一开一备，则单台流量为：Q=1200/24=50m3/h选用型号AS30-2CB潜水排污泵,流量50 m3/h，扬程10米，转速2850rpm，电机功率3KW,两台，一用一备。3.3调节池设计参数有效水深h=4m停留时间t=8h保护高：h1=1m设计计算有效容积V=Q kt=501.48=480m3设计为V=500m3设计为矩形（尺寸：长宽）：11.110=111 m2总高度H=h+h1=4 +1=5m3.4PAC 加药装置型号:JNY2/2-334/0.25 规格:360029002100 构造型式:组装式 加药箱有效容积:2m3Q235-A 系统加药量拟定：基本条件:PAC 投加量按：250mg/L则 PAC 投加量:50t/h250 mg/L=12500g/hPAC 溶液配比浓度按:5%计则计量泵加药量：12500g/h5%1000=250L/h选用计量泵:型式:机械隔膜式 型号:GM0350 流量:0-334L/h 扬程:1.0Mpa功率250w调节范畴:0-100%可调泵头材质:苯乙烯 冲程次数:144 次/min 额定电压:220V/50HZ 产地:美国米顿罗公司数量:4 台(二台用于气浮加药,另二台用于混凝反映 器加药)搅拌箱:规格:V=2m3规格:15001700 材质:Q235-A 药剂配制时间:50=40 小时 数量:1 套搅拌机：BLD11-11-1.1 数量：2 台 磁翻板液位计：型号：UHZ-1，L=1100mm数量：2 台3.5平流式气浮设计解决水量:50t/h有效水深:3250mm设计回流比 30%-40%溶气水量：15-20t/h反映时间:10min 分离式表面负荷:0.24m3/m2.h 总停留时间:1.13ha、配套刮渣机:型号:SD-2.5 行走速度:5m/min材质:Q235-A数量:1 套b、溶气罐型号：RQ-8.0规格：8003200型式:立式设备台数: 1 台 设备直径: 800mm 填料层高：1000mm 设计压力: 0.6Mpa 实验压力:0.75Mpa 工作温度: 50C、释放器型 号：TV-平流式气浮池计算已知：Q=1200m3/d待解决废水量SS=500mg/L悬浮固体浓度Aa/S=0.02气固比P=4.2 atm溶气压力Sa=18.7mg/l 20下大气压下空气溶解度Ca=18.5mg/L空气在水中饱和溶解度T1=3min溶气罐内停留时间T2=5min气浮池内接触时间Ts=30min分离室内停留时间vs=0.09m/min浮选池上升流速拟定溶气水量QRQR=Aa/S*Sa*Q/Ca(f*P-1)=426.74m3/d溶气效率f=0.6取回流水量QR= 427 m3/d气浮池设计接触区容积VcVc=(Q+QR)*T2/(24*60)=5.65 m3分离区容积VsVs=(Q+QR)*Ts/(24*60)=33.90m3 气浮池有效水深HH=vs*Ts=2.7 m分离区面积As和长度L2As=Vs/H=12.55 m2取池宽B=3m则分离区长度L2=As/B= 4.2m接触区面积Ac和长度L1Ac=Vc/H=2.09m2L1=Ac/B=0.70m浮选池进水管：Dg=200,v=0.9947m/s浮选池出水管：Dg=150集水管小孔面积S取小孔流速v1=1 m/sS=(Q+QR)/24/3600v1=0.0188 m2取小孔直径D1=0.015m则孔数n=4*S/3.14*D12 =106.6=107个孔数取整数，孔口向下，与水平成45角，分二排交错排列浮渣槽宽度L3：取L3=0.8m浮渣槽深度h取1m，槽底坡度i=0.5，坡向排泥管，排泥管采用Dg=200.溶气罐设计溶气罐容积V1V1=QR*T1/(24*60)=0.89m3 溶气罐直径D=1.1m，溶气某些高度1m(进水管中心线）。采用椭圆形封头，曲面高为275mm，直边高为25mm，溶气罐耐压强度10105Pa，溶气罐顶部设放气管Dg=15mm，排出剩余气体，并设立安全阀、压力表。进出水管管径：进出水管均采用100mm管径，管内流速为1.24m/s。3.6中间水池设计参数有效水深h=3.5m停留时间t=40min保护高：h1=0.5m设计计算有效容积V=Q kt=501.40.66=46.2m3设计为V=50m3设计为矩形（尺寸：长宽）：52.5=12.5 m2总高度H=h+h1=3.5 +0.5=4m水泵选取设计水量为1200 m3/d，设潜污泵泵1台，则单台流量为：Q=1200/24=50m3/h选用型号AS30-2CB潜水排污泵,流量50 m3/h，扬程10米，