中环02标现浇箱梁施工技术方案.pdf

现浇箱梁施工技术方案编制：_审核：_批准：_华源建设集团有限公司苏州市中环快速路XCLQ02标项目经理部目 录一、编制依据-1二、工程概述-1三、管理目标-2四、资源安排-3五、主要施工工艺及方法-4六、质量控制方法、手段-23七、安全保证体系-27八、计算书-38九、附图-55一、编制依据1、苏州市中环快速路XCLQ-02标招、投标文件、施工图纸变更设计及交底 资料等；2、公路桥涵施工技术规范(JTG/T F50-2011)；3、建筑施工模板安全技术规范(JGJ 162-2008)；4、建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范(JGJ 1302011)；5、建筑施工碗扣式脚手架安全技术规范(JGJ 166-2008)；6、路桥施工计算手册；7、公路施工手册桥涵；8、公路钢筋混凝土及预后力混凝土桥涵设计规范(JTG D62-2004)9、江苏省公路水运工程“平安工地”建设考核评价标准(2013年版)二、工程概述1、工程总体概况苏州市中环快速路(西环快速路北延工程共线段)路线起于春中湖路，利用 春中湖互通与中环春中湖路高架相接，向北跨越旺盛路等多条老路及规划道路，接312国道分流线，利用太阳路互通与312国道分流线中环共线段相接。设计标 准：主线为双向六车道一级公路兼城市快速路，设计车速80km/h,新建桥梁汽 车荷载公路-1级；地面道路为双向四车道城市主干道，设计车速40km/h,新建 桥梁汽车荷载公路-1级。本标段为XCLQ02标段,高架桥施工范围：规划安元路北苏块路南，主线桩 号K4+708K6+415.5,总长1.708km,新建高架桥采用整幅断面，高架桥下为地 面辅道(新建地面道路，含地面辅道桥一座)。我工程有四条上下高架匝道桥，位置分别为：在K5+136处设置一对上下高架匝道桥，主线高架桥与匝道桥上部 结构均为现浇预应力钢筋碎现浇箱梁，下部结构为桩基础、H型墩(匝道桥为花 瓶墩)。地面辅道桥上部结构为装配式预取力小箱梁，下部结构为桩基础、双柱 墩。地面辅道1708nb路基宽度标准段30.5m。2、主线高架桥现浇箱梁概况全线主线高架桥上部结构采用整体现浇预应力砂连续箱梁，跨径布置为3X 30m 共十联，2 X 30m 共三联，30m 两联，24m+26m+24m一联，4*30m一联，2 X34m一联，4X30.5m一联，3X35m一联，25m+28.5m+25m 一联，高架桥宽 度有 26m、35.5m、45mo 3、匝道桥现浇箱梁概况平行匝道桥3义30m共四联，宽度全宽9m。上部连续箱梁为等截面箱梁，箱 梁底板、顶板形成单向横坡。箱梁为单箱单室截面，底宽为4m,顶宽为9m。三、管理目标以标准化建设、规范化管理、精细化施工为抓手，以平安工地创建和砂质量 通病治理为载体，努力实现结构稳定，外观精细，平安和谐的总体目标。3.1、工期目标根据总工期和阶段性计划的要求，我项目部将在该项目实施中，精心组织施 工队伍，合理配置机械设备，科学安排进度计划，争创一流的工程形象进度。现浇箱梁施工总体工期目标：2013年9月5日2014年6月30日。3.2、质量目标分项工程验收合格率100%；无重大工程质量事故。3.3、安全目标各类重、特大事故为零；工伤死亡事故为零。杜绝人身伤亡责任事故。无重大设备、火灾、管线、交通等事故。安全管理规范，资料齐全，安全考核达到业主要求。创建省级“平安工地”。3.4、文明目标争创文明工地。3.5、环保目标控制重大环境因素，无重大环境责任事故的发生；严格控制噪声污染、扬尘污染与废弃物污染，确保排污符合规定标准，无群 众集体上访事件；保护生态环境，临时用地复耕率100%,节约能源和自然资源，防止植被破 坏和水土流失。施工中废水、废液、扬尘、噪音符合国家及施工现场地方政府规定；施工弃渣按要求堆放处理，自行处理须符合国家及施工现场地方政府的规定。四、资源安排现浇箱梁材料汇总表序号项目C50碎加)钢筋(Kg)钢绞线(Kg)碗扣支架(m3)1主线桥13联1687.5358536.479879.4220022主线桥14联1687.5358536.479879.4220023主线桥15联1687.5358536.479879.4220024主线桥16联1415.12317603.0259503.1165205主线桥17联2569.5577414.1117870.2298006主线桥18联3494.7768536148139.9382007主线桥19联1060.72217204.3931546113408主线桥20联1523.3336813.984074.3230009主线桥20A联2299.1492681.54108333.33100010主线桥21联1687.5358446.779879.42200211主线桥22联1477.3327479.168409.62200212主线桥23联2243.2500442.21068053820013主线桥24联1687.5358446.779879.42100014主线桥25联1523.3336813.9840741998015主线桥26联1060.72216727.3931476.11140016主线桥27联3446.2774619.061481402150017主线桥28联2569.5577476.5117870.22180018主线桥29联1687.5358446.779879.42300019主线桥30联1161254865.249583.41820020主线桥31联2288.74515171031032670021主线桥32联1548.2341875.971281.11940022U4匝道桥第一 联589125804.718588.3250023U4匝道桥第二 联589125804.718588.3280024D4匝道桥第一 联589125804.718588.3260025D4匝道桥第二 联589125804.718588.32800五、现浇箱梁施工技术方案本标段高架桥上部结构均为预质力混凝土连续箱梁的结构形式，满堂支架法现浇施工。5.1、现浇箱梁施工工艺流程5.2、施工测量1、对设计单位所交付的所有桩位和水准基点及其测量资料进行检查、核对;2、建立满足进度要求的施工控制网，并进行平差计算；3、补充施工需要的桥梁中线桩和水准点；4、测定桥墩纵横向中线桩；5、进行上部结构的高程测量和施工放样；6、对现浇箱梁地基及堆载预压的沉降值进行观测；7、测定并检查施工部分的位置和标高，为工程质量的评定提供依据；8、为防止差错，我部自行测定的重要标志，由两组相互检查核对，并作测 量和检查核对记录。5.3、地基处理5.3.1地基处理在主线高架桥现浇箱梁满堂支架的搭设范围内，做3层4%灰土，每层厚 20cm,压实度大于90%,在灰土上铺设15cm碎石，然后顶面浇筑10cm厚的C20 混凝土作为箱梁支架基础。5.3.3地基处理的注意事项1、支架地基加固范围后不小于箱梁投影线外侧0.5m；2、地基采取横向排水，箱梁地基两侧1.0m处顺桥向开挖排水沟，支架范 围内设双向横坡，让积水流向支架两侧的排水沟，排水沟每隔80nl设一集水坑，及时做好排水工作使支架地基避免受雨水侵蚀，防止产生不均匀沉降；3、地基处理完成在浇筑C15混凝土前，皮及时通知中心实验室对地基进行 验收，合格后方可浇筑混凝土再搭设支架。5.4、支架搭设及预压本标段高架桥上部结构均采用等截面预底力连续箱梁的结构形式，梁高2 米，均采用搭设满堂支架现浇的施工方案。5.4.1支架搭设主线高架桥上部结构采用等高变宽截面连续箱梁结构，横断面为大悬臂带弧 形倒角的斜腹板箱型断面，单箱四室结构。满堂支架采用碗扣式钢管脚手架。它 采用648*3.0nmi焊接钢管作为主扣件，立杆和顶杆是在一定的长度的钢管上每 隔0.6m安装一套碗扣接头制成，下碗扣焊在钢管上，上碗对质的套在钢管上，其销槽对准焊在钢管上的限位销即能上、下滑动。横杆是在钢管两端焊接横杆接 头制成。安装时将横杆接头插入碗扣内，将上碗沿限位销扣下，靠限位销销紧。根据施工现场的实际情况并结合既有的材料，现浇箱梁采用满堂支架的施 工方法，支架搭设主要选用碗扣式支架。普通钢管(048*3.0mm)作为剪刀撑、脚手架使用材料。碗扣式支架立杆主要采用3.0m、2.4m、1.8m、1.2m四种，横 杆长度为L 2m、0.9m、0.6m、0.3m四种组成，顶底托采用可调托撑。支架安装严格按照图纸布置位置安装，碗扣式支架为定型支架，安装时先 确定起始安装位置，并根据地面标高确定立杆的长短分配，利用可调底托将标高 调平，避免局部不平导致立杆不平、悬空或受力不均，安装可采取先测量所安装 节段地面标高，根据所测数据计算出立杆地面标高，先用可调底托将四个角标的 立杆高度调平后挂线安装其他底托，后安装立杆。第一层拼好之后，必须由工程 技术人员抄平检查平整度，如高差太大，必须用底托调平。拼接立杆时必须用吊 线锤检查其垂直度，防止立杆偏心受力。接头部位必须连接牢固。支架搭拼时成 挂线以控制调平和线型。支架底层纵、横向水平杆作为扫地杆，距地面高度成小于或等于200nm1,立 杆底部底设置可调底座或固定底座；立杆上端包括可调螺杆伸出顶层水平杆的长 度不得大于0.7限 底座钢板或者木板与地坪砂之间要密贴，达到面受力，严禁 形成点受力。顶托螺扣伸出长度不大于20cm,顶托上纵、横向方木接头不能有 空隙，且不能悬空，若有空隙用扒钉十字交叉连接，方木间用木楔塞紧，且用钉 子钉牢。碗扣支架搭拼完之后，用扣件式钢管在立杆上沿纵横向每隔4.5nl左右设置 一道剪刀撑，剪刀撑设置时从顶到底要连续，搭接头保证不小于100cm,接头卡 不少于2个，与地面夹角质在45。60。之间，两剪刀撑不允许自相交，要求布 置在立杆两侧。剪刀撑跨越立杆的最多根数剪刀撑杆与地面倾角 Q455060剪刀撑杆跨越立杆的最多根数n765当模板支撑架高度大于4.8m时，顶端和底部必须设置水平剪刀撑，中间水平剪刀撑设置间距成小于或等于4.8mo1、碗扣支架布置原则根据支架搭设高度和施工荷载，碗扣满堂支架布置的平面与箱梁横断面垂 直，布置原则为（详见附图）：横隔梁下采用纵向X横向X步距二60chim；抗弯强度计算值：6=M/W=0.161 X 106/3.75X 104=4.2 93/mm2(Mpa)；抗弯强度8=4.293N/mm2(Mpa)多层胶合板容许成力6=10.55Mpa(N/mm2)；满足要求。挠度计算(安全，按简支考虑)v=qL4/128EI=71.63X(2 5 0-100)4/(128 X 9.9X 103 X 2.81 X 105)=0.124mm挠度v=0.多层胶合板容许挠度v=0.625mmo结论：底模采用8=15mm厚的多层竹胶板，直接搁置在横向方木(100义100mm)上，中心间距250mm的底模施工方案，通过抗弯强度和挠度的计算满足规范要求。因为端横梁(中横梁)受力最大，其它断面都采用同样的底模施工方案，不再重复计算。(4)横向方木验算横向方木(100X 100mm)直接搁置在纵向方木上，L=300mni,箱梁高按2.0m 计算(第一次浇约1.6m高。方木截面参数及材料力学性能指标：截面抵抗矩 W=bh2/6=100 X 1002/6=1.67 X 10W；截面惯性矩 I=bh3/12=100X 1003/12=8.33X 10W；弹性模量 E=llX103Mpa；方木容许应力5=14.5Mpa(N/mm2)；方木容许挠度v=L/400=300/400=0.75mm。端横梁(中横梁)荷载参数：钢筋砂自重(26KN/m3)：Q1=26 X 0.6m X 2.Om=31.2KN/m；模板自重(7.5 KN/m3)：q2=7.5X0.015X0.6m 间星巨二0.0675KN/m；方木自重(7.5KN/m3)：q3=7.5X0.1X0.1X0.6 间距二0.045KN/m；施工人员和运输机具重量(1.0KN/m2)：口4二2.5又0.6111间距=1.5股/111；振捣碎时产生的荷载(2.OKN/m2)：口5=2X0.6m间距二L2KN/in；倾倒混凝土时产生的冲击荷载(2.OKN/m2)：q6=2义0.6m板宽，L2KN/m；永久荷载：Q 永二L2X(qi+q2+q3)=1.2X(31.2+0.0675+0.045)=37.575KN/m；可变荷载：q 变=1.4X(q4+q5+q6)=1.4X(1.5+1.2+1.2)=3.024KN/m；抗弯强度计算q=37.575+3.024=40.599KN/m最大弯矩值：Mmax=ql2/8=40.599X0.3X0.3/8=0.457KN*m；抗弯强度计算值：5=M/W=0.4 5 7 X 106/1.67X 105=2.7 3 7N/mm2(Mpa)；抗弯强度 5=2.737N/mm2(Mpa)方木容许应力3=14.5Mpa(N/mm2)；挠度计算(安全，按简支考虑)V=5qL4/384EI=5 X 40.599 X 3004/(384 X 11 X 103 X 8.33 X 106)=0.0575mm；挠度v=0.0467mm方木容许挠度v=0.75mmo结论：横向方木(100X 100mm)直接搁置在纵向方木上，L=300mm的施工方案，不 再重复计算。(5)纵向方木验算纵向方木(100X 100mm)直接搁置在碗扣式支架的顶托上，L=600nlm的施 工，箱梁高按2.0m计算。方木截面参数及材料力学性能指标：截面抵抗矩 W=bh2/6=100 X 1002/6=1.67 X 105mm1截面惯性矩 I=bh3/12=100X 1003/12=8.33X 10W；弹性模量 E=llX103Mpa；方木容许应力6=14.5Mpa(N/mm2)；方木容许挠度v=L/400=600/400=1.5mmo端横梁(中横梁)荷载参数：钢筋砂自重(26KN/m3)：5=26X0.6m 间距 X 2.0m 梁高二31.2KN/m；模板自重(7.5 KN/m3)：q2=7.5 X 0.015 X 0.6m fg=0.0675KN/m；横向方木自重(7.5KN/m3)：q3=7.5X0.1X0.1X0.6 间距二0.045KN/m；纵向方木自重(7.5KN/m3)：q4=7.5X0.1X0.1X0.6 间距二0.045KN/m施工人员和运输机具重量(1.0KN/m2)：q5=2.5X0.6ni间距二L5KN/m；振捣碎时产生的荷载(2.OKN/m2)：口6=2*0.61!1间距二1.2/111；倾倒混凝土时产生的冲击荷载(2.OKN/m2)：q7=2 X 0.6m板宽二L2KN/m；永久荷载：Q 永二L 2X(QiWQaM)=1.2X(31.2+0,0675+0.045+0.045)=37.629KN/m；可变荷载：q 变=1.4X(q5+q6+q7)=1.4X(1.5+1.2+1.2)=3.024KN/m；抗弯强度计算q=37.629+3.024=40.653KN/m最大弯矩值：Mmax=ql2/8=40.653X0.6X0.6/8=1.829KN*m；抗弯强度计算值：5=M/W=l.8 29X 106/1.67X 105=10.95 2N/mm2(Mpa)；抗弯强度 5=10.952N/mm2(Mpa)方木容许应力6=14.5Mpa(N/mm2)；挠度计算(安全，按简支考虑)V=5qL4/384EI=5 X 40.653 X 6004/(384 X 11 X 103 X 8.33 X 106)=0.748mm；挠度v=0.748mni方木容许挠度v=1.5mm。结论：纵向方木(100 x 100mm)直接搁置在碗扣式支架的顶托上，L=600mm的施工 方案，通过抗弯强度和挠度的计算满足规范要求。（6）碗扣式支架（4）48）验算承载力验算端横梁(中横梁)处的碗扣式支架设计为立杆间距0.6 X 0.3m,1.2m,取5跨纵桥向考虑,则碗扣式支架支撑面积为S=10.058mX0.6mX5跨二30.174m?。满堂式碗扣支架按9米高计。端横梁(中横梁)荷载参数：钢筋硅自重(26KN/m3)：ql=l.2义26 X 1m宽义2.0m梁高二62.4KN/m2；(第一次浇硅约1.6m高)模板自重(7.5 KN/m3)：q2=7.5X0.015 X 1m 间距-0.H25KN/m；方木自重(7.5 KN/m3)：q3=7.5X0.1X0.1X1 间距二0.075KN/m；立杆自重(0.0333KN/m)(按壁厚3.0mm)：q4=l.2X0.0333X9=0.36KN；施工人员和运输机具重量(1.0KN/m2)：q5=1.4X1,0=1.4KN/m2；振捣碎时产生的荷载(2.OKN/m2)：q6=1.4X2.0=2.8KN/m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载(2.OKN/m2)：q7=2X1.4=2.8KN/m；支承面积总体受力：(62.4+0.1125+0.075+1.4+2.8+2.8)X30.174=2099.733KN；立杆数n为：n=(int(10.0584-0.3+1)X(5 跨+1)=35X6=210 根每根碗扣式立杆的承载力N：N=2099.7334-210+0.36=10.359KN根据路桥施工计算手册查表得钢管支架设计荷载，直径48X3.0钢管、对接立杆、横杆步距为1.2m时，每根立杆的设计荷载N=29.2KN。承载力 N=10.359 N=29.2KN。故满足要求。立杆稳定性验算立杆稳定性计算公式:6=N/(6 A)其中N立杆的轴心压力值；”轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入二L/i查表得到；i-立杆的截面回转半径；i=15.95mm；A立杆的截面积；A=4241nm2；：6立杆的强度设计值；二205Mpa(N/mm2)；Lo立杆的计算长度；a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h横杆步距；h=1.2mo立杆的计算长度公式：Lo=(h+2a)Lo=(1.2m+2X0.2m)=1.6m=l600mm长细比人=lo/i=1600/15.95=100.3经查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C Q235A钢轴心 受压构件的稳定系数。表得6二0.588,贝小6=N/(4)A)=10.359X1000/(0.588X424)=41.55Mpa(N/mm2)；6=41.55N/mm2(Mpa)钢管容许应力6=205Mpa(N/mm2)验算合格，并能满足本标段所有箱梁支架的立杆荷载。(7)立杆底托及地基承载力计算立杆底托验算NWRd：N=0.6X0.3X(62.4+0,1125+0.075+0.36+1.4+2.8+2.8)=12.591KN底托承载力一般取Rd=40KN,所以NRd,立杆底托符合要求。立杆地基承载力扩散：N/AdWK*fk,K取1,fk取90Kpa。底托下方为10cmC20於和60cm4%灰土(压实度达到90%)。贝UAd二（2X0.7Xtg45+0,15）2=2.4m2N/Ad=12.591/2.4=5.25Kpa90Kpa据地质资料可知，地基碾压密实处理前，较不利地基承载力为90Kpa。出于 安全考虑，用於处理后按较不利的土质90Kpa设计计算（地基处理后以实际检测 值考虑）。则：N/A=12.591/（0.6X0.3）=69.95 Kpa90Kpa（地基处理后常规为 200 Kpa）经计算箱梁荷载小于地基承载力90 Kpa,完全满足施工要求。结论：端横梁（中横梁）处的碗扣式支架为立杆间距0.6X0.3m,横杆步距1.2 米的施工方案，通过承载力验算、立杆稳定性验算和地基承载力验算，计算结果 满足规范要求。8.3.2 标准段跨中（腹板）处支架验算本工程现浇连续箱梁，采用碗扣式支架。支架从上到下依次为：箱梁底板、1.5 cm厚竹胶板底板；、横向方木（10X10 cm,间距25cm）、纵向方木（10cmX 10cm）（间距60cm）；、碗扣式支架（纵向间距60 cmX横向间距60 cm,横杆步距为120 cm）；腹板处的碗扣式支架设计为立杆间距0.6X0.6m,步距1.2m,取5跨考虑，则碗扣式支架支撑面积为S=10.058mX0.6mX5跨二30.174命。满堂式碗扣支架按9米高计。腹板处荷载参数：钢筋碎自重(26KN/m3)：ql=l.2义26义1m宽义2.0m梁高二62.4KN/m2；(第一次浇碎约L 6m高)模板自重(7.5 KN/m3)：q2=7.5X0.015 X 1m 间距-0.H25KN/m；方木自重(7.5 KN/m3)：q3=7.5X0,1X0,1X1 间距二0.075KN/m；立杆自重(0.0333KN/m)(按照壁厚3.0mm)：q4=l.2X0,0333X9=0.36KN；施工人员和运输机具重量(1.0KN/m2)：q5=1.4X1,0=1.4KN/m2；振捣碎时产生的荷载(2.OKN/m2)：q6=1.4X2.0=2.8KN/m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载(2.OKN/m2)：q7=2X1.4=2.8KN/m；支承面积总体受力：(62.4+0,1125+0.075+1.4+2.8+2.8)X30.174=2099.733KN；立杆数n为：n=(int(10.058+0.6+1)X(5 跨+1)=18X6=108 根每根碗扣式立杆的承载力N：N=2099.7334-108+0.36=19.802KN根据路桥施工计算手册查表得钢管支架设计荷载，直径48X3.0钢管、对接立杆、横杆步距为1.2m时，每根立杆的设计荷载N=29.2KN。承载力 N=19.802 N=29.2KN。故满足要求。立杆稳定性验算立杆稳定性计算公式：8=N/(4)A)其中N立杆的轴心压力值；6轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入二L/i查表得到；i-立杆的截面回转半径；i=15.95mm；A-立杆的截面积；A=424nlm2；：6立杆的强度设计值；6=205Mpa(N/mm2)；Lo立杆的计算长度；a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h-横杆步距；h=l.2mo立杆的计算长度公式：Lo=(h+2a)Lo=(1.2m+2 X 0.2m)=1.6m=l600mm长细比人=lo/i=1600/15.95=100.3经查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范附录C Q235A钢轴心 受压构件的稳定系数。表得小二0.588,贝小6=N/(4)A)=19.802X1000/(0.588X424)=79.427Mpa(N/mm2)；6=79.427N/mm2(Mpa)车冈管容许应力6=205Mpa(N/mm2)验算合 格，并能满足本标段所有箱梁支架的立杆荷载。(7)立杆底托及地基承载力计算立杆底托验算NWRd：N=0.6X0.6X(62.4+0,1125+0.075+0.36+1.4+2.8+2.8)=25.181KN底托承载力一般取RdEOKN,所以NRd,立杆底托符合要求。立杆地基承载力扩散：N/AdWK*fk,K取1,fk取90Kpa。底托下方为10cmC20於和60cll14%灰土(压实度达到90%)。贝UAd二（2X0.7Xtg45+0,15）2=2.4m2N/Ad=25.181/2.4=10.492Kpa90Kpa据地质资料可知，地基碾压密实处理前，较不利地基承载力为90Kpa。出于 安全考虑，用於处理后按较不利的土质90Kpa设计计算（地基处理后以实际检测 值考虑）。则:N/A=25.181/（0.6X0.6）=69.947 Kpa90 Kpa（地基处理后常规为 200 Kpa）经计算箱梁荷载小于地基承载力90 Kpa,完全满足施工要求。结论：腹板处的碗扣式支架为立杆间距0.6义0.6m,横杆步距1.2米的施工方案,通过承载力验算、立杆稳定性验算和地基承载力验算，计算结果满足规范要求。8.3.3 标准段跨中（空腹）处支架验算（1）箱梁底板、1.5cm厚竹胶板底模；、横向方木（lOXIOcm,间距30cll1）；、纵向方木（lOXlOcm,间距60cli1）；、碗扣式支架（纵向间距60cmX横向间距60cm,横杆步距为120cm）；（2）箱梁翼缘端、1.5cm厚竹胶板底模；、横向方木（lOXlOcm,间距30cll1）；、纵向方木（lOXlOcm,间距60cm）；横向双钢管(48X3.0cm,间距90cm);、碗扣式支架(纵向间距60cmX横向间距90cm,横杆步距为120cm)；注：1、本图尺寸单位均为cm主线桥现浇箱梁标准段跨中断面图(3)多层竹胶板底模验算底模施工方案同端横梁，且受力小于端横梁，故不予重复计算。(4)横向方木验算横向方木施工方案同端横梁，且受力小于端横梁，故不予重复计算。(5)纵向方木验算纵向方木(lOOXIOOcm)直接搁置在顶托上，L=900mm,箱梁高按0.47m(底板。22+顶板0 25m)计算。方木截面参数及材料力学性能指标：截面抵抗矩 W=bh2/6=100 X 1002/6=1.67 X 105mm3；截面惯性矩 I=bh3/12=100 X 1003/12=0.833 X 10W；弹性模量 E=llX103Mpa；方木容许应力8=14.5Mpa(N/mm2)方木容许挠度v=L/400=900/400=2.25mm端横梁(中横梁)荷载参数：钢筋硅自重(26KN/m3):qi=26 X 0.47 X 0.9=10.998KN/m;模板自重(7.5 KN/m3)：q2=7.5X0.015X0.9m 间距二0.101KN/m；方木自重(7.5 KN/m3)：q3=7.5X0.1X0.1X0.9 间距二0.0675KN/m；施工人员和运输机具重量(1.0 KN/m2)：q4=lX0.9m间距二0.9 KN/m;振捣碎时产生的荷载(2.0 KN/m2)：q5=2X0.9m间距二1.8 KN/m;倾倒混凝土时产生的冲击荷载(2.OKN/m2)：q6=2X0.9nHl.8KN/ni；荷载计算永久荷载：q 永二L2X(ql+q2+q3)=1.2X(10.998+0.101+0.0675)=13.4KN/m;可变荷载：q 变=1.4X(q4+q5)=1.4X(0.9+1.8+1.8)=6.3 KN/m;抗弯强度计算Q=13.4+6.3=19.7KN/m;最大弯距值：Mmax=ql2/8=19.7X0,9X0.9/8=1.995 KN/m;抗弯强度计算值：。二M/W=1.995 X IO/1.67X 105=11.946 N/祐(Mpa)；抗弯强度。二H.946 N/m2(Mpa)方木容许应力。=14.5Mpa(N/mm?);挠度计算(偏安全，按简支考虑)V=5QL4/384EI=5X 19,7 X 90 04/(3 84X 11 X 103 X 0.83X 107)=l.843mm挠度v=l.843则方木容许挠度v=2.25nM结论：纵向方木(lOOmmX 100mm)直接搁置在顶托，L=900mni的施工方案，通过抗 弯强度和挠度的计算满足规范要求。(6)碗扣式支架(48)验算承载力验算空箱处的碗扣式支架设计为立杆间距0.9X0.9m,横杆步距1.2m,取5跨考 虑，则碗扣式支架支撑面积为S=(3.6-0.32)mXO.9X5=14.76m2o满堂式碗扣支架按9米高计。腹板梁处荷载参数：钢筋硅自重(26 KN/m3)：ql=l.2X26X0.47 梁高二 14.664KN/m2；模板自重(7.5 KN/m3)：q2=1,2X7.5X0.015=0.135KN/m；方木自重(7.5 KN/m3)：q3=l.2X7.5X0.1X0.1=0.09KN/m；立杆自重(0.0333KN/m2)：q4=l.2X0.0333X9=0.36 KN/m2；施工人员和运输机具重量(1.0 KN/m2)：q5=1.4X1.0=l.4 KN/m2；振捣碎时产生的荷载(2.0 KN/m2)：q6=1.4X2.0=2.8 KN/m2；倾倒混凝土时产生的冲击荷载(2.0KN/m2)：q7=2X1,4=2.8KN/m；支承面积总受力：(14.664+0.135+0.45+1.4+2.8+2.8)X 14.76=328.395KN；立杆数n为：n=(int(3.6-0.32)+0.9+1)X(5 跨+1)=5X6=30 根每根碗扣立杆的承载力N：N=328.395+30+0.36=11.307KN根据路桥施工计算手册查表得钢管支架设计荷载，直径48X3.0钢管、对接立杆、横杆步距为1.2m时，每根立杆的设计荷载N=29.2KN。承载力 N=U.307 N=29.2KN。故满足要求。立杆稳定性验算立杆稳定性计算公式：o=N/(wA)其中N立杆的轴心压力W轴心受压立杆的稳定系数，由长细比入二l/i查表得到；i一 一立杆的截面回转半径；i=15.95mmA-立杆的截面积；A=4241nm2。-立杆的强度设计值；。二205Mpa(N/mm?)；lo立杆的长度计算；a模板支架立杆伸出顶层横向水平杆中心线至模板支撑点的长度，a=0.2m；h-横杆步距；h=l.2m立杆的计算长度公式:lo=(h+2a)10=(1.2m+2.X 0.2m)=1.6m=1600mm长细比人=lo/i=16OO/15.95=100.3经查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范录C Q235A钢轴心受 力构件的稳定系数6表得6=0.588,贝小o=N/(4)A)=ll.307X1000/(0.588X424)=45.353Mpa(N/mm2)g=45.353N/mm2(Mpa)钢管容许应力。二205Mpa(N/mm?)验算合格。(7)立杆底托地基承载力计算立杆底托验算NWRd：N=0.9X0.9X(14.664+0.135+0.45+0.36+1.4+2.8+2.8)=18.313KN底托承载力一般取Rd二40KN,所以NRd,立杆底托符合要求。立杆地基承载力扩散：N/AdK-fk,Kl,九取90Kpa。底托下方为10cmC20於和60cll14%灰土(压实度达到90%。贝小 Ad二(2X0.7Xtg45+0.15)2=2.4m2N/Ad=18.313/2,4=7.63Kpa90Kpa根据地质资料可知，地质碾压密实处理前，较不利地基承载力为90Kpa。处 于前安全考虑，用於处理后仍按90Kpa设计计算。则:N/A=18.313/(0.9X0,9)=22.609kpa90Kpa经计算箱梁荷载远小于较不利地基承载力90Kpa,完全满足施工要求。苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案九：附图1、主线桥现浇箱梁标准段支架图栏杆注：1、本图尺寸单位均为cm2、标准段支架为碗扣支架主线桥现浇箱梁标准段支架图（横断面）3000桥墩侨墩注：1、本图尺寸单位均为cm 2、标准段支架为碗扣支架主线桥现浇箱梁标准段支架图（纵断面）58苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案1、本图尺寸除标高以米计外，其余均以cm计;2、碎浇筑前应对支架进行预压，根据支架变形情况，设置必要的预拱度；3、现场自行设置安全设施，支座应先行安装；4、混凝土灌注时应对称施工，斜向分层全断面浇筑，以保证支架的整体稳定性;5、预应力钢绞线全部张拉完毕后拆除钢管支架。士廷坛工I71：戈裕*办+=*tE+古力团团、59苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案主线桥现浇箱梁标准段支架总说明：1）、地基处理：在主线高架桥现浇箱梁满堂支架的搭设范围内，做3层4%灰土，每层厚 20cm,压实度大于90%,在灰土上铺设15cm碎石，然后顶面浇筑10cm厚的C20 混凝土作为箱梁支架基础。2）、支架型号、布置原则：、标准段支架采用碗口支架，剪刀撑和扫地杆采用钢管扣件式材料；、根据支架搭设高度和施工荷载，碗扣满堂支架布置的平面与箱梁横断面 垂直，布置原则为（详见附图）：横隔梁下采用纵向x横向X步距二60cmX 30cmX 120cm跨中段（空箱）底板下采用纵向X横向X步距二60cmX60clliX 120cm跨中腹板下采用纵向X横向X步距二60clliX60cmX 120cm翼缘板下采用纵向X横向X步距二60clliX90cmX 120cm跨中渐变段腹板下采用纵向X横向义步距二60clliX60cm义120cm3）龙骨材料型号、间距：、横梁处：小龙骨采用横向方木（lOXIOcm,间距25cm）；大龙骨纵向方木（lOcmXlOcni）（间距30cll1）；、跨中腹板处：小龙骨采用横向方木（lOXIOcm,间距25cm）；大龙骨纵向方木（lOcmX 10cm）（间距60clli）；、跨中段（空箱）底板处：小龙骨采用横向方木（10X 10cm,间距30cm）；大龙骨采用纵向方木（lOXIOcm,间距60cll1）；4）顶托、底托、扫地杆：、可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过20cm,插入立杆内的长度 不得小于15cm；60苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于 35cm处的立杆上；横向扫地杆底采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立 杆上（或用横杆当扫地杆）。5）模板及内模支撑：、模板采用厚度为1.5cm的竹胶板，底板和翼缘板全部采用新进场竹胶 板，内模板采用完整、较新的竹胶板；、内模支撑采用框架式钢管支撑，材料为钢管扣件配合碗口支架进行搭 设，倒角处间距60clli*60cni、标准板厚处间距90cm*90cm。61苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案主线高架加宽段支架断面图62苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案2、标准段支架为碗扣支架主线桥现浇箱梁加宽段支架图（纵断面）63苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案注：1、本图尺寸单位均为cm 2、支架采用碗扣支架主线高架加宽段支架平面图64苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部 现浇箱梁施工技术方案主线桥现浇箱梁加宽段支架总说明：1）、地基处理：在主线高架桥现浇箱梁满堂支架的搭设范围内，做3层4%灰土，每层厚 20cm,压实度大于90%,在灰土上铺设15cm碎石，然后顶面浇筑10cm 厚的C20混凝土作为箱梁支架基础。2）、支架型号、布置原则：、加宽段支架采用碗口支架，剪刀撑和扫地杆采用钢管扣件式材料；、根据支架搭设高度和施工荷载，碗扣满堂支架布置的平面与箱梁横断面 垂直，布置原则为（详见附图）：横隔梁下采用纵向X横向X步距二60cmX30cmX 120cm跨中段（空箱）底板下采用纵向X横向X步距二60cmX60cmX120cin跨中腹板下采用纵向X横向X步距二60cmX 30cll1X 120cm翼缘板下采用纵向X横向X步距二60clliX90cmX 120cm跨中渐变段腹板下采用纵向X横向X步距二60cm X 60cmX 120cm3）龙骨材料型号、间距：、横梁处：小龙骨采用横向方木（lOXIOcm,间距25cm）；大龙骨纵向方木（lOcmXIOcm）（间距30cm）；、跨中腹板处：小龙骨采用横向方木（lOXlOcm,间距25cm）；大龙骨纵向方木（10cmX 10cm）（间距60cm）；、跨中段（空箱）底板处：小龙骨采用横向方木（lOXIOcm,间距30cm）；大龙骨采用纵向方木（10X 10cm,间距60cll1）；4）顶托、底托、扫地杆：、可调底座、可调托撑螺杆伸出长度不宜超过20cm,插入立杆内的长度 不得小于15cm；纵、横向扫地杆，纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距钢管底端不大于65苏州市中环快速路XCLQ-02标项目经理部现浇箱梁施工技术方案35cm处的立杆上；横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆下方的立 杆上（或用横杆当扫地杆）。5）模板及内模支撑：、模板采用厚度为l.5cm的竹胶板，底板和翼缘板全部采用新进场竹胶 板，内模板采用完整、较新的竹胶板；、内模支撑采用框架式钢管支撑，材料为钢管扣件配合碗口支架进行搭设,倒角处间距60clii*60cm、标准