装配式钢框架柱法兰栓焊连接...力性能试验研究与有限元分析_舒兴平.pdf

第 53 卷 第 5 期2023 年 3 月上建 筑 结 构Building StructureVol.53 No.5Mar.2023DOI:10.19701/j.jzjg.20201357国家自然科学基金项目(51778219)。第第一一作作者者:舒兴平,博士,教授,博士生导师,主要从事钢结构高等分析与设计,高层及高耸钢结构设计计算理论等,Email:hulget 。通通信信作作者者:钱鑫,硕士,助理工程师,主要从事钢结构研究,Email:1191294525 。装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点受力性能试验研究与有限元分析舒兴平1,钱 鑫1,刘筱钰1,贺 冉2,张再华2,姚 尧1(1 湖南大学土木工程学院,长沙 410082;2 湖南城市学院土木工程学院,益阳 413099)摘要:为研究一种新型法兰栓焊连接柱节点在多高层钢结构中的工程应用,对 3 个法兰连接足尺模型试件进行了静力加载试验,并建立 ABAQUS 有限元模型对其进行对比论证以及理论分析。分析结果表明:新型法兰栓焊连接节点受力性能良好,对比传统法兰连接节点其刚度和承载力均有所提升;新型法兰栓焊连接节点的破坏模式有所改善。得出了不同焊缝尺寸下新型法兰栓焊连接节点的螺栓与焊缝承受弯矩的受力分配比,试验结果与有限元分析结果具有较好的一致性。关键词:装配式钢框架结构;新型节点;法兰连接;栓焊连接节点;静力试验;有限元分析 中图分类号:TU391 文献标志码:A文章编号:1002-848X(2023)05-0090-08引用本文 舒兴平,钱鑫,刘筱钰,等.装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点受力性能试验研究与有限元分析J.建筑结构,2023,53(5):90-97.SHU Xingping,QIAN Xin,LIU Xiaoyu,et al.Experimental study and finite element analysis on mechanical behavior of flange bolted-welded connection joints of fabricated steel frame columnJ.Building Structure,2023,53(5):90-97.Experimental study and finite element analysis on mechanical behavior of flange bolted-welded connection joints of fabricated steel frame column SHU Xingping1,QIAN Xin1,LIU Xiaoyu1,HE Ran2,ZHANG Zaihua2,YAO Yao1(1 College of Civil Engineering,Hunan University,Changsha 410082,China;2 College of Civil Engineering,Hunan City University,Yiyang 413099,China)Abstract:In order to study the engineering application of a new type of flange bolted-welded connection column joints in multi-stored steel structures,static loading tests were carried out on 3 full-scale model specimens of flange connection,and the ABAQUS finite element model was established to carry out comparative demonstration and theoretical analysis.The analysis results show that the new type of flange bolted-welded connection joints stress performance is good,and the stiffness and bearing capacity are improved compared to traditional flange connection.The failure mode of the new type flange bolted-welded connection joint has been improved.The stress distribution ratio between the bolt of the new type flange bolted-welded connection joint and the bending moment of the welding joint under different weld sizes was obtained,the experimental results are in good agreement with the finite element analysis results.Keywords:fabricated steel frame structure;new joint;flange connection;bolted-welded connection joint;static test;finite element analysis 0引言 工业化装配式高层钢结构住宅产业化是发展我国全寿命绿色建筑、促进住宅产业化转型升级、化解当前钢铁产能过剩的重大战略需求,更是我国建筑业实现现代化的必由之路1。目前装配式钢结构中柱与柱的连接方式主要是采用等强焊接,国内学者也提出了一些全螺栓连接形式。但是现行高 层 民 用 建 筑 钢 结 构 技 术 规 程(JGJ 992015)2要求柱柱连接的塑性受弯承载力大于柱的塑性受弯承载力,螺栓连接方式难以满足规范的要求。传统法兰连接是钢柱通过法兰盘上的螺栓进行连接的连接形式,目前这种法兰连接主要应用于管道、塔架结构及压力容器等工业建筑,极少应用于多高层等民用建筑结构中。法兰连接根据其构造有无加劲肋可分为刚性法兰和柔性法兰。王元第 53 卷 第 5 期 舒兴平,等.装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点受力性能试验研究与有限元分析清等3-6分别对四个构件:圆钢管柔性法兰与刚性法兰、方钢管柔性法兰和刚性法兰的连接进行纯弯试验研究,对比四种不同法兰构造的受力性能,结合有限元分析并利用屈服线理论和虚功原理推导出法兰连接简化计算公式。邓洪洲等7对 2 组 6 个方钢管刚性法兰连接节点进行静力加载试验并进行有限元分析,建议将方形法兰在弯矩作用下的旋转轴向受压区调整并推荐采用切角形法兰板。丁娟等8对两组 6 个方钢管柱柔性法兰连接节点足尺模型进行了静力和拟静力试验,试件的延性和耗能性能良好,其失效模式为下短柱屈服,提出钢板攻丝高强螺栓法兰连接在设计分析中可视为等效刚接。刘学春等9-12对 12 个不同法兰厚度、螺栓边距、法兰边缘宽度和螺栓孔直径的柱法兰连接件进行了静力试验和有限元分析,分析法兰节点在弯-剪组合、压-弯-剪组合和拉-弯-剪组合作用下的受力性能,基于屈服线理论和 T 形端板计算模型,得出柔性法兰连接的荷载传递机理与屈服承载力计算公式。传统法兰连接具有预制装配程度高、施工速度快等优势,这种传统的全螺栓法兰连接广泛应用于工业建筑中,但其是否满足民用建筑钢框架结构对节点强度以及刚度的要求有待进一步研究。框架柱在楼面交界处采用法兰端板高强螺栓和焊接共同受力的连接形式在建筑工程中尚无应用实例。因此为改进规范中钢框架柱连接方式的种类,本文提出新型法兰栓焊连接节点这一连接构造,如图 1所示,框架柱在楼面标高处分段,上、下段柱在分段位置通过法兰连接,同时下段柱柱头在工厂焊接预制牛腿,牛腿与框架梁之间采用全螺栓连接,此类节点不仅同时保证了柱柱连接与梁柱连接的预制装配式特性、提高了施工速度,而且还有效提高了节点的刚度和承载力。与传统框架节点相同的是,本文提出的新型节点可根据实际条件和施工要求采用多层柱或单层柱,对于多层柱在中间楼层的贯通位置与梁的连接节点仍然采用传统连接做法。图 1 装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点通过对 2 个装配式钢框架柱新型法兰栓焊连接节点试件和 1 个传统法兰连接节点试件进行静力加载试验并建立有限元模型来进行对比分析,研究节点在弯矩和剪力共同作用下的受力性能,对法兰的应力、螺栓拉力以及焊缝受力进行分析。1试验概况1.1 试件设计及制作 为研究装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点在弯矩和剪力组合作用下的受力性能,设计了 3 个不同焊缝尺寸的法兰连接试件(2 个装配式钢框架柱新型法兰栓焊连接节点试件 JD1、JD3 和 1 个传统法兰连接节点试件 JD2)。试件几何尺寸及构造如图2 所示。所有试件方钢管柱截面尺寸均为 600mm600mm 20mm,法兰交界面到柱顶水平力加载点高2 190mm,均采用 Q345B 钢材,法兰螺栓孔直径为33mm、螺栓边距为 50mm。法兰通过 20 个 10.9 级M30 高强度螺栓连接。3 个试件的参数仅上下法兰板间焊缝变化:JD1 试件为 30mm 角焊缝,JD2 试件无焊缝,JD3 试件为 15mm 角焊缝。根据钢结构设计标准(GB 500172017)13规定,S10.9 级 M30 高强螺栓的预紧力为 355kN,使用 PID-2000(600-2 000Nm)电动扭矩扳手对其施加扭矩。对于新型法兰栓焊连接节点(JD1 和JD3),其连接主要为 3 个步骤:1)对各高强螺栓施加 30%预紧力初拧;2)采用 CO2气体保护焊对上下法兰板间进行角焊缝焊接,焊丝为 ER50-6;3)待试件冷却至室温后再换贴有应变片的螺栓并施加355kN 预紧力完成终拧。对于传统法兰连接节点(JD2)只需完成第 3 步对螺栓进行终拧即可。1.2 试验装置 本次试验在湖南城市结构实验室进行,装置采用自平衡反力钢架,底梁两端采用 16 个 10.9 级 M42 高强螺栓与自平衡反力钢架连接,同时为防止底梁破坏,在底梁两端都采用压梁固定住。采用 300t 液压千斤顶在柱顶进行水平加载,加载装置示意图见图 3。1.3 加载方案 在正式加载前进行预加载。正式加载采用力-位移混合控制加载,加载过程中,节点屈服前用荷载控制,以 40kN 为一个加载等级,屈服后用位移控制,取+5mm 作为加载位移的步长进行加载。当构件达到极限荷载时,持续加载至构件发生破坏(荷载下降到极限荷载的 85%或变形过大而不适于继续加载)。每级加载持续 5min,并观察试验现象。19建 筑 结 构2023 年图 2 装配式钢框架柱法兰连接节点试件构造及尺寸图 3 试验加载装置1.4 量测内容 图 4 为试件测点布置示意图,位移计采用应变式位移计,由数据采集系统自动记录数据。编号为Z1Z6 的位移计用来测量沿柱高度的水平位移;编号为 W1 W2 的位移计用来测量钢柱平面外的水平位移;编号为 W3W5 的位移计用来测量法兰板图 4 试件测点布置示意图的竖向位移;编号为 W6 的位移计用来测量法兰板的水平位移;编号为 J1 的位移计用来测量自平衡反力 钢 架 的 水 平 位 移;试 件 应 变 片 数 据 使 用XL2101GE 静态电阻应变仪采集,其中数字 140 表示螺栓上的应变片。螺栓应变片的布置如图 5 所示,为避免试验过程中应变片失效而导致测量误差,在螺栓的栓杆上 图 5 螺栓 应变片 布置对称地开两个槽,并在槽的上方螺帽处钻取直径约 2mm 的小孔用来引出 导 线,槽 宽 5mm、深 1mm、长15mm,需保证槽的中心和上下法兰板交界面对齐。应变片放于槽底,表面覆盖环氧树脂加以保护,试件在安装过程中,为确保测量数据准确,应保证螺栓中两个应变片的连线垂直于弯矩作用方向,取两个应变值的平均值作为该螺栓的轴向应变值,通过此值便可计算螺栓的轴向拉力。2试验结果及分析2.1 试验现象及破坏模式 JD1 试件加载过程中,对螺栓施加预紧力之后,两法兰盘处于紧密接触状态,当节点弯矩达到2 759.4kNm 左右,荷载-位移曲线出现明显的刚度减小现象,试件开始屈服,受拉侧螺栓屈服,此时试件没有 发 生 明 显 变 形 及 破 坏;当 节 点 弯 矩 达 到3 252.15kNm 左右时,试件发生声响,荷载突降,受拉侧右端上加劲肋焊缝裂开,达到极限荷载,如图6(a)、(b)所示;继续采用位移控制加载,节点弯矩一29第 53 卷 第 5 期 舒兴平,等.装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点受力性能试验研究与有限元分析直稳定在 3 000.3kNm 左右,直至受拉侧钢柱破坏,试验终止,此时试件有明显的侧向位移,最大侧移值为 94.81mm。受压侧法兰柱底部未发生局部屈曲现象,上下法兰板焊接连接部位未出现裂缝,受拉侧钢柱上加劲肋处出现横向裂缝,如图 6(c)所示。图 6 JD1 试件试验现象JD2 试件加载过程中,对螺栓施加预紧力之后,两法兰盘处于紧密接触状态,当节点弯矩达到2 457.75kNm 左右,荷载-位移曲线出现刚度减小现象,试件开始屈服,同时受拉侧螺栓已达到屈服应变;继续采用位移控制加载,位移增大但荷载上下波动不大,节点极限弯矩为 2 827.5kNm,受拉侧螺栓大部分达到极限强度,同时受拉侧右端加劲肋上焊缝拉开,如图 7(a)、(b)所示,高强螺栓达到极限强度被拉坏,试验终止。此时试件有明显的侧向位移,最大侧移值为 89.47mm。钢柱与法兰板连接处产生向上拉起的变形,受压侧法兰柱底部未发生局部屈曲现象。试件拆卸后发现受拉侧螺栓产生变形,螺纹处被磨平,如图 7(c)所示,受力最大的两个螺栓变形严重,已无法取出。JD3 试件加载过程中,对螺栓施加预紧力之后,两法兰盘处于紧密接触状态,当节点弯矩达到2 610kNm 左右,荷载-位移曲线出现明显的刚度减小现象,试件开始屈服,受拉侧螺栓屈服,此时试件没有发生明显变形及破坏;当节点弯矩达到2 827.5kNm 左右时,受拉侧钢柱两端上加劲肋与钢柱连接处焊缝开始裂开,同时钢柱底部和上法兰板连接处的法兰板出现向上拔起的微小变形,荷载在小范围内波动;继续采用位移控制加载,受拉侧两端上加劲肋焊缝裂缝逐渐延伸扩大,如图 8(a)所示;当图 7 JD2 试件试验现象节点弯矩达到 2 936.25kNm 左右时,试件发生声响,荷载突降,受拉侧右端上加劲肋附近钢柱横截面断裂,钢柱破坏,试验终止,此时试件有明显的侧向位移,最大侧移值为 99.42mm,如图 8(b)、(c)所示。受压侧法兰柱底部未发生局部屈曲现象,受拉侧上法兰板与钢柱连接处法兰板被拉起,上下法兰板焊接连接部位未出现裂缝,如图 8(d)所示。图 8 JD3 试件试验现象试验结束后分别对 3 个试件进行拆卸,均发生明显塑性变形,受拉侧法兰板整体和底梁出现翘起现象,其中新型法兰栓焊连接节点试件 JD1 和 JD3的法兰板焊缝未破坏,螺栓的破坏程度为 JD2JD339建 筑 结 构2023 年JD1,JD1 试件螺栓螺纹仅轻微磨损;JD3 试件受力最大的螺栓螺纹存在磨平现象;而 JD2 试件螺栓受拉侧中间受力最大螺栓已变形无法取出。螺栓孔周围的试验现象基本一致:在受拉侧附近的上下法兰板间发现微小缝隙;受压侧法兰板压紧密实,上下螺栓孔亦未发生错动。通过以上试件的试验现象可得柱法兰连接节点主要是以下几种破坏模式:上加劲肋处钢柱破坏、高强螺栓拉坏、上法兰板受拉侧屈服破坏。传统法兰连接节点是以螺栓拉坏为主要破坏模式,而新型法兰栓焊连接节点的破坏模式主要是上加劲肋处钢柱破坏。2.2 弯矩-位移曲线 各试件的弯矩-位移曲线见图 9,横轴为水平千斤顶作用点的实测水平位移值,以荷载作用方向为正,纵轴为水平千斤顶施加的荷载作用在法兰交界面上的弯矩。对于没有明显屈服点的试件,采用双切线法14确定屈服荷载。图 9 弯矩-位移曲线图 11 试验和有限元模拟弯矩-位移曲线对比 由图 9 分析可知,当荷载小于峰值荷载的 70%时,各节点试件的弯矩-位移曲线均呈线性关系,将此阶段作为弹性工作阶段;对 JD2 无焊缝试件加载至受拉侧螺栓达到极限强度停止加载;对 JD1 和 JD3 试件当荷载加载至峰值荷载的 70%90%时,曲线出现转折,斜率减小,构件刚度降低,钢柱屈服之后,加载点位移增长加快,但荷载一直在上下波动直至构件破坏,将此阶段视为弹塑性工作阶段。加 30mm 焊缝的JD1 试件其刚度大于加 15mm 焊缝的 JD3 试件,无焊缝 JD2 试件刚度和承载力最小,新型法兰栓焊连接节点的刚度和极限承载力都有所提升。3有限元模型及理论分析3.1 模型建立 通过 ABAQUS 有限元软件进行分析,采用三维实体八结点六面体线性减缩积分单元(C3D8R)建模。节点有限元模型网格划分如图 10 所示。为准确模拟破坏模式,在加劲肋和法兰板及钢柱之间建立焊缝实体并分别采用绑定连接;为准确模拟边界条件,建立壳单元模拟地面与压梁;为准确模拟法兰、螺栓之间的接触作用,在法兰之间、高强螺栓和法兰板之间、压梁与底梁之间、底梁与地面之间以及螺栓杆和螺栓孔壁之间建立接触面,接触属性中切向的摩擦系数按照接触面处理方法,根据钢结构设计规范(GB 500172017)13取为 0.3,法向采用“硬”接触,考虑小滑移,允许单元之间接触后发生分离。图 10 网格划分图有限元模型的加载采用位移增量加载方式,具体加载过程分为 2 步,首先施加高强螺栓的预紧力和压梁上的固定力,然后将高强螺栓和压梁上的力设为固定在当前位置并在侧向加载点处施加位移荷载。3.2 有限元分析结果校验 图 11 给出了 3 个试件的试验和有限元模型的49第 53 卷 第 5 期 舒兴平,等.装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点受力性能试验研究与有限元分析 图 12 弯矩-转角曲线图 13 JD3 试件螺栓的拉力变化曲线弯矩-位移曲线对比。不难看出,结果相对比较吻合,由于有限元模拟的是构件在理想状态下的受力性能,而试验存在着几何误差和力学性能差异,因此刚度和承载力存在一些误差,但误差不超过10%。分析曲线可知,当加载至屈服荷载后,荷载缓慢增加,表明试件屈服后仍有一定程度抵抗水平荷载的能力,并且在试件破坏前有较大的变形。试验结果与有限元分析结果对比见表 1。其中My,T为试验测得的试件屈服弯矩,Mu,T为试验测得的试件极限弯矩,My,F为有限元分析得到的试件屈服弯矩,Mu,F为有限元分析得到的试件极限弯矩,Ky为 My,F和 My,T的比值(Ky=My,F/My,T),Kuy,T为Mu,T和 My,T的比值(Kuy,T=Mu,T/My,T),Kuy,F为Mu,F和 My,F的比值(Kuy,F=Mu,F/My,F)。有限元分析结果与试验结果基本相符,验证了有限元分析的准确性。由表 1 可得,新型法兰栓焊连接节点试件的承载力提升了 5%10%。表 1 试验及有限元分析的屈服弯矩和极限弯矩试件My,T/(kNm)Mu,T/(kNm)My,F/(kNm)Mu,F/(kNm)KyKuy,TKuy,FJD12 791.543 252.152 776.653 298.40 0.99 1.17 1.19JD22 530.012 827.502 564.313 081.40 1.01 1.12 1.20JD32 744.392 936.252 720.083 255.00 0.99 1.07 1.203.3 初始刚度分析 由试验和有限元分析可得柱上下法兰之间基本没有发生滑动,并且新型法兰栓焊连接节点的焊缝尚未破坏,因此可认为节点的剪切刚度是足够大的,主要考虑节点部分弯矩的作用。由于法兰节点上下均布有加劲肋,在加劲肋焊缝尚未破坏前的弹性阶段可认为柱与法兰间的夹角一直为直角不变,因此提取上下法兰与柱子连接处的相对竖向位移,由相对竖向位移和柱截面尺寸的比值可以得到考虑法兰变形情况下的转角 变化情况。是影响节点转动刚度的重要因素,=0 则认为节点实现了刚性连接。图 12 给出了这三个有限元模型法兰节点的弯矩-转角曲线。分析可得当焊缝的焊脚尺寸为 15mm 与 30mm 时,初始刚度分别提升了 10%与 16%左右。3.4 有限元螺栓与焊缝受力分析 由于螺栓对称,可取半进行研究,主要研究受拉侧螺栓,取半螺栓序列号为图 2 所示。由试验中螺栓测得的应变计算得到螺栓拉力,因 3 个试件螺栓受力趋势基本一致,故仅取 JD3 试件的试验及有限元的螺栓拉力随荷载的变化曲线,如图13 所示。对螺栓受力分析可得:1)螺栓存在弯曲变形,靠近钢柱侧受拉,远离钢柱侧受压,整体处于拉弯状态;2)螺栓 L7、L8 受力最大,而钢柱四角的螺栓L1 受力相对 L2 较小,螺栓 L4 开始预紧力变化不大,在达到一定弯矩时预紧力明显增长,说明随荷载增加到一定程度螺栓 L4 才开始受力;3)螺栓 L5始终处于预紧力状态,说明螺栓群的旋转轴(即中和轴)位置大致位于受压侧第 2 排螺栓附近;4)在相同荷载作用下 3 个试件所受螺栓力对比为 JD1JD3JD2,说明加焊缝后能改善节点受力,延缓螺栓的屈服与破坏。图 14 和图 15 分别为试件达到极限状态时最大受力螺栓 L7 的应力云图和焊缝的应力云图。由图分析可知:仅 JD2 试件模型螺栓破坏;JD1 试件模型和 JD3 试件模型的上下法兰板间焊缝均未破坏。有限元模型与试验所得结果基本吻合。图 14 极限状态下受拉侧螺栓 L7 应力云图/MPa59建 筑 结 构2023 年图 15 极限状态下受拉侧螺栓 L7 焊缝应力云图/MPa提取 JD1 试件模型和 JD3 试件模型加载过程中螺栓群承受弯矩和焊缝承受弯矩的比值如图 16 所示,其趋势基本一致,加载初期同时受力,随着弯矩逐渐增大,主要受力部件为螺栓;但随着弯矩进一步增大至屈服值左右,螺栓达到屈服强度后再继续加载,螺栓受力平缓上升而焊缝受力开始急剧上升,充分说明加焊缝后能有效分担节点弯矩,改善节点受力。不同焊缝尺寸时其受力分配也有所差异,焊缝为 15mm 时螺栓与焊缝弯矩最大受力分配比值为 6.1 1,焊缝为30mm 时螺栓与焊缝弯矩最大受力分配比值为4.3 1。图 16 螺栓焊缝受力分配图 17 钢柱应变分布图图 18 钢柱应变-弯矩曲线图 19 屈服时和极限状态下法兰板应力云图/MPa图 20 节点屈服时钢柱应力云图/MPa3.5 法兰板与钢柱受力分析 根据钢柱上所贴应变片整理应变采集系统所采集的数据,选取一些关键测点的数据并绘制应变分布图,如图 17、18 所示,其中图 17 表示极限荷载下受拉侧距法兰板 200mm 处钢柱截面沿柱宽方向的应变分布,图 18 为 JD3 试件钢柱侧面距法兰板200mm 处钢柱截面上测点的应变-弯矩曲线,其他两个试件的趋势也基本与此一致。由图 17 分析可得:JD1、JD2、JD3 试件钢柱上的应变呈现相同趋势,钢柱受拉侧距法兰板 200mm 处截面两端的应变最大,截面中点处的应变也较大,这是由于钢柱两端的加劲肋刚度大,截面中点则是由于下法兰板和底梁连接,其刚度也较大。由图 18可知:三个构件的中和轴都不在截面中心处,而是往受压侧方向偏移,说明其中和轴在受压侧。由于 3 个试件的有限元模型计算结果的大致趋势基本一致,同样取 JD3 试件的有限元模型进行分析,屈服时与极限状态下有限元模型的法兰板应力云图如图 19 所示,法兰板与钢柱连接处应力最大,由于法兰板较厚,节点达到极限荷载时法兰板上最大应力仅略高于屈服强度。节点屈服时钢柱应力云图如图20 所示,在钢柱与上加劲肋连接处钢柱已经屈服,并且其应力集中处和试验中钢柱破坏处一致。节点达到极限荷载时的应力云图见图 21,钢柱和上加劲肋连接处的焊缝大部分已达到破坏强度。有限元模型分析所得破坏模式与试验所得结果基本一致。4结论 (1)借助 ABAQUS 有限元分析软件,建立有限元模型对法兰节点进行了数值模拟,有限元分析结果与试验结果基本相符,验证了有限元模型的可靠性。69第 53 卷 第 5 期 舒兴平,等.装配式钢框架柱法兰栓焊连接节点受力性能试验研究与有限元分析图 21 节点达到极限荷载时应力云图/MPa(2)传统法兰连接节点的破坏模式以高强螺栓拉坏为主;新型法兰栓焊连接节点的破坏模式以上加劲肋处钢柱破坏为主。说明新型法兰栓焊连接节点能有效改善节点破坏模式,达到“强节点弱构件”的要求。(3)新型法兰栓焊连接节点的螺栓焊缝受力分配:JD1 试件螺栓与焊缝弯矩最大受力分配比值为4.3 1,JD3 试件螺栓与焊缝弯矩最大受力分配比值为 6.1 1。说明焊缝能有效改善节点受力。(4)相比于传统法兰连接节点 JD2 试件,装配式钢框架柱新型法兰栓焊连接节点 JD1 和 JD3 试件的承载力分别提高了 10%和 5%左右;初始刚度分别提高了 16%和 10%左右。新型法兰栓焊连接节点的节点刚度和承载能力都有所提升,说明此类柱节点受力性能良好,可为装配式框架结构的设计提供一种较为理想的选择,具有较强的应用前景。参考文献 1 张爱林.工业化装配式多高层钢结构住宅产业化关键问题和发展趋势J.住宅产业,2016(1):10-14.2 高层民用建筑钢结构技术规程:JGJ 992015S.北京:中国建筑工业出版社,2016.3 宗亮,王元清,石永久,等.钢管结构法兰连接节点的应用与研究现状C/钢结构工程研究 中国钢协结构稳定与疲劳分会第 12 届(ASSF-2010)学术交流会暨教学研讨会论文集.宁波,2010:66-75.4 孙鹏,王元清,石永久.方钢管法兰连接承载性能的有限元分析J.中北大学学报(自然科学版),2009,30(5):430-435.5 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based yield load determination procedure for hollow structural section connectionsJ.Journal of Constructional Steel Research,2003,59(4):453-471.C CE EC CS S 标标准准诚诚邀邀参参编编各各有有关关单单位位:为贯彻落实国务院关于印发深化标准化工作改革方案的通知以及住房和城乡建设部办公厅相关文件精神,根据中国工程建设标准化协会相关文件通知,由中国建筑标准设计研究院有限公司主编的 剪剪力力墙墙结结构构免免拆拆复复合合保保温温外外模模板板系系统统应应用用技技术术规规程程 已经通过中国工程建设标准化协会审核并正式批准立项。为认真做好标准的编制工作,切实保证标准的先进性、适用性、合理性和科学性,主编单位将会同行业相关知名企业共同完成相关编制工作。有意愿参加标准编制的单位,请与亚亚太太建建设设科科技技信信息息研研究究院院有有限限公公司司 建建筑筑结结构构 杂杂志志社社联系,详情请扫描右侧二维码查看。联联系系方方式式:李娜:15801601545(微信同号),010-57368783;Email:26150518 吴定燕:13426015280(微信同号),010-57368782;Email:1258670985 地址:北京市西城区德胜门外大街 36 号中国建设科技集团 4 层79