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46 东北电力技术NORTHEAST ELECTRIC POWER TECHNOLOGY2023 年第 44 卷第 7 期一起 750 kV 交流滤波器断路器合闸电阻故障案例分析王 鸿,江金成,殷红霞,焦 攀(国网新疆超高压分公司,新疆 乌鲁木齐 830000)摘要:2022 年 2 月 16 日,某换流站无功控制逻辑自动投入 7624 小组交流滤波器过程中,第二大组交流滤波器母线差动保护及 7624 交流滤波器差动速断保护 A/B 套动作,经现场检查故障原因为断路器内部合闸电阻击穿并最终发展为接地故障。首先,详细说明了合闸电阻原理及投入期间正常波形,结合故障录波,对此次故障原因进行分析定位。然后,根据故障断路器解体情况,对本次故障发展过程进行深入分析,进一步对分析结果进行验证。最后,针对带合闸电阻的交流滤波器断路器投切控制进行了 PSCAD 仿真,分析了详细投切过程,阐明了过程中电流等电气量变化特点,提出了根本处理措施及跟踪分析方法,为带合闸电阻的交流滤波器断路器故障机理研究及运行维护提供参考和借鉴。关键词:无功控制;交流滤波器;合闸电阻;接地故障中图分类号 TM862文献标志码 A文章编号 1004-7913(2023)07-0046-07Accident Analysis of Circuit Breaker Closing Resistance Failure of 750 kV AC FilterWANG Hong,JIANG Jincheng,YIN Hongxia,JIAO Pan(EHV Branch of State Grid Xinjiang Electric Power Co.,Ltd.,Urumqi,Xinjiang 830000,China)Abstract:On February 16th,2022,when the reactive power control logic of a converter station was automatically put into the process of 7624 groups AC filters,the second largest group of AC filter bus differential protection and 7624 AC filter differential quick break protection A/B set acted.After on-site inspection,the cause of the fault was the closing resistance breakdown in the internal of the cir-cuit breaker,and finally developed into ground fault.The principle of closing resistance and normal waveform during operation are de-scribed in detail.Combined with fault recording,the cause of the fault is analyzed and located.Then,according to the disassembly of the fault circuit breaker,the fault development process is deeply analyzed,and the analysis results are further verified.At the same time,PSCAD simulation is carried out for the switching control of AC filter circuit breaker with closing resistor.The detailed switching process is analyzed,and the characteristics of electrical quantity changes such as current in the process are clarified.The fundamental treatment measures and tracking analysis methods are proposed,in order to provide reference and reference for the fault mechanism re-search and operation and maintenance of AC filter circuit breaker with closing resistance.Key words:reactive power control;AC filter;closing resistance;ground fault0 引言交流滤波器是直流输电工程的重要无功设备,其运行可靠性直接影响着直流功率的输送1-9。2022 年 2 月 16 日 13 时 29 分,某换流站无功控制逻辑自动投入 7624 小组交流滤波器过程中,7624断路器 C 相内部闪络,第二大组交流滤波器母线差动保护及 7624 交流滤波器差动速断保护 A/B 套动作。经现场检查分析确定为交流滤波器断路器合闸电阻故障,经对断路器解体分析故障原因为断路器内部合闸电阻击穿3-11,并最终发展为接地故障。本文对此次故障原因进行详细分析定位,结合故障断路器解体情况,进一步对分析结果进行了验证,同时结合 PSCAD 仿真,针对带合闸电阻的交流滤波器断路器投切控制提出了临时跟踪方法及根本处理措施3-15。1 故障概述2022 年 2 月 16 日 13 时 29 分,换流站无功控制逻辑自动投入 7624 小组交流滤波器过程中,7624 断路器 C 相内部闪络,第二大组交流滤波器母线差动保护及 7624 交流滤波器差动速断保护 A/B 套动作,进线断路器 7022、7023 跳闸,7621、7622、7623、7624 小组交流滤波器跳闸,750 kV 2023 年第 44 卷第 7 期王 鸿,等:一起 750 kV 交流滤波器断路器合闸电阻故障案例分析47 711B 变压器进线断路器 7626 跳闸,站用电回失压,备自投正确动作;无功控制自动投入 7634、7635、7644、7645 小组交流滤波器,直流系统未受影响。主要事件记录见表 1。表 1 主要事件记录时间主要事件描述13:29:15.100U 或 Q 控制模式投入交流滤波器13:29:15.201WA.Z2.W24.Q1(7624)合位13:29:15.696母差保护动作,变化量差动跳第二大组交流滤波器母线13:29:15.6977624 差动速断保护动作,跳 7624交流滤波器断路器13:29:15.740交流场断路器 WA.W2.Q2(7022)分位13:29:15.741交流场断路器 WA.W2.Q3(7023)分位13:29:15.741711B 降压变 WA.WT.Q1(7626)分位13:29:15.745交流滤波器场断路器WA.Z2.W22.Q1(7622)分位13:29:15.747交流滤波器场断路器WA.Z2.W24.Q1(7624)分位13:29:15.747交流滤波器场断路器WA.Z2.W23.Q1(7623)分位13:29:15.747交流滤波器场断路器WA.Z2.W21.Q1(7625)分位13:29:25.78066 kV 低抗 WC1.Z4.Q1(644)分位13:29:25.78266 kV 低抗 WC1.Z3.Q1(643)分位13:29:26.284U 或 Q 控制模式投入交流滤波器13:29:26.392交流滤波器场断路器WA.Z3.W34.Q1(7634)合位13:29:37.475U 或 Q 控制模式投入交流滤波器13:29:37.581交流滤波器场断路器WA.Z3.W35.Q1(7635)合位13:29:48.659U 或 Q 控制模式投入交流滤波器13:29:48.752交流滤波器场断路器WA.Z4.W44.Q1(7644)合位13:31:25.477U 或 Q 控制模式投入交流滤波器13:31:25.570交流滤波器场断路器WA.Z4.W45.Q1(7645)合位2 故障检查2.1 现场检查情况故障发生后,通过对事件记录及故障录波分析,判断故障点位于 7624 C 相。现场检查发现7624 C 相断路器非机构侧接地排存在烧蚀痕迹,其他设备状态正常。对 7022、7023 及 7624 断路器气室开展 SF6分解物浓度检测,发现 7624 断路器C 相气室 SO2分解物 39.4 L/L,CO 分解物 16.9 L/L,HF 分解物含量超出仪器量程(量程为 20.0 L/L),其余气室测试数据无异常。初步判断为7624 断路器 C 相本体内部发生闪络故障。图 1 7624 C 相断路器气室分解物异常2.2 保护动作情况分析2.2.1 7624 小组差动保护动作情况分析交流滤波器小组差动保护采样为小组断路器TA(滤波器侧)及滤波器尾端 TA,大组保护采样为小组断路器 TA(#62M 侧)及交流场串内边、中断路器 TA。由故障录波图 2、图 3 可以看出,AFP2A、AFP2B 装置波形中,SC-1 C 相差动电流启动时刻分别为 19 624Ie、18 646Ie,首端 C 相电流分别为 26 490 A、26 341 A,小组差动电流 C 相一次值分别为 19 620 A、18 649 A。图 2 AFP2A 波形(只含故障相波形)图 3 AFP2B 波形(只含故障相波形)第二大组第 4 小组滤波器类型为 SC,容量为380 Mvar,计算其额定电流为 Ie=380/775/1.732=283.22 A。滤波器速断差动启动值装置内固化为48 东北电力技术2023 年第 44 卷第 7 期0.33Ie(75 A),差动速断动作值装置内固化 3Ie(681.66 A),AFP2A、AFP2B 装置中保护启动时SC-1 C 相差动电流分别为 19 624Ie、18 646Ie,大于启动值 0.33Ie(75 A),2 套保护启动正确。同时 AFP2A、AFP2B 装置中保护启动时 SC-1 C 相差动电流分别为 19 624Ie(5 557 909.28 A)、18 646Ie(5 280 920.12 A)也 远 超 过 差 动 速 断 定 值 3Ie(849.66 A),A 套保护装置经过 11 ms 小组差动速断动作,B 套保护装置经过 10 ms 小组差动速断动作,AFP2A、AFP2B 装置中差动速断保护动作时SC-1 C 相差动电流分别为 3606Ie、9748Ie,保护正确动作。2.2.2 交流母线差动动作情况分析换流站 7624 小组滤波器稳态差动动作需要满足 2 个条件:启动电流大于 3000 A(定值);各支路电流和的绝对值与各支路电流绝对值的和之比值大于 0.5。查看故障录波见图 4、图 5,交流滤 波 器AFP2A 套#62M 差动电流 C 相为-41 614.471 A,绝对值大于 3000 A。经计算各支路电流和的绝对值为 41 622.545 A,各支路电流绝对值的和为 47 903.323 A。K 为 0.99,大于 0.5。交流滤波器AFP2B 套#62M 差动电流 C 相为-43 396 A,绝对值大于 3000 A。经计算各支路电流和的绝对值为43 396.329 A,绝对值的和为 43 482.723 A。K 为1,大于 0.5,保护正确动作。图 4 交流滤波器 AFP2A 第二大组各支路电流(只含故障相波形)2.2.3 故障定位换流站交流滤波器保护配置如图 6 所示。由图6 可知,交流滤波器母线差动保护与 7624 小组差动保护动作的公共区域为 7624 断路器两边 TA 之间的区域,综合 7624 断路器 C 相外观检查及 SF6分解物检测结果,可判断 7624 C 相断路器 2 个套图 5 交流滤波器 AFP2B 第二大组各支路电流(只含故障相波形)图 6 第二大组交流滤波器保护测点及故障位置定位管 TA 之间区域内部发生闪络,结合前期设备异常经验,初步判断为合闸电阻异常所致。3 原因分析3.1 录波分析情况3.1.1 正常合闸波形在交流滤波器断路器合闸操作瞬间,交流滤波器中电容器元件处于未充电状态,交流母线流入交流滤波器电流大小只受其支路阻抗的限制。合闸瞬间支路状态接近于短路,支路的阻抗很小,此时将产生很大的合闸涌流。断路器由分闸状态开始进行合闸操作时,电阻断口从机械上晚于主断口 811 ms 合闸。主断口合闸时,合闸电阻投入,预投入时间为 8 11 ms,电阻断口合闸后将合闸电阻短路。一次主回路示意图如图 7 所示。正常情况下,合闸电流波形会有合闸电阻投入时刻、平滑过渡、合闸电阻退出时刻、电流振荡直至趋于正常这几个阶段,如图 8 所示。2023 年第 44 卷第 7 期王 鸿,等:一起 750 kV 交流滤波器断路器合闸电阻故障案例分析49 图 7 一次主回路图 8 正常合闸波形合闸时,合闸电阻断口与主断口同时受到操动机构的驱动进行合闸,主断口电气关合后合闸电阻投入,出现合闸涌流,在合闸电阻投入的半个周波(811 ms)内,合闸电阻抑制合闸涌流,表现为合闸电流波形平滑,无尖峰。合闸电阻断口关合后将合闸电阻短接,合闸电阻退出运行,合闸涌流增大,电流出现振荡,并逐渐衰减,然后趋于正常。3.1.2 7624 故障时刻波形分析2 月 16 日 13 时 29 分,7624 断路器合闸后小组滤波器保护和大组母差动作,从故障时波形分析,故障过程分为 2 个阶段。第 1 阶段为 C 相合闸时的波形,第 2 阶段为故障时短路接地的波形。如图 9 所示。图 9 2月16日13时29分15秒7624断路器C 相合闸波形(故障日)第 1 阶段的波形如图 10、图 11 所示,C 相波形在电气关合后电流逐渐增大,与 A、B 相比,合闸电流已无抑制过渡阶段,整个合闸过程合闸电阻失去作用,电流出现振荡尖峰波,峰值电流幅值达到 7.3 kA,持续时间约 1.5 ms,分析认为该时段合闸电阻可能存在部分或全部电阻片失效的情况。第 2 阶段波形如图 12、图 13 所示,7624 断路器 C 相电气关合后约 502 ms 发生故障,整个故障过程持续约 2 个周波,可分为 2 个阶段。第 1 阶图 10 2 月 16 日 13 时 29 分 15 秒 7624 断路器 C 相合闸波形图 11 第 1 阶段局部放大图(C 相)段,故障时电流激增,出现第 1 个电流尖峰波,峰值达到 72.4 kA,表明此时断路器内部发生短路故障,但没有形成稳定的放电通道,第 1 阶段持续时间约为 1.7 ms。随着故障的发展,进入第 2 阶段,电流再次上升并逐渐呈现出正弦波特性,但波形不平滑,畸变较多,峰值达到 79.4 kA,故障后期的第 2 个周波呈现明显的正弦波特性,说明此时故障已发展为贯穿性接地故障,形成了稳定的放电通道。结合第 1 阶段合闸时电流抑制的情况,分析合闸电阻在合闸的过程中出现闪络,并最终发展成稳定的接地故障。图 12 2 月 16 日 13 时 29 分 15 秒 7624 断路器 C 相故障波形3.2 开盖检查情况2 月 18 日,现场打开 7624 断路器 C 相非机构侧手孔盖,检查情况与上述分析相符,如图 14 所示,非机构侧套管导电杆、上部罐体等状态完好,仅表面附着放电粉尘,无放电痕迹。如图 15 所示,其中靠近罐体底部合闸电阻片50 东北电力技术2023 年第 44 卷第 7 期图 13 第 2 阶段局部放大图(C 相)图 14 机构侧套管导电杆破损,部分碎片卡在电阻连接铜箔与聚四氟乙烯隔片间,部分电阻碎裂严重,未观测到明显放电通道。图 15 合闸电阻2 月 25 日在新东北厂内解体发现支撑绝缘子外表面有粉尘,没有放电痕迹,下法兰上有电阻碎片。中间罐体非机构侧下方内表面有放电烧蚀痕迹。非机构侧第一个屏蔽罩靠近电阻串附近有小的放电烧蚀痕迹。3 串电阻非机构侧熏黑,第 2 串电阻损坏严重,部分电阻片破裂,碎块掉落。第 2 串电阻支撑绝缘杆部分区域有放电烧蚀现象,其余 2串电阻绝缘杆没有放电烧蚀痕迹。解体照片如图16、图 17 所示。检查分析 7624 断路器 C 相放电分为 2 个阶段,图 16 穿心绝缘杆表面放电痕迹图 17 合闸电阻发生沿面闪络第 1 阶段为合闸电阻内部穿心绝缘杆表面电弧放电,短接合闸电阻形成临时放电通道,与第 1 阶段电流峰值突增波形表征吻合,此阶段放电导致合闸电阻碎裂;第 2 阶段在合闸电阻碎屑掉落的过程中,合闸电阻直接对断路器壳体发生第 2 次放电,故障电流突增后形成稳定放电通道。具体过程如下。第 1 阶段:根据录波图,断路器在合闸时,出现异常高频暂态电流,电流最大瞬时值达到 7.3 kA,结合解体情况分析,该过程为第 2 电阻串的第 8 片到第 10 片位置的绝缘杆(电阻绝缘杆 380 mm 到 460 mm)先发生放电击穿。电阻绝缘杆该处外表面有明显的放电通道,已经有碳化现象。该电阻串绝缘杆外表面被污染,最终导致整个绝缘杆的外表面发生沿面击穿放电,电阻抑制涌流作用失效。在电弧作用下,电阻片内孔气体压力急剧上升,导致大部分电阻片破裂,如图 18 所示。第 2 阶段:根据录波图,合闸后 502 ms 发生对地短路故障,短路电流峰值 79.4 kA,持续时间约 2 个周波。结合解体情况,分析为第 2 电阻串破裂的电阻片碎片在掉落的过程中引起电场畸变,造2023 年第 44 卷第 7 期王 鸿,等:一起 750 kV 交流滤波器断路器合闸电阻故障案例分析51 图 18 第 1 阶段放电情况成第 2 串电阻串第 15 片到第 18 片位置对罐体下方内壁击穿放电,放电通道为电阻串沿面,并逐渐发展为稳定的放电通道,电弧能量大,沿面放电起始位置导电带和第 1、2、3、4、5 电阻片及接触片烧蚀严重,靠近该位置的屏蔽罩边缘也被电弧烧蚀,出现小孔洞。第 1、3 串电阻串靠近第 2 串位置被第 2 串电阻串沿面放电电弧熏黑,如图 19 所示。图 19 第 2 阶段放电情况综上所述,结合历年、历次换流站新东北罐式断路器在分合闸过程中因合闸电阻问题导致的设备跳闸案例及本次跳闸波形、内检情况,确认设备质量问题引起本次断路器跳闸,合闸电阻隐患是导致本次 7624 断路器跳闸的直接原因。4 运维建议4.1 仿真分析利用 PSCAD 对各类型滤波器投入过程进行仿真,分析各类型滤波器投入时合闸电阻投入情况,探究合闸涌流的影响因素和基本规律。在运交流滤波器的型号有 BP11/13、HP24/36、HP3、SC,其一次主接线如图 20 所示。图 20 一次主接线建立仿真模型,在理想电源及断路器在电压过零点电气关合的条件下对 4 种类型滤波器进行PSCAD 仿真,仿真结果如图 21图 24 所示。从仿真结果看,交流滤波器等值电路为 RLC串联或并联电路,在回路中电容的电压不能突变,电感的电流不能突变。对于 SC 纯电容(尾端电感太图 21 BP11/13 合闸电流仿真波形图 22 HP24/36 合闸电流仿真波形图 23 HP3 合闸电流仿真波形52 东北电力技术2023 年第 44 卷第 7 期图 24 SC 合闸电流仿真波形小)投切瞬间,电容电压不能瞬间发生变化,涌流无法抑制,所以在 4 种类型的滤波器中涌流最大,振荡时间最长。HP3 回路里面有电容和电感,两者可以配合,且电感量在 4 种类型滤波器中最大,达到数百毫亨,所以 HP3 的涌流最小,振荡过程也比较快。BP11/13、HP24/36 双调谐滤波器,电感量介于 SC 和 HP3 之间,合闸电流特性也介于 SC和 HP3 之间。4 种滤波器合闸电阻投入阶段的电流抑制特性与上文中正常波形相类似,此处不再赘述。4.2 波形分析建立新东北 750 kV 罐式断路器分合闸波形分析机制,断路器分合闸后第一时间开展波形研判、分析、比对,若发现分合闸存在畸变或与典型正常波形不一致时,应对异常断路器开展 SF6气体组分分析、局放检测、X 光探测,确认断路器故障后对分位断路器采取锁定断路器的措施,防止交流滤波器组再次投入,对合位断路器向调度申请大组滤波器母线临停,隔离异常断路器。波形分析要点如图25 所示。图 25 示例波形a.交流断路器合闸时,合闸电阻断口与主断口同时受到操动机构的驱动进行合闸,主断口关合后合闸电阻抑制合闸涌流,查看合闸电阻投入的时间为 811 ms,投入期间合闸电流波形平滑,无尖峰。必要时可放大通道波形,使波形更清晰直观呈现出来。如图 25 中所示。b.主断口关合后,合闸电阻抑制合闸涌流,不同类型滤波器第一个拐点电流绝对值不同,SC型滤波器拐点电流最大。如图 25 中所示。c.少量波形存在电流断续现象,原因为断路器主断口在峰值附近发生预击穿,主断口在合的过程中熄弧,主回路 1 ms 左右短时间开路,为正常现象。如图 25 中所示。d.合闸电阻断口关合后将合闸电阻短接,合闸电阻退出运行,合闸涌流增大,电流出现振荡。如图 25 中所示。e.任意相邻两相合闸电流出现时间超过 5 ms(经验值),判定为合闸电阻出现故障。4.3 带电检测缩短新东北断路器 SF6分解物、超声局部放电带电检测周期,超声局部放电检测由每半年周期缩短至一个季度,SF6分解物检测由必要时开展缩短至一个季度开展一次。对于频繁动作 HP3、BP11/13、HP24/36 断路器,以投切次数作为检测周期。若断路器合闸波形存在异常或不确定性,立即组织开展 X 射线检测,进一步评估合闸电阻运行状态。4.4 选相分合闸技术应用探索和推进选相分合闸技术在交流滤波器投切中的应用,控制断路器动、静触头在系统电压波形的指定相角处分合,使得电容器组、并联电抗器等电力设备在对自身和系统冲击最小的情况下投入电网,主动消除断路器过程所产生的过电压和涌流等电磁暂态效应,提高断路器的开断能力,从而延长电力设备的寿命,提高整个电力系统的稳定性。5 结语由于直流输电工程无功消耗可以占到额定功率的 40%60%,交流滤波器是直流输电工程换流站交流侧的典型配置。交流滤波器断路器合闸电阻对于抑制断路器合闸时的涌流有至关重要的作用,本文结合合闸电阻故障对合闸电阻原理进行了介绍,深入分析了本起合闸电阻故障过程,提出了合闸电阻运维临时措施和加装选相合闸技术的根本解决方案,以期对带合闸电阻的交流滤波器断路器故障机理研究及运行维护提供参考和借鉴。参考文献:1 浙江大学直流输电科研组.直流输电 M.北京:水利水电出版社,1985.(下转第 57 页)2023 年第 44 卷第 7 期章玉杰,等:基于 Qt 的换流变压器状态评价工具设计与实现57 备的参数变化趋势及运行状态的可视化评估,为换流站运行人员提供了有效的分析工具,大大提高了工作效率。应用实例表明,本工具可为换流变压器的状态检修提供全面有效的评估分析,对电网的安全稳定运行具有现实意义。另外,目前各状态检修参量权重的选取是通过基于大量历史数据计算整定得到的,难免存在无法计及或超出已有范围外的情况,更合理地确定各权重系数将是下一步的研究方向。参考文献:1 中国电力科学研究院.特高压直流输电技术 M.北京:中国电力出版社,2012:1-6.2 汤广福,罗湘,魏晓光.多端直流输电与直流电网技术J.中国电机工程学报,2013,33(10):8-17,24.3 刘振亚,张启平.国家电网发展模式研究 J.中国电机工程学报,2013,33(7):1-10.4 郝思鹏,张济韬,张仰飞,等.融合在线监测数据的变压器状态评估 J.电力自动化设备,2017,37(11):176-181.5 皮 杰,宋佳翰,张先捷,等.基于故障本征证据和特征指标的换流变压器状态评估 J.电力自动化设备,2020,40(6):128-134.6 禹洪波,袁婉玲,汪敏,等.基于非对称贴近度证据云物元模型的电力变压器综合状态评估方法 J.电网技术,2021,45(9):3706-3713.7 郭新辰,宋琼,樊秀玲.基于半监督分类方法的变压器故障诊断 J.高电压技术,2013,39(5):1096-1100.8 吴 翔,何怡刚,张大波,等.基于最优权重与雷达图的变压器状态评估 J.电力系统保护与控制,2017,45(2):55-60.9 庞尔军,唐贵基,于虹,等.变压器信任度与安全指数的对比研究 J.电力系统保护与控制,2014,42(2):139-145.10 吕守国,崔玉新,冯迎春,等.基于综合分析方法的变压器故障诊断技术与软件开发 J.电力系统保护与控制,2017,45(10):123-128.11 罗凤章,宋晓凇,魏炜,等.含光伏有源配电系统分析评估软件设计与应用 J.电力系统及其自动化学报,2020,32(7):1-8.12 赵晋泉,章玉杰,张盼,等.基于广域响应的大电网暂态稳定判别技术仿真软件的开发与应用 J.电力自动化设备,2016,36(7):150-155.13 赵晋泉,章玉杰,洪潮,等.基于广域响应的大电网暂态稳定判别原型系统 J.南方电网技术,2016,10(7):6-12.14 李文帆,刘志刚,伍文城,等.基于 Qt 的电力系统地理接线图绘制软件设计 J.电力系统自动化,2013,37(7):72-76.15 朱学成,徐艳伟,滕志军.基于 QT 的跨平台输电铁塔监控终端软件设计与实现 J.电测与仪表,2015,52(21):97-101,118.16 代贤忠,陈颖,沈沉,等.一种开放式电力系统科研开发与测试平台的设计与实现 J.电网技术,2014,38(8):2037-2043.作者简介:章玉杰(1991),男,硕士,工程师,从事电力系统安全稳定分析与控制、电力系统运行与直流输电技术研究工作。(收稿日期 2023-02-08)(编辑:王 军)(上接第 52 页)2 赵畹君.高压直流输电工程技术 M.北京:中国电力出版社,2004.3 牛 勃,马飞越,丁培,等.800 kV 交流滤波器场用断路器合闸电阻故障分析 J.高压电器,2020,56(7):36-43.4 彭翔天,高燃,万礼嵩,等.500 kV 断路器合闸电阻故障分析及运行建议 J.东北电力技术,2020,41(7):53-56.5 马飞越,牛勃,黎炜,等.750 kV 交流滤波器用断路器合闸电阻故障分析 J.电力电容器与无功补偿,2019,40(4):145-151.6 孟维东,殷福煜,常越,等.800 kV SF6罐式断路器合闸电阻研究 J.高压电器,2020,56(8):109-113.7 林晓辉.关于轴承引起断路器合闸故障分析及处理 J.现代国企研究,2019(12):75.8 赵云学,李 彧,李科军,等.1100 kV SF6断路器合闸电阻研究 J.电气时代,2018,442(7):104-105.9 刘小二,陈飞,章昆.GL317XD 型断路器合闸电阻故障分析与检测 J.百科论坛电子杂志,2018(4):512.10 阮彦俊,李良创,吴泽宇.变电站高压断路器分合闸装置故障分析及性能优化设计 J.电子测试,2021,459(6):87-89.11 宋朝晖,李文慧,丁 彬,等.20162018 年西北电网750 kV 交流断路器运行情况分析 J.电工技术,2020,512(2):118-121.12 黄 然,赵现平,雷圆圆,等.断路器合闸电阻热容量及额定参数计算分析 J.电工电气,2013,188(8):22-24,40.13 孔雯雯.500 kV 断路器合闸电阻故障分析及应用维护 J.通讯世界,2016,289(6):178-180.14 樊培培,马晓薇,杨 艳.500 kV 断路器合闸电阻故障分析及运行维护 J.科技展望,2017,27(32):44-45.15 罗加沛,杨德望,赵陆军.高压断路器合闸电阻测量方法J.电工技术,2018,485(23):140-141.作者简介:王 鸿(1987),男,学士,工程师,从事特高压直流输电控制保护技术研究。(收稿日期 2022-11-15)(编辑:孙丝萝)