烟气脱硝及锅炉低氮燃烧改造工程招标文件.docx

华威和田2135MW热电厂工程烟气脱硝及锅炉低氮燃烧改造工程第二卷 技术部分投标文件招 标 方：华威金鑫实业有限公司业 主 方：华威和田发电有限公司设 计 院：湖北省电力勘测设计院投 标 方：上海海陆天新热能技术有限公司2013年2月 目录投标文件- 0 -第一章 技术规范- 1 -1.1 总则- 1 -1.2 工程概况- 3 -1.3 设计与运行条件- 6 -1.4 技术要求- 11 -1.5 标准与规范- 109 -1.6 性能保证值 （单台机组）- 110 -第二章 供货范围- 123 -2.1 一般要求- 123 -2.2 供货范围- 125 -第三章 设计范围和设计联络会- 126 -3.1 概述- 126 -3.2 设计部分- 127 -3.3 设计接口界限- 130 -3.4 设计联络- 130 -第四章 技术资料内容和交付进度- 131 -4.1 投标阶段提供的资料- 131 -4.2 项目实施阶段的资料- 132 -4.4 投标方提供的资料份数- 135 -第五章 设备交付进度- 135 -5.1 交货进度- 135 -第六章 检验、试验和验收- 135 -6.1 概述- 136 -6.2 工厂检验及试验- 137 -6.3 现场检验和试验- 138 -6.4 验收试验（性能考核测试）- 138 -第七章 技术培训- 138 -7.1 培训内容- 138 -7.2 培训方式- 139 -第八章 现场技术服务与调试- 139 -8.1 技术服务- 139 -8.2 调试- 141 -第九章 分包商清单- 142 -第十章 差异表- 142 -十一章 投标商说明的其他问题- 142 -第十二章 投标文件附图- 142 -第一章 技术规范 1.1 总则 本技术条件书适用于华威和田2135MW热电厂工程烟气脱硝及锅炉低氮燃烧改造项目，它提出了该项目的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。 总的技术要求: （1） 低氮燃烧改造后，在锅炉 50%110%BMCR 负荷范围内，脱硝装置不投运时锅炉NOx排放浓度不高于 400mg/Nm3（干基，6%O2）（2）本工程烟气脱硝部分按以下两个方案分别提供投标方案和报价：a) 采用SNCR+SCR工艺，使用尿素作为脱硝还原剂。SNCR脱硝效率不低于 40%，总的脱硝效率不低于80%。b) 采用SCR工艺，使用尿素作为脱硝还原剂，总的脱硝效率不低于80%。（3） 脱硝装置的控制纳入机组 DCS，由招标方统一招标采购，不在本项目供货范围内。 （4）在锅炉 50%110%BMCR 负荷范围内，脱硝装置出口 NOx 浓度不高于 100 mg/Nm3 。 （5） NH3 逃逸量应控制在 2.28ppm 以下。 （6） 脱硝装置可用率不小于 95%，服务寿命为 30 年。 （7） 低氮燃烧器采用少气点火及助燃。（8） 我方提供成熟的技术。 本技术条件书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术要求做出详细规定，也未充分引述有关标准及规范的条文。我方保证提供符合本技术规范书和现行工业标准的先进的、完整的、可靠的优质产品。供方提供的产品应该是产品成熟、技术先进、具有制造经验的复制品，而不是试制品。 本项目须遵守的相关规程规范如下（包括但不限于此）：大型煤粉锅炉炉膛及燃烧器性能设计规范JB/T 10440-2004燃煤烟气脱硝技术装备 GB/T21509-2008火电厂烟气脱硝技术导则 DL 296-2011火电厂烟气脱硝工程施工验收技术规程 DL5257-2010火电厂烟气脱硝工程技术规范 选择性催化还原法 HJ562-2010火电厂烟气脱硝工程技术规范 选择性非催化还原法 HJ563-2010我方提供的产品完全满足招标规范书的要求。 如果投标方没有以书面方式对本规范书的条文提出异议，那么招标方将认为投标方提出的产品完全符合本规范书的要求。如有异议，应在投标书中说明本技术条件书所引用的标准若与投标方所执行的标准发生矛盾时，按较严格的标准执行。 我方对脱硝装置的成套系统设备（含辅助系 统与设备）负有全责，即包括分包（或采购）的产品。分包（或采购）的产品制造商事先征得招标方的认可。 在合同签定后，招标方有权因规范、标准、规程发生变化而提出一些补充要求，我方将遵守这些要求。 1.2 工程概况 1.2.1 概述 建设规模：2135MW燃煤锅炉低氮燃烧改造及新建烟气脱硝装置。工期：锅炉低氮燃烧改造要求2013年4月30日前完成。2013年12月30日首台机组通过试运行， 2014年3月30日第二台机组通过试运行，烟气脱硝装置要求随锅炉安装进展同步进行。1.2.2 场地条件和自然条件1.2.2.1 厂址概述本工程厂址位于和田市北部的一块自然形成的风积沙丘内，距和田市中心约7km。地处东经795425.21，北纬371020.40。1.2.2.2 气象条件本工程厂址位于和田市附近，和田市位于欧亚大陆深处，由于昆仑山和帕米尔高原的阻挡作用，使海洋湿气难以进入，形成了当地极度干旱的暖温带大陆性气候，其气候特点为：气候干燥、蒸发量大、降水稀少且年、季变化大、晴天多、日照长、热量资源丰富、气候变化剧烈、冬寒夏暑、昼热夜冷、全年平均风速小。主要气象特征参数：(资料年代19522009年)多年平均气压 862.3 hpa多年平均气温 10.2 多年极端最高气温 41.1 多年极端最低气温 - 19.3 多年年最大降水量 100.9 mm多年一日最大降水量 26.6 mm多年最大积雪厚度 14 cm 多年最大冻土深度 67 cm多年平均雷暴日数 3.1 d多年最多雷暴日数 11 d多年最多沙暴日数 54 d多年平均降雨日数 18.2 d多年平均地温 25.9 多年最高地温 73.2 多年最低地温 -3.5 多年平均相对湿度 78 %多年最小相对湿度 14 %多年平均水汽压 21 hpa多年最大水气压 36 hpa多年最小水气压 5 hpa多年年平均蒸发量 2662.3 mm累年极端最大蒸发量 3137.3 mm累年极端最小蒸发量 2159.0 mm多年平均风速 1.92 m/s多年极大风速 18.0 m/s全年主导风向、次主导风向 SW和SSW、W冬季主导风向、次主导风向 SW、SSW和W夏季主导风向、次主导风向 SW、SSW和WSW- 9 -表1-1 和田气象站各气象要素累年各月统计特征值 1月2月3月4月5月6月7月8月9月10月11月12月月平均相对湿度382429203037394137354250月平均气压867.2863.9862.1860.4858.8856.3855.4857.2861.6865.9867.5868.3月平均雷暴日数0001715520000月平均气温-4.80.59.116.620.724.125.624.420.012.74.4-2.8平均最高气温0.76.215.523.427.531.032.631.327.220.311.12.7平均最低气温-9.3-4.23.410.314.517.919.518.513.86.3-0.9-7.2月平均风速1.41.72.22.32.42.42.12.01.81.71.61.4月最大风速11.012.015.515.019.017.315.316.813.014.011.512.5最大风速及其风向WWWNWNWNWNWWWWWSWWNW月平均降水量1.71.91.53.06.88.05.64.32.90.90.31.1月最大降水量11.114.912.831.442.333.825.128.723.014.27.717.9月平均蒸发量42.275.6197.5302.4365.7396.3382.3329.8252.7178.694.045.2月最大蒸发量66.2130.6253.7390.9444.0473.5496.6406.4313.4221.7117.557.5月最小蒸发量15.828.1127.4206.5280.7274.5309.1219.0185.4133.058.819.91.2.3 工程地质1.2.3.1 地层、地貌结构及地基（岩）土承载力拟建厂区地貌属山前冲洪积地貌，厂址范围地势基本平坦开阔，南高北低，高程为1327.191331.55m，主要分布有杂草等地层、地貌结构及地基（岩）土承载力详见终勘报告。1.2.3.2 地震烈度厂址场地地震动峰值加速度为0.10g，相应地震基本烈度为度。1.2.4 运输厂址区域公路运输便利。1.3 设计与运行条件 1.3.1 主要设备及设计参数 本工程将建设 2 台420t/h锅炉，机炉电采用一套完整的分散控制系统进行集中控制。 锅炉形式为自然循环单汽包、单炉膛、平衡通风、露天布置锅炉，固态排渣。锅炉主要参数如下所列： 1.3.1.1 锅炉热力计算表（上锅厂提供） 序号项 目数 值单位 设计煤种校核煤种1过热蒸汽出口流量420420t/h2过热蒸汽出口温度540540oC3过热蒸汽出口压力13.7313.73MPa.g4再热蒸汽出口流量364364t/h5再热蒸汽进口温度350350oC6再热蒸汽出口温度540540oC7再热蒸汽进口压力3.503.50MPa.g8再热蒸汽出口压力3.323.32MPa.g9给水温度240240oC10排烟温度143.3152.8oC11热风温度330.6338.9oC12排烟损失5.6476.464%13化学不完全燃烧损失00%14机械不完全燃烧损失22%15散热损失0.3830.383%16锅炉计算热效率91.4790.65%17燃料消耗量6525380060kg/h18计算燃料消耗量6427478859kg/h19过热器喷水量（一级）7.1213.39t/h20过热器喷水量（二级）2.374.46t/h21再热器侧烟气份额8173%22炉膛容积热负荷158.5159.9kw/m323炉膛断面热负荷4065.34102kw/m224理论空气量5.04364.1741Nm3/kg25大风箱总风量372800378542Nm3/h26一次风量88184.6 105450.9 Nm3/h27一次风率22.669 26.696 %28炉膛出口过剩空气系数1.21.229空预器出口过剩空气系数1.351.3530汽包排污率0.010.0131炉膛漏风系数0.050.051.3.1.2 锅炉工质温度计算表（上锅厂提供） 设计煤种序号名 称单 位前 屏 过热器后 屏 过热器末 级 过热器后 墙 引出管高 温 再热器转向室 I隔 墙低 再 引出管转向室 IV低 温 再热器旁 路 省煤器 主 省煤器预热器1进口烟温oC-10639587547506626526405395366524183632进口烟焓kj/kg-10646948472967250632362276103507350406227386733333出口烟温oC-9587547506626526405395034074663631434出口烟焓kj/kg-9484729672506323622761035073470337554338333312785进口工质温度oC348.3378.8432.2-479.0-421.9-350.0257.7240.020.06进口工质焓kj/kg2691.42894.03116.4-3403.7-3274.1-3102.51122.61039.3133.17出口工质温度oC385.6436.1540.0-540.0-479.0-421.9267.1257.7-8出口工质焓kj/kg2926.23128.33434.3-3542.0-3403.7-3274.11168.51122.6-9工质焓增kj/kg234.8234.3317.9-138.2-129.6-171.745.983.2-10烟气流速m/s-6.4411.809.4711.64-7.927.73-9.927.057.59-11工质流速m/s-18.9115.33-15.63-13.43-11.770.951.26-12传热系数w/(m2.k)-57.364.733.554.8102.756.041.841.344.039.144.7-13温压oC-599.1347.0411.8186.4-373.8123.0-82.0287.7140.9-14吸热量kj/kg1499.61522.42077.3-782.8-734.1-972.1293.3531.4-15附加吸热量kj/kg-147.0181.546.1140.995.999.194.926.962.667.9-校核煤种序号名 称单 位前 屏 过热器后 屏 过热器末 级 过热器后 墙 引出管高 温 再热器转向室 I隔 墙低 再 引出管转向室 IV低 温 再热器旁 路 省煤器 主 省煤器预热器1进口烟温oC-10709617547506616516405345306514243682进口烟焓kj/kg-9324827963386297548954055297436443315405341529403出口烟温oC-9617547506616516405344924044793681534出口烟焓kj/kg-8279633862975489540552974364399432413881294011845进口工质温度oC348.8372.8424.3-474.6-417.4-350.0259.6240.020.06进口工质焓kj/kg2696.02863.53089.7-3393.9-3263.7-3102.51132.11039.3110.27出口工质温度oC385.2431.2540.0-540.0-474.6-417.4273.1259.6-8出口工质焓kj/kg2924.23111.83434.3-3542.0-3393.9-3263.71197.71132.1-9工质焓增kj/kg228.3248.3344.6-148.1-130.2-161.265.692.7-10烟气流速m/s-6.6412.159.7311.96-7.337.14-9.1410.297.86-11工质流速m/s-18.4015.18-15.58-13.34-11.720.941.23-12传热系数w/(m2.k)-62.270.036.458.5118.055.641.951.142.554.147.2-13温压oC-609.8351.3411.4187.5-367.6123.4-79.7291.4145.6-14吸热量kj/kg1164.01308.21835.4-683.5-601.1-744.2334.6472.9-15附加吸热量kj/kg-130.1160.640.9121.283.578.176.724.247.176.7-编号：时间：2021年x月x日书山有路勤为径，学海无涯苦作舟页码：第- 144 -页 共145页1.3.2 煤质资料 名 称符 号单 位和田普阳煤矿和田天台煤矿校核煤种设计煤种工 业 分 析收到基全水分Mar%7.67.8空干基水分Mad%4.385.14干燥无灰基挥发分Vdaf%24.3025.32收到基灰分Aar%27.4820.09收到基全硫St,ar%1.601.50收到基低位发热量Qnet,arMJ/kg19.2021.65哈氏可磨性指数HGI5859元 素 分 析收到基碳Car%50.3656.51收到基氢Har%2.963.25收到基氧Oar%9.5710.40收到基氮Nar%0.430.45灰熔融性变形温度DT1.321031.24103软化温度ST1.431031.26103半球温度HT1.451031.28103流动温度FT1.481031.33103灰成分分析二氧化硅SiO2%52.7146.69三氧化二铝Al2O3%25.2925.16三氧化二铁Fe2O3%1.208.42氧化钙CaO%4.095.75氧化镁MgO%1.301.54氧化钠Na2O%1.872.23氧化钾K2O%2.272.62二氧化钛TiO2%1.201.25三氧化硫SO3%4.125.891.3.3 气/汽源、水源参数 可供脱硝装置气/汽源、水源的参数厂用气压力MPa0.6-0.8仪用气压力MPa0.6-0.8蒸汽温度 250压力MPa0.8开式水压力MPa0.2-0.41.3.4 电厂供电现状 200kW及以上电动机采用 6kV 电压。（如果需要）电动机电源电压：高压 6kV（如果需要）；低压 380 V31.3.5 还原剂 本工程采用尿素为还原剂。1.4 技术要求本项目范围：华威和田2135MW热电厂工程锅炉低氮燃烧改造及烟气脱硝装置的设计、设备供货、安装、系统调试和试运行、考核验收、培训等。 1.4.1 锅炉低氮燃烧改造的总体要求锅炉低氮燃烧技术改造后，锅炉出口烟气 NOx 浓度下降为 400mg/Nm3 (6%O2，干烟气)。且本项目低氮燃烧器采用少气点火及助燃，我方应对锅炉的低氮燃烧技术及少气点火方案的选择进行详细论证，提供设计方案并单独报价（我方针对锅炉的专题说明如下：）。我方针对锅炉运行参数设计计算如下：和田华威420t/h锅炉热力数据表1. 锅炉参数序号项 目数 值单位 1过热蒸汽出口流量420t/h2过热蒸汽出口温度540oC3过热蒸汽出口压力13.73MPa.g4再热蒸汽出口流量364t/h5再热蒸汽进口温度350oC6再热蒸汽出口温度540oC7再热蒸汽进口压力3.50MPa.g8再热蒸汽出口压力3.32MPa.g9给水温度240oC2. 燃料数据名 称符 号单 位和田普阳煤矿和田天台煤矿校核煤种设计煤种工 业 分 析收到基全水分Mar%7.67.8空干基水分Mad%4.385.14干燥无灰基挥发分Vdaf%24.3025.32收到基灰分Aar%27.4820.09收到基全硫St,ar%1.601.50收到基低位发热量Qnet,arMJ/kg19.2021.65哈氏可磨性指数HGI5859元 素 分 析收到基碳Car%50.3656.51收到基氢Har%2.963.25收到基氧Oar%9.5710.40收到基氮Nar%0.430.45灰熔融性变形温度DT1.321031.24103软化温度ST1.431031.26103半球温度HT1.451031.28103流动温度FT1.481031.33103灰成分分析二氧化硅SiO2%52.7146.69三氧化二铝Al2O3%25.2925.16三氧化二铁Fe2O3%1.208.42氧化钙CaO%4.095.75氧化镁MgO%1.301.54氧化钠Na2O%1.872.23氧化钾K2O%2.272.62二氧化钛TiO2%1.201.25三氧化硫SO3%4.125.893. 锅炉热力计算表序号项 目数 值单位 和田普阳煤和田天台煤1排烟温度143151oC2热风温度330338oC3排烟损失6.2155.314%4化学不完全燃烧损失00%5机械不完全燃烧损失1.801.80%6散热损失0.3260.329%7锅炉计算热效率91.6692.57%8燃料消耗量6611047120kg/h9燃烧总风量397330315810Nm3/h10炉膛出口烟气量418880332270Nm3/h4. 炉膛出口烟气成分（体积百分比）序号项 目数 值单位 和田普阳煤和田天台煤1二氧化碳 14.4814.54%2二氧化硫0.180.15%3水分8.398.21%4氮气72.8072.94%5氧气3.253.26%我方在新型的清洁燃烧技术上有专利技术和经验，对低NOx燃烧措施的的技术说明如下：根据NOx生成的主要原因，有三种类型，燃料型、热力型及快速型三种，燃料型NOx约占总NOx的80-90%，是各种低NOx技术控制的主要对象。其次是热力型，主要是由于炉内局部高温造成，也可采用适当措施加时控制，快速型NOx生成量很少。采取有效措施控制燃料型及热力型NOx的生成。针对本420t/h锅炉情况，我们决定采用改变燃烧条件的方法来降低NOx的排放，即为低NOx燃烧技术。根据我们在以前煤粉锅炉上的改造经验，在各种降低NOx排放的技术中，低NOx燃烧技术采用最广、相对简单、经济并且有效。1.首先采用低过量空气燃烧，使燃烧过程尽可能在接近理论空气量的条件下进行，随着烟气中过量氧的减少，可以抑制NOx的生成。这是一种最简单的降低NOx排放的方法。一般可降低NOx排放1520%。但如炉内氧浓度过低（3%以下），会造成浓度急剧增加，增加化学不完全燃烧热损失，引起飞灰含碳量增加，燃烧效率下降。因此在锅炉设计和运行时，应选取最合理的过量空气系数。所以我们将对燃烧器喷嘴的布置和结构进行重新设计和布置，提高喷嘴出口处的煤粉局部浓度，增强喷嘴出口处煤粉与空气混合的面积，增大喷嘴出口气流卷吸热烟气的能力。保证煤粉气流在低氧状况下的着火能力，抑制燃料型NOx的生成。2 .采用空气分级燃烧，基本原理是将燃料的燃烧过程分阶段完成。在第一阶段，将从主燃烧器供入炉膛的空气量减少到总燃烧空气量的7075%（相当于理论空气量的80%），使燃料先在缺氧的富燃料燃烧条件下燃烧。此时第一级燃烧区内过量空气系数1，因而降低了燃烧区内的燃烧速度和温度水平。因此，不但延迟了燃烧过程，而且在还原性气氛中降低了生成NOx的反应率，抑制了NOx在这一燃烧中的生成量。为了完成全部燃烧过程，完全燃烧所需的其余空气则通过布置在主燃烧器上方的专门空气喷口OFA（over fire air）称为火上风喷口送入炉膛，与第一级燃烧区在贫氧燃烧条件下所产生的烟气混合，在1的条件下完成全部燃烧过程。由于整个燃烧过程所需空气是分两级供入炉内，故称为空气分级燃烧法。这一方法弥补了简单的低过量空气燃烧的缺点。在第一级燃烧区内的过量空气系数越小，抑制NOx的生成效果越好，但不完全燃烧产物越多，导致燃烧效率降低、引起结渣和腐蚀的可能性越大。因此为保证既能减少NOx的排放，又保证锅炉燃烧的经济性和可靠性，必须正确组织空气分级燃烧过程。我们采用空气分级燃烧方法改造现有煤粉炉，对目前布置燃烧器的原有炉膛进行改装，增加顶层燃烧器改作火上风喷口，将原来由顶层燃烧器送入炉膛的煤粉中形成富燃料燃烧，从而NOx生成。可降低1530%。在新设计的锅炉炉膛的燃烧器上方设火上风喷口。3 燃料分级燃烧，在燃烧中已生成的NO遇到烃根CHi和未完全燃烧产物CO、H2、C和CnHm时，会发生NO的还原反应，反应式为： 4NO+CH4 =2N2+CO2+2H2O 2NO+2CnHm+(2n+m/2-1)O2 =N2+2nCO2+mH2O 2NO+2CO =N2+2CO2 2NO+2C =N2+2CO 2NO+2H2 = N2+2H2O利用这一原理，将80-85%的燃料送入第一级燃烧区，在1条件下，燃烧并生成NOx。送入一级燃烧区的燃料称为一次燃料，其余15-20%的燃料则在主燃烧器的上部送入二级燃烧区（此处就是指将三次风喷嘴），在1的条件下形成很强的还原性气氛，使得在一级燃烧区中生成的NOx在二级燃烧区内被还原成氮分子，二级燃烧区又称再燃区，送入二级燃烧区的燃料又称为二次燃料，或称再燃燃料。在再燃区中不仅使得已生成的NOx得到还原，还抑制了新的NOx的生成，可使NOx的排放浓度进一步降低。一般，采用燃料分级可使Nox的排放浓度降低50%以上。在再燃区的上面还需布置火上风喷口，形成第三级燃烧区（燃尽区），以保证再燃区中生成的未完全燃烧产物的燃尽。这种再燃烧法又称为燃料分级燃烧。燃料分级燃烧时所使用的二次燃料可以是和一次燃料相同的燃料，例如煤粉炉可以利用煤粉作为二次燃料。但目前煤粉炉更多采用碳氢类气体或液体燃料作为二次燃料，这是因为和空气分级燃烧相比，燃料分级燃烧在炉膛内需要有三级燃烧区，这合行燃料和烟气在再燃区内的仪时间相对较短，所以二次燃料宜于选用煤粉作为二次燃料，也要采用高挥发分易燃的煤种，而且要磨得更细。4.为了达到降低NOx排放的效果，我们首先采用一、二次风正反切园的技术，如下图所示：采用一、二次风正反切园的技术的主要作用是，1）.首先使一次风煤粉气流按逆时针方向布置，喷入炉膛。使煤粉及时有效进入高温低氧区着火，实现低氧燃烧，可有效降低燃烧初期的NOx生成，加大煤粉颗粒在炉膛内的停留时间。2）.然后被动能较大的二次风卷吸，进入顺时针方向旋转。此时已着火的煤粉正需要大量的氧气，被二次风卷吸后能得到大量的氧气，正好达到分级燃烧的目的，补充燃烧的需要。3）.同时一、二次风射流方向的差异性可保证，加大煤粉燃烧中后期的混合，可有效降低飞灰可燃物含量。4）.然后将上二次风进行再次返切，在燃烧气团的上部进行消旋，可有效降低炉膛出口烟气的均匀性，防止产生烟温偏差。5）. 采用一、二次风正反切园后，由于二次风的切园大，将会在锅炉炉膛的四周形成一圈氧化性气氛，对防止结焦和防止炉膛水冷壁的高温腐蚀极为有利。5.对燃烧器的整体设计采用燃料分级燃烧（见锅炉燃烧器图）。为了有效地降低NOx排放，再燃区是关键。因此需要研究在再燃区中影响Nox浓度值的因素。因此必须对燃烧器进行集中布置，使煤粉集中燃烧。由于局部的高温高氧区，不利于控制氮氧化物生成。因此为了实现较的NOx排放，同时保证较好的防渣、高效燃烧性能，必须对原燃烧器进行改造。我们将设计燃烧器从下至上大致分为三个区，从下至上依次为氧化燃烧区、还原区及燃尽区。1） 燃烧器喷嘴布置从下向上，在燃烧器的上方约20002500mm处单独增加一层二次风喷嘴，并设置风门等设备。主要是改造后能使锅炉采用低氧燃烧、分级送风方法来降低NOX排放。2） 由于锅炉燃烧煤种的变化频繁，而降低NOx的方法主要还是靠燃烧调整，因此我们这次改进燃烧器装置中的调节功能，增加和改善风门调节装置，以及喷嘴头部的水平摆动和上下摆动功能，使燃烧调节方便。 3）为了采用低氧燃烧和分级送风方法来降低NOX排放，对两个一次风喷嘴进行改造，可使得在锅炉运行时，操作上要尽量降低一次风量，为此对一次风煤粉喷嘴进行改造，使煤粉混合物能在低氧下燃烧，使燃烧初期产生的NOX量降低，并有助于煤的着火和稳定燃烧。4）改变原燃烧器的外形尺寸的前提下，拉开一次风和上二次风的距离。5）对中部二次风喷嘴出口截面尺寸改造，将此部分空气送到上部喷嘴去。 6）顶部二次风喷嘴采用专利技术设置了二次风水平摆动调节装置，在燃烧器箱壳外侧设有调节螺母，在调整至最佳空气动力场后固定调节螺母并做上标记。 7）保留原下一次风管中的小油枪结构。但是改造下一次风喷嘴，降低下一次风喷嘴的风量。将此部分空气送到上部喷嘴去。在底层二次风喷嘴后部配置油枪点火装置安装用法兰，可将油枪点火装置置于其中，作为锅炉启动点火之用。8）将空气纵向分级，实现低NOx排放，空气分级是降低NOx的炉内重要技术手段，通过高温