烟气脱硝及锅炉低氮燃烧改造工程招标文件.docx

华威和田2×135MW热电厂工程
烟气脱硝及锅炉低氮燃烧改造工程

第二卷 技术部分
投标文件

招 标 方：华威金鑫实业有限公司
业 主 方：华威和田发电有限公司
设 计 院：湖北省电力勘测设计院
投 标 方：上海海陆天新热能技术有限公司
2013年2月

目录
投标文件 - 0 -
第一章 技术规范 - 1 -
1.1 总则 - 1 -
1.2 工程概况 - 3 -
1.3 设计与运行条件 - 6 -
1.4 技术要求 - 11 -
1.5 标准与规范 - 109 -
1.6 性能保证值 （单台机组） - 110 -
第二章 供货范围 - 123 -
2.1 一般要求 - 123 -
2.2 供货范围 - 125 -
第三章 设计范围和设计联络会 - 126 -
3.1 概述 - 126 -
3.2 设计部分 - 127 -
3.3 设计接口界限 - 130 -
3.4 设计联络 - 130 -
第四章 技术资料内容和交付进度 - 131 -
4.1 投标阶段提供的资料 - 131 -
4.2 项目实施阶段的资料 - 132 -
4.4 投标方提供的资料份数 - 135 -
第五章 设备交付进度 - 135 -
5.1 交货进度 - 135 -
第六章 检验、试验和验收 - 135 -
6.1 概述 - 136 -
6.2 工厂检验及试验 - 137 -
6.3 现场检验和试验 - 138 -
6.4 验收试验（性能考核测试） - 138 -
第七章 技术培训 - 138 -
7.1 培训内容 - 138 -
7.2 培训方式 - 139 -
第八章 现场技术服务与调试 - 139 -
8.1 技术服务 - 139 -
8.2 调试 - 141 -
第九章 分包商清单 - 142 -
第十章 差异表 - 142 -
十一章 投标商说明的其他问题 - 142 -
第十二章 投标文件附图 - 142 -

第一章 技术规范
1.1 总则
本技术条件书适用于华威和田2×135MW热电厂工程烟气脱硝及锅炉低氮燃烧改造项目，它提出了该项目的功能设计、结构、性能、安装和试验等方面的技术要求。
总的技术要求:
（1） 低氮燃烧改造后，在锅炉 50%～110%BMCR 负荷范围内，脱硝装置不投运时锅炉NOx排放浓度不高于 400mg/Nm3（干基，6%O2）
（2）本工程烟气脱硝部分按以下两个方案分别提供投标方案和报价：
a) 采用SNCR+SCR工艺，使用尿素作为脱硝还原剂。SNCR脱硝效率不低于 40%，总的脱硝效率不低于80%。
b) 采用SCR工艺，使用尿素作为脱硝还原剂，总的脱硝效率不低于80%。
（3） 脱硝装置的控制纳入机组 DCS，由招标方统一招标采购，不在本项目供货范围内。
（4）在锅炉 50%～110%BMCR 负荷范围内，脱硝装置出口 NOx 浓度不高于 100 mg/Nm3 。
（5） NH3 逃逸量应控制在 2.28ppm 以下。
（6） 脱硝装置可用率不小于 95%，服务寿命为 30 年。
（7） 低氮燃烧器采用少气点火及助燃。
（8） 我方提供成熟的技术。
本技术条件书提出的是最低限度的技术要求，并未对一切技术要求做出详细规定，也未充分引述有关标准及规范的条文。我方保证提供符合本技术规范书和现行工业标准的先进的、完整的、可靠的优质产品。供方提供的产品应该是产品成熟、技术先进、具有制造经验的复制品，而不是试制品。 本项目须遵守的相关规程规范如下（包括但不限于此）：
《大型煤粉锅炉炉膛及燃烧器性能设计规范》JB/T 10440-2004
《燃煤烟气脱硝技术装备》 GB/T21509-2008
《火电厂烟气脱硝技术导则》 DL 296-2011
《火电厂烟气脱硝工程施工验收技术规程》 DL5257-2010
《火电厂烟气脱硝工程技术规范 选择性催化还原法》 HJ562-2010
《火电厂烟气脱硝工程技术规范 选择性非催化还原法》 HJ563-2010
我方提供的产品完全满足招标规范书的要求。
如果投标方没有以书面方式对本规范书的条文提出异议，那么招标方将认为投标方提出的产品完全符合本规范书的要求。如有异议，应在投标书中说明
本技术条件书所引用的标准若与投标方所执行的标准发生矛盾时，按较严格的标准执行。
我方对脱硝装置的成套系统设备（含辅助系 统与设备）负有全责，即包括分包（或采购）的产品。分包（或采购）的产品制造商事先征得招标方的认可。
在合同签定后，招标方有权因规范、标准、规程发生变化而提出一些补充要求，我方将遵守这些要求。
1.2 工程概况
1.2.1 概述
建设规模：2×135MW燃煤锅炉低氮燃烧改造及新建烟气脱硝装置。
工期：锅炉低氮燃烧改造要求2013年4月30日前完成。
2013年12月30日首台机组通过试运行， 2014年3月30日第二台机组通过试运行，烟气脱硝装置要求随锅炉安装进展同步进行。
1.2.2 场地条件和自然条件
1.2.2.1 厂址概述
本工程厂址位于和田市北部的一块自然形成的风积沙丘内，距和田市中心约7km。地处东经79°54′25.21〞，北纬37°10′20.40〞。
1.2.2.2 气象条件
本工程厂址位于和田市附近，和田市位于欧亚大陆深处，由于昆仑山和帕米尔高原的阻挡作用，使海洋湿气难以进入，形成了当地极度干旱的暖温带大陆性气候，其气候特点为：气候干燥、蒸发量大、降水稀少且年、季变化大、晴天多、日照长、热量资源丰富、气候变化剧烈、冬寒夏暑、昼热夜冷、全年平均风速小。
主要气象特征参数：(资料年代1952—2009年)
多年平均气压 862.3 hpa
多年平均气温 10.2 ℃
多年极端最高气温 41.1 ℃
多年极端最低气温 - 19.3 ℃
多年年最大降水量 100.9 mm
多年一日最大降水量 26.6 mm
多年最大积雪厚度 14 cm
多年最大冻土深度 67 cm
多年平均雷暴日数 3.1 d
多年最多雷暴日数 11 d
多年最多沙暴日数 54 d
多年平均降雨日数 18.2 d
多年平均地温 25.9 ℃
多年最高地温 73.2 ℃
多年最低地温 -3.5 ℃
多年平均相对湿度 78 %
多年最小相对湿度 14 %
多年平均水汽压 21 hpa
多年最大水气压 36 hpa
多年最小水气压 5 hpa
多年年平均蒸发量 2662.3 mm
累年极端最大蒸发量 3137.3 mm
累年极端最小蒸发量 2159.0 mm
多年平均风速 1.92 m/s
多年极大风速 18.0 m/s
全年主导风向、次主导风向 SW和SSW、W
冬季主导风向、次主导风向 SW、SSW和W
夏季主导风向、次主导风向 SW、SSW和WSW
- 9 -

表1-1 和田气象站各气象要素累年各月统计特征值

1月
2月
3月
4月
5月
6月
7月
8月
9月
10月
11月
12月
月平均相对湿度
38
24
29
20
30
37
39
41
37
35
42
50
月平均气压
867.2
863.9
862.1
860.4
858.8
856.3
855.4
857.2
861.6
865.9
867.5
868.3
月平均雷暴日数
0
0
0
1
7
15
5
2
0
0
0
0
月平均气温
-4.8
0.5
9.1
16.6
20.7
24.1
25.6
24.4
20.0
12.7
4.4
-2.8
平均最高气温
0.7
6.2
15.5
23.4
27.5
31.0
32.6
31.3
27.2
20.3
11.1
2.7
平均最低气温
-9.3
-4.2
3.4
10.3
14.5
17.9
19.5
18.5
13.8
6.3
-0.9
-7.2
月平均风速
1.4
1.7
2.2
2.3
2.4
2.4
2.1
2.0
1.8
1.7
1.6
1.4
月最大风速
11.0
12.0
15.5
15.0
19.0
17.3
15.3
16.8
13.0
14.0
11.5
12.5
最大风速及其风向
W
W
W
NW
NW
NW
NW
W
W
W
WSW
WNW
月平均降水量
1.7
1.9
1.5
3.0
6.8
8.0
5.6
4.3
2.9
0.9
0.3
1.1
月最大降水量
11.1
14.9
12.8
31.4
42.3
33.8
25.1
28.7
23.0
14.2
7.7
17.9
月平均蒸发量
42.2
75.6
197.5
302.4
365.7
396.3
382.3
329.8
252.7
178.6
94.0
45.2
月最大蒸发量
66.2
130.6
253.7
390.9
444.0
473.5
496.6
406.4
313.4
221.7
117.5
57.5
月最小蒸发量
15.8
28.1
127.4
206.5
280.7
274.5
309.1
219.0
185.4
133.0
58.8
19.9

1.2.3 工程地质
1.2.3.1 地层、地貌结构及地基（岩）土承载力
拟建厂区地貌属山前冲洪积地貌，厂址范围地势基本平坦开阔，南高北低，高程为1327.19～1331.55m，主要分布有杂草等
地层、地貌结构及地基（岩）土承载力详见终勘报告。
1.2.3.2 地震烈度
厂址场地地震动峰值加速度为0.10g，相应地震基本烈度为Ⅶ度。
1.2.4 运输
厂址区域公路运输便利。
1.3 设计与运行条件
1.3.1 主要设备及设计参数
本工程将建设 2 台420t/h锅炉，机炉电采用一套完整的分散控制系统进行集中控制。
锅炉形式为自然循环单汽包、单炉膛、平衡通风、露天布置锅炉，固态排渣。锅炉主要参数如下所列：
1.3.1.1 锅炉热力计算表（上锅厂提供）
序号
项 目
数 值
单位

设计煤种
校核煤种

1
过热蒸汽出口流量
420
420
t/h
2
过热蒸汽出口温度
540
540
oC
3
过热蒸汽出口压力
13.73
13.73
MPa.g
4
再热蒸汽出口流量
364
364
t/h
5
再热蒸汽进口温度
350
350
oC
6
再热蒸汽出口温度
540
540
oC
7
再热蒸汽进口压力
3.50
3.50
MPa.g
8
再热蒸汽出口压力
3.32
3.32
MPa.g
9
给水温度
240
240
oC
10
排烟温度
143.3
152.8
oC
11
热风温度
330.6
338.9
oC
12
排烟损失
5.647
6.464
%
13
化学不完全燃烧损失
0
0
%
14
机械不完全燃烧损失
2
2
%
15
散热损失
0.383
0.383
%
16
锅炉计算热效率
91.47
90.65
%
17
燃料消耗量
65253
80060
kg/h
18
计算燃料消耗量
64274
78859
kg/h
19
过热器喷水量（一级）
7.12
13.39
t/h
20
过热器喷水量（二级）
2.37
4.46
t/h
21
再热器侧烟气份额
81
73
%
22
炉膛容积热负荷
158.5
159.9
kw/m3
23
炉膛断面热负荷
4065.3
4102
kw/m2
24
理论空气量
5.0436
4.1741
Nm3/kg
25
大风箱总风量
372800
378542
Nm3/h
26
一次风量
88184.6
105450.9
Nm3/h
27
一次风率
22.669
26.696
%
28
炉膛出口过剩空气系数
1.2
1.2

29
空预器出口过剩空气系数
1.35
1.35

30
汽包排污率
0.01
0.01

31
炉膛漏风系数
0.05
0.05

1.3.1.2 锅炉工质温度计算表（上锅厂提供）
设计煤种
序号
名 称
单 位
前 屏 过热器
后 屏 过热器
末 级 过热器
后 墙 引出管
高 温 再热器
转向室 I
隔 墙
低 再 引出管
转向室 IV
低 温 再热器
旁 路 省煤器
主 省煤器
预热器
1
进口烟温
oC
-
1063
958
754
750
662
652
640
539
536
652
418
363
2
进口烟焓
kj/kg
-
10646
9484
7296
7250
6323
6227
6103
5073
5040
6227
3867
3333
3
出口烟温
oC
-
958
754
750
662
652
640
539
503
407
466
363
143
4
出口烟焓
kj/kg
-
9484
7296
7250
6323
6227
6103
5073
4703
3755
4338
3333
1278
5
进口工质温度
oC
348.3
378.8
432.2
-
479.0
-
-
421.9
-
350.0
257.7
240.0
20.0
6
进口工质焓
kj/kg
2691.4
2894.0
3116.4
-
3403.7
-
-
3274.1
-
3102.5
1122.6
1039.3
133.1
7
出口工质温度
oC
385.6
436.1
540.0
-
540.0
-
-
479.0
-
421.9
267.1
257.7
-
8
出口工质焓
kj/kg
2926.2
3128.3
3434.3
-
3542.0
-
-
3403.7
-
3274.1
1168.5
1122.6
-
9
工质焓增
kj/kg
234.8
234.3
317.9
-
138.2
-
-
129.6
-
171.7
45.9
83.2
-
10
烟气流速
m/s
-
6.44
11.80
9.47
11.64
-
7.92
7.73
-
9.92
7.05
7.59
-
11
工质流速
m/s
-
18.91
15.33
-
15.63
-
-
13.43
-
11.77
0.95
1.26
-
12
传热系数
w/(m2.k)
-
57.3
64.7
33.5
54.8
102.7
56.0
41.8
41.3
44.0
39.1
44.7
-
13
温压
oC
-
599.1
347.0
411.8
186.4
-
373.8
123.0
-
82.0
287.7
140.9
-
14
吸热量
kj/kg
1499.6
1522.4
2077.3
-
782.8
-
-
734.1
-
972.1
293.3
531.4
-
15
附加吸热量
kj/kg
-
147.0
181.5
46.1
140.9
95.9
99.1
94.9
26.9
62.6
67.9
-
-
校核煤种
序号
名 称
单 位
前 屏 过热器
后 屏 过热器
末 级 过热器
后 墙 引出管
高 温 再热器
转向室 I
隔 墙
低 再 引出管
转向室 IV
低 温 再热器
旁 路 省煤器
主 省煤器
预热器
1
进口烟温
oC
-
1070
961
754
750
661
651
640
534
530
651
424
368
2
进口烟焓
kj/kg
-
9324
8279
6338
6297
5489
5405
5297
4364
4331
5405
3415
2940
3
出口烟温
oC
-
961
754
750
661
651
640
534
492
404
479
368
153
4
出口烟焓
kj/kg
-
8279
6338
6297
5489
5405
5297
4364
3994
3241
3881
2940
1184
5
进口工质温度
oC
348.8
372.8
424.3
-
474.6
-
-
417.4
-
350.0
259.6
240.0
20.0
6
进口工质焓
kj/kg
2696.0
2863.5
3089.7
-
3393.9
-
-
3263.7
-
3102.5
1132.1
1039.3
110.2
7
出口工质温度
oC
385.2
431.2
540.0
-
540.0
-
-
474.6
-
417.4
273.1
259.6
-
8
出口工质焓
kj/kg
2924.2
3111.8
3434.3
-
3542.0
-
-
3393.9
-
3263.7
1197.7
1132.1
-
9
工质焓增
kj/kg
228.3
248.3
344.6
-
148.1
-
-
130.2
-
161.2
65.6
92.7
-
10
烟气流速
m/s
-
6.64
12.15
9.73
11.96
-
7.33
7.14
-
9.14
10.29
7.86
-
11
工质流速
m/s
-
18.40
15.18
-
15.58
-
-
13.34
-
11.72
0.94
1.23
-
12
传热系数
w/(m2.k)
-
62.2
70.0
36.4
58.5
118.0
55.6
41.9
51.1
42.5
54.1
47.2
-
13
温压
oC
-
609.8
351.3
411.4
187.5
-
367.6
123.4
-
79.7
291.4
145.6
-
14
吸热量
kj/kg
1164.0
1308.2
1835.4
-
683.5
-
-
601.1
-
744.2
334.6
472.9
-
15
附加吸热量
kj/kg
-
130.1
160.6
40.9
121.2
83.5
78.1
76.7
24.2
47.1
76.7
-
-

编号：
时间：2021年x月x日

书山有路勤为径，学海无涯苦作舟
页码：第- 144 -页 共145页

1.3.2 煤质资料
名 称
符 号
单 位
和田普阳煤矿
和田天台煤矿
校核煤种
设计煤种
工 业 分 析
收到基全水分
Mar
%
7.6
7.8
空干基水分
Mad
%
4.38
5.14
干燥无灰基挥发分
Vdaf
%
24.30
25.32
收到基灰分
Aar
%
27.48
20.09
收到基全硫
St,ar
%
1.60
1.50
收到基低位发热量
Qnet,ar
MJ/kg
19.20
21.65
哈氏可磨性指数
HGI

58
59
元 素 分 析
收到基碳
Car
%
50.36
56.51
收到基氢
Har
%
2.96
3.25
收到基氧
Oar
%
9.57
10.40
收到基氮
Nar
%
0.43
0.45
灰熔融性
变形温度
DT
℃
1.32×103
1.24×103
软化温度
ST
℃
1.43×103
1.26×103
半球温度
HT
℃
1.45×103
1.28×103
流动温度
FT
℃
1.48×103
1.33×103
灰成分分析
二氧化硅
SiO2
%
52.71
46.69
三氧化二铝
Al2O3
%
25.29
25.16
三氧化二铁
Fe2O3
%
1.20
8.42
氧化钙
CaO
%
4.09
5.75
氧化镁
MgO
%
1.30
1.54
氧化钠
Na2O
%
1.87
2.23
氧化钾
K2O
%
2.27
2.62
二氧化钛
TiO2
%
1.20
1.25
三氧化硫
SO3
%
4.12
5.89

1.3.3 气/汽源、水源参数
可供脱硝装置气/汽源、水源的参数
厂用气

压力
MPa
0.6-0.8
仪用气

压力
MPa
0.6-0.8
蒸汽

温度
℃
250
压力
MPa
0.8
开式水

压力
MPa
0.2-0.4
1.3.4 电厂供电现状
200kW及以上电动机采用 6kV 电压。（如果需要）
电动机电源电压：高压 6kV（如果需要）；低压 380 V
3
1.3.5 还原剂
本工程采用尿素为还原剂。
1.4 技术要求
本项目范围：华威和田2×135MW热电厂工程锅炉低氮燃烧改造及烟气脱硝装置的设计、设备供货、安装、系统调试和试运行、考核验收、培训等。
1.4.1 锅炉低氮燃烧改造的总体要求
锅炉低氮燃烧技术改造后，锅炉出口烟气 NOx 浓度下降为 400mg/Nm3 (6%O2，干烟气)。且本项目低氮燃烧器采用少气点火及助燃，我方应对锅炉的低氮燃烧技术及少气点火方案的选择进行详细论证，提供设计方案并单独报价（我方针对锅炉的专题说明如下：）。
我方针对锅炉运行参数设计计算如下：
和田华威420 t/h锅炉热力数据表
1. 锅炉参数
序号
项 目
数 值
单位
1
过热蒸汽出口流量
420
t/h
2
过热蒸汽出口温度
540
oC
3
过热蒸汽出口压力
13.73
MPa.g
4
再热蒸汽出口流量
364
t/h
5
再热蒸汽进口温度
350
oC
6
再热蒸汽出口温度
540
oC
7
再热蒸汽进口压力
3.50
MPa.g
8
再热蒸汽出口压力
3.32
MPa.g
9
给水温度
240
oC

2. 燃料数据
名 称
符 号
单 位
和田普阳煤矿
和田天台煤矿
校核煤种
设计煤种
工 业 分 析
收到基全水分
Mar
%
7.6
7.8
空干基水分
Mad
%
4.38
5.14
干燥无灰基挥发分
Vdaf
%
24.30
25.32
收到基灰分
Aar
%
27.48
20.09
收到基全硫
St,ar
%
1.60
1.50
收到基低位发热量
Qnet,ar
MJ/kg
19.20
21.65
哈氏可磨性指数
HGI

58
59
元 素 分 析
收到基碳
Car
%
50.36
56.51
收到基氢
Har
%
2.96
3.25
收到基氧
Oar
%
9.57
10.40
收到基氮
Nar
%
0.43
0.45
灰熔融性
变形温度
DT
℃
1.32×103
1.24×103
软化温度
ST
℃
1.43×103
1.26×103
半球温度
HT
℃
1.45×103
1.28×103
流动温度
FT
℃
1.48×103
1.33×103
灰成分分析
二氧化硅
SiO2
%
52.71
46.69
三氧化二铝
Al2O3
%
25.29
25.16
三氧化二铁
Fe2O3
%
1.20
8.42
氧化钙
CaO
%
4.09
5.75
氧化镁
MgO
%
1.30
1.54
氧化钠
Na2O
%
1.87
2.23
氧化钾
K2O
%
2.27
2.62
二氧化钛
TiO2
%
1.20
1.25
三氧化硫
SO3
%
4.12
5.89

3. 锅炉热力计算表
序号
项 目
数 值
单位

和田普阳煤
和田天台煤

1
排烟温度
143
151
oC
2
热风温度
330
338
oC
3
排烟损失
6.215
5.314
%
4
化学不完全燃烧损失
0
0
%
5
机械不完全燃烧损失
1.80
1.80
%
6
散热损失
0.326
0.329
%
7
锅炉计算热效率
91.66
92.57
%
8
燃料消耗量
66110
47120
kg/h
9
燃烧总风量
397330
315810
Nm3/h
10
炉膛出口烟气量
418880
332270
Nm3/h

4. 炉膛出口烟气成分（体积百分比）
序号
项 目
数 值
单位

和田普阳煤
和田天台煤

1
二氧化碳
14.48
14.54
%
2
二氧化硫
0.18
0.15
%
3
水分
8.39
8.21
%
4
氮气
72.80
72.94
%
5
氧气
3.25
3.26
%

我方在新型的清洁燃烧技术上有专利技术和经验，对低NOx燃烧措施的的技术说明如下：
根据NOx生成的主要原因，有三种类型，燃料型、热力型及快速型三种，燃料型NOx约占总NOx的80-90%，是各种低NOx技术控制的主要对象。其次是热力型，主要是由于炉内局部高温造成，也可采用适当措施加时控制，快速型NOx生成量很少。采取有效措施控制燃料型及热力型NOx的生成。
针对本420t/h锅炉情况，我们决定采用改变燃烧条件的方法来降低NOx的排放，即为低NOx燃烧技术。根据我们在以前煤粉锅炉上的改造经验，在各种降低NOx排放的技术中，低NOx燃烧技术采用最广、相对简单、经济并且有效。
1.首先采用低过量空气燃烧，使燃烧过程尽可能在接近理论空气量的条件下进行，随着烟气中过量氧的减少，可以抑制NOx的生成。这是一种最简单的降低NOx排放的方法。一般可降低NOx排放15－20%。但如炉内氧浓度过低（3%以下），会造成浓度急剧增加，增加化学不完全燃烧热损失，引起飞灰含碳量增加，燃烧效率下降。因此在锅炉设计和运行时，应选取最合理的过量空气系数。
所以我们将对燃烧器喷嘴的布置和结构进行重新设计和布置，提高喷嘴出口处的煤粉局部浓度，增强喷嘴出口处煤粉与空气混合的面积，增大喷嘴出口气流卷吸热烟气的能力。保证煤粉气流在低氧状况下的着火能力，抑制燃料型NOx的生成。
2 .采用空气分级燃烧，基本原理是将燃料的燃烧过程分阶段完成。在第一阶段，将从主燃烧器供入炉膛的空气量减少到总燃烧空气量的70－75%（相当于理论空气量的80%），使燃料先在缺氧的富燃料燃烧条件下燃烧。此时第一级燃烧区内过量空气系数α＜1，因而降低了燃烧区内的燃烧速度和温度水平。因此，不但延迟了燃烧过程，而且在还原性气氛中降低了生成NOx的反应率，抑制了NOx在这一燃烧中的生成量。为了完成全部燃烧过程，完全燃烧所需的其余空气则通过布置在主燃烧器上方的专门空气喷口OFA（over fire air）――称为"火上风"喷口送入炉膛，与第一级燃烧区在"贫氧燃烧"条件下所产生的烟气混合，在α＞1的条件下完成全部燃烧过程。由于整个燃烧过程所需空气是分两级供入炉内，故称为空气分级燃烧法。
这一方法弥补了简单的低过量空气燃烧的缺点。在第一级燃烧区内的过量空气系数越小，抑制NOx的生成效果越好，但不完全燃烧产物越多，导致燃烧效率降低、引起结渣和腐蚀的可能性越大。因此为保证既能减少NOx的排放，又保证锅炉燃烧的经济性和可靠性，必须正确组织空气分级燃烧过程。
我们采用空气分级燃烧方法改造现有煤粉炉，对目前布置燃烧器的原有炉膛进行改装，增加顶层燃烧器改作"火上风"喷口，将原来由顶层燃烧器送入炉膛的煤粉中形成富燃料燃烧，从而NOx生成。可降低15－30%。在新设计的锅炉炉膛的燃烧器上方设"火上风"喷口。
3 燃料分级燃烧，在燃烧中已生成的NO遇到烃根CHi和未完全燃烧产物CO、H2、C和CnHm时，会发生NO的还原反应，反应式为：
4NO+CH4 =2N2+CO2+2H2O
2NO+2CnHm+(2n+m/2-1)O2 =N2+2nCO2+mH2O
2NO+2CO =N2+2CO2
2NO+2C =N2+2CO
2NO+2H2 = N2+2H2O
利用这一原理，将80-85%的燃料送入第一级燃烧区，在α>1条件下，燃烧并生成NOx。送入一级燃烧区的燃料称为一次燃料，其余15-20%的燃料则在主燃烧器的上部送入二级燃烧区（此处就是指将三次风喷嘴），在α<1的条件下形成很强的还原性气氛，使得在一级燃烧区中生成的NOx在二级燃烧区内被还原成氮分子，二级燃烧区又称再燃区，送入二级燃烧区的燃料又称为二次燃料，或称再燃燃料。在再燃区中不仅使得已生成的NOx得到还原，还抑制了新的NOx的生成，可使NOx的排放浓度进一步降低。
一般，采用燃料分级可使Nox的排放浓度降低50%以上。在再燃区的上面还需布置"火上风"喷口，形成第三级燃烧区（燃尽区），以保证再燃区中生成的未完全燃烧产物的燃尽。这种再燃烧法又称为燃料分级燃烧。
燃料分级燃烧时所使用的二次燃料可以是和一次燃料相同的燃料，例如煤粉炉可以利用煤粉作为二次燃料。但目前煤粉炉更多采用碳氢类气体或液体燃料作为二次燃料，这是因为和空气分级燃烧相比，燃料分级燃烧在炉膛内需要有三级燃烧区，这合行燃料和烟气在再燃区内的仪时间相对较短，所以二次燃料宜于选用煤粉作为二次燃料，也要采用高挥发分易燃的煤种，而且要磨得更细。
4.为了达到降低NOx排放的效果，我们首先采用一、二次风正反切园的技术，如下图所示：
采用一、二次风正反切园的技术的主要作用是，
1）.首先使一次风煤粉气流按逆时针方向布置，喷入炉膛。使煤粉及时有效进入高温低氧区着火，实现低氧燃烧，可有效降低燃烧初期的NOx生成，加大煤粉颗粒在炉膛内的停留时间。
2）.然后被动能较大的二次风卷吸，进入顺时针方向旋转。此时已着火的煤粉正需要大量的氧气，被二次风卷吸后能得到大量的氧气，正好达到分级燃烧的目的，补充燃烧的需要。
3）.同时一、二次风射流方向的差异性可保证，加大煤粉燃烧中后期的混合，可有效降低飞灰可燃物含量。
4）.然后将上二次风进行再次返切，在燃烧气团的上部进行消旋，可有效降低炉膛出口烟气的均匀性，防止产生烟温偏差。
5）. 采用一、二次风正反切园后，由于二次风的切园大，将会在锅炉炉膛的四周形成一圈氧化性气氛，对防止结焦和防止炉膛水冷壁的高温腐蚀极为有利。
5. 对燃烧器的整体设计采用燃料分级燃烧（见锅炉燃烧器图）。
为了有效地降低NOx排放，再燃区是关键。因此需要研究在再燃区中影响Nox浓度值的因素。因此必须对燃烧器进行集中布置，使煤粉集中燃烧。
由于局部的高温高氧区，不利于控制氮氧化物生成。因此为了实现较的NOx排放，同时保证较好的防渣、高效燃烧性能，必须对原燃烧器进行改造。
我们将设计燃烧器从下至上大致分为三个区，从下至上依次为氧化燃烧区、还原区及燃尽区。
1） 燃烧器喷嘴布置从下向上，在燃烧器的上方约2000—2500mm处单独增加一层二次风喷嘴，并设置风门等设备。主要是改造后能使锅炉采用低氧燃烧、分级送风方法来降低NOX排放。
2） 由于锅炉燃烧煤种的变化频繁，而降低NOx的方法主要还是靠燃烧调整，因此我们这次改进燃烧器装置中的调节功能，增加和改善风门调节装置，以及喷嘴头部的水平摆动和上下摆动功能，使燃烧调节方便。
3）为了采用低氧燃烧和分级送风方法来降低NOX排放，对两个一次风喷嘴进行改造，可使得在锅炉运行时，操作上要尽量降低一次风量，为此对一次风煤粉喷嘴进行改造，使煤粉混合物能在低氧下燃烧，使燃烧初期产生的NOX量降低，并有助于煤的着火和稳定燃烧。
4）改变原燃烧器的外形尺寸的前提下，拉开一次风和上二次风的距离。
5）对中部二次风喷嘴出口截面尺寸改造，将此部分空气送到上部喷嘴去。
6）顶部二次风喷嘴采用专利技术设置了二次风水平摆动调节装置，在燃烧器箱壳外侧设有调节螺母，在调整至最佳空气动力场后固定调节螺母并做上标记。
7）保留原下一次风管中的小油枪结构。但是改造下一次风喷嘴，降低下一次风喷嘴的风量。将此部分空气送到上部喷嘴去。在底层二次风喷嘴后部配置油枪点火装置安装用法兰，可将油枪点火装置置于其中，作为锅炉启动点火之用。
8）将空气纵向分级，实现低NOx排放，空气分级是降低NOx的炉内重要技术手段，通过高温