干湿循环和动载作用下粉砂土累积变形研究.pdf

NO.9(Ser.300)JOURNALOFRAILWAY ENGINEERINGSOCIETY第9 期（总3 0 0）Sep2023学程报道铁2023年9 月文章编号：10 0 6-2 10 6(2 0 2 3)0 9-0 0 0 1-0 7干湿循环和动载作用下粉砂土累积变形研究田小革*李光耀窦文利?2昶慧芹3李慧珍4胡宏立罗楚钰（1.长沙理工大学，长沙410 114；2.河北省高速公路京雄筹建处，保定0 7 17 0 0；3.承德市交通局交通规划设计院，承德0 6 7 0 0 0；4.河北高速公路集团有限公司，石家庄0 5 0 0 3 1)摘要：研究目的：粉砂土分布地区路基在干湿循环及行车荷载往复作用下累积变形特性更加复杂，影响路基在服役期间的耐久性。本文通过室内GDS动三轴试验测试围压、含水率、动应力幅值、压实度以及干湿循环次数对粉砂土在动载作用下的累积变形特性规律，并基于Monismith模型对试验结果进行回归，分析粉砂土在不同因素影响下累积塑性应变模型的参数值变化规律。研究结论：（1)粉砂土累积塑性应变与荷载振动次数呈现非线性关系，均表现出先快速增长后缓慢增长，最终趋于稳定；（2)累积塑性应变的大小与压实度、围压呈负相关性，而与动应力幅值、干湿循环次数呈正相关性，随着含水率的增长，累积塑性应变先减小后增大；（3）试样经过1次干湿循环后，其累积塑性应变增长幅度最为显著；（4）根据Monismith模型得到的预测值与试验值拟合度较高，模型参数a/c值大小在一定程度上可以反映不同因素影响下粉砂土累积塑性应变变化规律；（5）本研究结论可为粉砂土地区路基在动载和干湿循环作用下的动力特性研究提供参考和借鉴，关键词：粉砂土；干湿循环；动载；累积变形；动三轴试验中图分类号：U416.1文献标识码：AStudy on Cumulative Deformation of Silty Soil under Dry-wet Cycle andDynamic LoadTIAN Xiaoge,LI Guangyao,DOU Wenli?,CHANG Huiqin,LI Huizhen,HU Hongli,LUO Chuyu(1.Changsha University of Science&Technology,Changsha,Hunan 410114,China;2.Hebei Provincial ExpresswayJingxiong Preparatory Office,Baoding,Hebei 071700,China;3.Transportation Planning and Design Institute ofChengde Transportation Bureau,Chengde,Hebei 067000,China;4.Hebei Expressway Group Co.Ltd,Shijiazhuang,Hebei 050031,China)Abstract:Research purposes:The cumulative deformation characteristics of subgrade in silty soil distribution areaunder dry-wet cycle and vehicle-load are more complex,which affects the durability of subgrade during service.Inthis paper,GDS dynamic triaxial test was conducted to test the cumulative deformation characteristics of silty soil underdynamic load,including confining pressure,moisture content,dynamic stress amplitude,compacting degree andnumber of dry-wet cycles.The regression analysis of test results was conducted based on Monismith model,and thevariation law of the parameter values of the cumulative plastic strain model for silty soils under the influence of different米收稿日期：2 0 2 2-0 5-12基金项目：国家自然科学基金（5 19 7 8 0 8 6,5 2 2 7 8 43 8）；湖南省研究生科研创新项目（CX20210750）；河北省交通运输厅科技项目（JX-202012）*作者简介：田小革，19 7 0 年出生，男，教授。2023年9 月报程道铁学factors was analyzed.Research conclusions:(1)The cumulative plastic strain of silty soil shows a nonlinear relationship with the number ofload vibration,which increases rapidly first,then slowly,and finally tends to be stable.(2)The cumulative plasticstrain is negatively correlated with the compaction degree and confining pressure,but positively correlated with thedynamic stress amplitude and the number of wet-dry cycles.With the increase of moisture content,the cumulativeplastic strain decreases first and then increases.(3)The cumulative plastic strain increases most significantly afterI wet-drycycle.(4)The predicted values obtained by Monismith model fit well with the experimental values,and the a/c valuesof the model parameters can reflect the variation of the cumulative plastic strain of silty soil under the influence ofdifferent factors to a certain extent.(5)The research conclusion can provide reference for the dynamic characteristics ofsubgrade in silty soil region under dynamic load and dry-wet cycle.Key words:silty soil;dry-wet cycle;dynamic load;accumulative deformation;dynamic triaxial test路基土在行车荷载的反复作用下随着时间的推移会产生不可恢复的累积变形，特别是在降雨和蒸发这种干湿循环作用下，路基土的动力响应更加复杂 1.2 。在我国粉砂土广泛分布地区，不可避免地会将粉砂土或其改良土作为路基填料修筑高速公路或高速铁路，在干湿循环和车辆动载作用下产生的累积变形会加速路基的不均匀沉降,继而产生附加应力,对路面结构造成影响 3.4。因此，研究干湿循环和动载作用下粉砂土的累积变形规律对于提高粉砂土地区路基路面的耐久性具有重要意义。国内外已有一些学者对粉砂土进行了研究，Mag-istris等5 对粉砂土进行三轴压缩试验,结果表明初始含水率和初始干密度对试样的应力应变曲线影响显著。程培峰等 6 通过对成型后的不同压实度、含水率下的粉砂土试样进行室内冻胀试验，研究发现其冻胀率与压实度和含水率有较大关联，基于试验数据得到了冻胀预估模型。宋宽 7 将车辆荷载简化为均布恒载，用FLAC3D软件研究了不同工况下路基粉砂土的变形规律。孙静等 8 1利用GDS动三轴试验研究了粉砂土在多次冻融循环后动模量变化规律，发现随着冻融循环次数的增加，动模量逐渐减小。王欢等 9 分析了干湿循环条件下粉砂土改良膨胀土的力学特性，研究发现随着干湿循环次数的增加，土体的抗剪强度逐渐降低。可见,不同学者对粉砂土的研究大多只关注其在静载作用下的力学特性，或者动载作用下季节性冻土地区的冻融变形，缺乏干湿循环和交通动载作用下的累积变形规律探讨。为此，本文通过增湿和脱湿方法来实现不同次数的干湿循环方案设计，采用GDS动三轴仪进行动载条件下的粉砂土累积变形试验，分析干湿循环次数、围压、含水率、压实度、动应力幅值对粉砂土累积变形特性的作用规律，并基于Monismith模型对试验结果进行回归分析，以期为粉砂土地区路基服役性能提供理论支撑。1土样及试验方案1.1试验土样本文试验用土取自雄安新区某高速公路沿线粉砂土，基本物理性能如表1所示。表1路基粉砂土基本物理参数天然天然最大干最佳含液限 塑限塑性含水率密度/密度/水率/%/%/%指数/%(gcm3)(gcm-)7.41.7212.21.8626.513.4 13.11.2干湿循环方案采用水雾湿化和烘箱脱湿的方法来模拟干湿循环过程，按照土样所需初始含水率OMC制备直径10 0 mm、高2 0 0 mm的圆柱体试件，然后将试件脱湿至含水率OMC-3%，再增湿至含水率OMC+3%，至此完成一次干湿循环过程。增湿过程采用水雾湿化，利用加湿器对样品进行均匀喷洒，每隔1h称量试样的质量并计算试样的含水率，反复多次进行该操作，直至试样含水率达到预定值，之后用保鲜膜将试样包裹置于阴?通风处48 h以上，保证喷洒的水分能够在试样中分布均匀。脱湿过程是将静置48 h以上的试样放入烘箱中干燥，每间隔3 0 min将试样拿出称量试样质量并计算含水率，当达到下限含水率要求的质量时将试样取出。本文干湿循环次数选取n=0,1,4,7。1.3动三轴加载方案试验加载采用型号为Dynatriax100/14的CDS动三轴试验系统，如图1所示。考虑围压、含水率、动应力幅值、压实度和干湿循环次数对动力特性的影响，具体方案如表2 所示。李光耀田小革窦文利等：干湿循环和动载作用下粉砂土累积变形研究第9 期作动器控制系统气压调节系统压力室底座图1GDS动三轴试验系统表2动三轴试验方案干湿循环围压含水率动应力压实度次数/kPa/%幅值/kPa/%30,60.901250963010、12.14509601、4.7301225,50759630125090.93,96动三轴试验加载频率设置为1Hz，其中加载时间与间歇时间分别为0.1s、0.9 s。为模拟实际路基受到停靠的车辆、行人和建筑物的静荷载作用，在施加围压后再施加0.5 3的静偏应力，整个试验过程为不排水条件，循环荷载次数设置为10 0 0 0 次2试验结果与讨论2.1围压的影响图2 为试样在最佳含水率12%、动应力幅值5 0 kPa、压实度9 6%情况下加载不同围压（3 0 kPa、6 0 k P a、90kPa)时，不同干湿循环次数下试样累积塑性应变随动载循环振次的变化曲线。由图2 可以发现，不同围压下粉砂土的累积塑性应变随振次的增加均表现出先快速增长后缓慢增长，最终趋于稳定的趋势。围压越大，相同振次下累积变形越小，例如当n=0,振次为10 0 0 0 次时，围压为30kPa的粉砂土累积塑性应变是6 0 kPa时的1.9 7 倍，是90kPa时的2.6 0 倍，这说明离路基顶面距离较远的土0.350.9注：口30 kPa;注：30kPa;60kPa;0.860kPa;0.3090kPa90kPa0.70.250.60.200.50.40.150.30.100.20.050.10002000400060008000100000200040006.000800010000振次/次振次N/次(a)n=0(b)n=11.01.2注：30kPa;注：30kPa;60kPa;60kPa;90kPa1.090kPa0.80.80.60.60.40.40.20.20002.00040006000800010.00002 000400060008 00010.000振次/次振次N/次(c)n=4(d)n=7图2不同围压下累积塑性应变与振次关系42023年9 月报程铁学道体在动荷载作用下产生的累积塑性变形较小，究其原因，是由于围压越大，土体受到的周围约束程度越高。干湿循环次数对土体的累积塑性应变有明显影响，土体试样经过1次干湿循环作用会对土颗粒间的联结造成损伤，破坏了土体结构，但其破坏程度有限，而经过多次干湿循环作用后，土体颗粒之间的联结逐渐趋于稳态，结构趋于稳定，故宏观上表现为试样干湿循环次数从0 次到1次，即初次干湿时，累积变形增幅较大，从1次进行到7 次时，累积变形增幅放缓。2.2含水率的影响图3 为试样在围压3 0 kPa、动应力幅值5 0 kPa、压实度9 6%、不同含水率（10%、12%、14%）时，不同干湿循环次数下试样累积变形随循环振次的变化曲线。0.451.0注：10%;注：10%;12%;12%;0.4014%14%0.80.35%0.300.60.250.200.40.150.100.20.050002000400060008000100000200040006000800010000振次N/次振次N/次(a)n=0(b)n=11.21.2注：10%;注：10%;12%;12%;14%1.014%1.0%0.80.80.60.60.40.40.20.20002.00040006 0008000100000200040006000800010000振次N/次振次/次(c)n=4(d)n=7图3不同含水率下累积塑性应变与振次关系由图3 可知，在相同的干湿循环次数下，粉砂土累积塑性应变随动荷载循环振次的增加呈现非线性增加，并逐渐趋于稳定。试样含水率为12%时，最终趋于稳定时的试样累积塑性应变最小。分析其原因，是由于随着含水率的增加，土体当中的自由水含量增多，导致了粉砂土颗粒中的结合水膜厚度增加，致使土颗粒在循环荷载的作用下更容易发生相对位移，抵抗变形的能力降低。因此，在相同的动应力幅值和压实度下，当土体含水率超过最佳含水率后，含水率的增加会增大土样塑性应变的累积。这表明：如果路基含水率较大，在运营期车辆荷载的循环作用与干湿交替的情况下，会加剧路基的永久变形累积。2.3动应力幅值的影响图4为试样在围压3 0 kPa、含水率12%、压实度96%、不同动应力幅值（2 5 kPa、5 0 k P a、7 5 k P a）时，不同干湿循环次数下试样累积变形随振次的变化规律。由图4可知，在同一干湿循环次数下，试样累积塑性应变均随着动应力幅值的增大而增大，这是因为在相同的试验条件下，动应力幅值越大，循环荷载对土体所产生的能量越大，单位时间内土体所吸收的能量也就越多。此外，当动应力幅值较低时，累积塑性应变在较少的动荷载振次下更快趋于稳定，相反，当动应力幅值越大，累积变形趋于收敛稳定所需的振次越多。干湿循环次数与土样的累积塑性应变呈现正相关关系，李光耀田小革窦文利等：干湿循环和动载作用下粉砂土累积变形研究第9 期可见，实际运营期的道路如果超载现象比较严重，在超载和路基干湿交替的作用下，会加剧路基土的动力响应，造成路基土产生较大的塑性变形累积。0.551.0注:7 5 kPa;注:7 5 kPa;50kPa;0.5050kPa;25kPa25kPa0.450.8%0.40%0.350.60.300.250.40.200.150.20.100.05000200040006000800010 0000200040006000800010000振次/次振次/次(a)n=0(b)n=11.6注：75kPa;注：7 5 kPa;50kPa;:50kPa;1.21.425kPaA25kPa%/1.21.01.00.80.80.60.60.40.40.20.2000200040006 0008000100000200040006000800010000振次次振次/次(c)n=4(d)n=7图4不同动应力幅值下累积塑性应变与振次关系2.4压实度的影响图5 为试样在围压3 0 kPa、含水率12%、动应力幅值5 0 kPa、不同压实度（9 0%、9 3%、9 6%）时，不同0.45注：90%;93%;0.4096%0.35%0.300.250.200.150.100.05002 00040006.000800010000振次N/次(a)n=0干湿循环次数下试样累积塑性应变随动载循环振次的变化曲线。1.0注：90%;93%;96%0.80.60.40.200200040006000800010000振次N/次(b)n=162023年9 月报程铁学道1.21.4.注：90%;注：90%;93%;93%;1.096%1.296%/至%1.00.80.80.60.60.40.40.20.20002 0004.0006.0008000100000200040006 000800010000振次N/次振次N/次(c)n=4(d)n=7图5不同压实度下累积塑性应变与振次关系从图5 可以看出，在相同的干湿循环次数下，不同压实度土体的累积塑性应变由大到小为9 0%9 3%96%，即压实度越大，土体累积变形越小。这说明压实度的大小对土体累积变形具有显著影响，究其原因，压实度越大，土骨架中的空隙越少，土颗粒越密实，其抵挡循环荷载的能力就越强，因此产生的累积塑性应变就越小。同时，累积塑性应变随干湿循环次数的增加而显著增大，干湿循环次数从0 次增长到7 次，90%93%、9 6%压实度下的累积塑性应变分别提高3.2倍、3.4倍、3.9 倍。2.5干湿循环次数的影响为对比干湿循环次数对粉砂土累积变形的影响，取围压3 0 kPa、含水率12%、动应力幅值5 0 kPa、压实度9 6%情况下，不同干湿循环次数的累积塑性应变结果如图6 所示1.00.90.8%0.70.60.50.40.30147干湿循环次数n/次图6累积塑性应变与干湿循环次数关系由图6 可以看出，随着干湿循环次数的增加，累积塑性应变呈现增大趋势。干湿循环次数从0 次增长到1次，即经过首次干湿循环后，试样的累积塑性应变增长幅度较大，此时曲线的斜率较陡，而从1次到7 次，曲线的斜率较缓，说明此时的累积塑性应变增幅明显降低。这是由于土体在经历首次干湿循环后，试样内部出现较多裂隙，从而导致结构破坏，降低了其抵抗外界荷载的能力。随干湿循环次数的增加，结构内部裂隙发展趋于稳定，累积塑性应变增长幅度降低。因此，对于处在干湿循环交替地区的路基,应采用隔水排水措施，防止路基由于反复地干湿交替而增加其累积变形，从而导致路基沉陷造成路基路面结构耐久性降低。2.6累积变形预测模型本文利用改进的Monismith数学公式对试验得到的累积塑性应变与振次的关系曲线进行非线性拟合：6an(1)81+cnP式中8一土体的累积轴向塑性应变；n一动荷载的循环次数；a,b,c一与土体性质相关的参数。为验证该数学模型用于描述本试验的拟合度，取不同动应力幅值下未经干湿循环的粉砂土累积变形曲线进行拟合，结果如图7 所示。由图7 可以看出，拟合相关系数R均大于0.9 9,说明Monismith模型能很好地拟合粉砂土“稳定型”累积应变与振次关系因此利用式（1）拟合围压、含水率、动应力幅值、压实度以及干湿循环次数影响下的累积变形曲线。干湿循环7 次后拟合得到的相关参数如表3 所示，其中“状态”一列代表不同因素的取值,以“3 0-12-5 0 9 6-0”为例，其代表围压3 0 kPa、含水率12%、动应力幅值5 0 kPa、压实度9 6%、干湿循环次数0 次。图8 为振次为10 0 0 0 次时粉砂土累积塑性应变的试验值与预测值相关性结果。0 P.15)李光耀田小革窦文利等：干湿循环和动载作用下粉砂土累积变形研究第9 期0.55注：75 kPa;0.5050kPa;25kPa;R2=0.998 660.45拟合曲线0.400.35R2=0.997710.300.250.200.15R2=0.998 470.100.05002.00040006 0008 00010000振次N/次图7不同动应力幅值下累积塑性应变与振次拟合曲线表3干湿循环7 次的累积塑性应变参数取值状态a6Ca/cR30-12-50-96-70.26520.28830.19151.3850.957160-12-50-96-70.25330.32870.203311.24750.986.490-12-50-96-70.16740.27820.18960.88290.992830-10-50-96-70.46880.23560.32441.44530.976 230-14-50-96-70.35920.18840.21831.89520.968.430-12-25-96-70.06480.41780.078 40.82710.966 730-12-75-96-70.496 60.282.90.294 41.68710.987 230-12-50-90-70.29910.28760.16921.76770.967130-12-50-93-70.26520.2880.191 11.38770.94831.4注：干湿循环0 次；1.2干湿循环1次；干湿循环4次；干湿循环7 次1.00.80.60.40.2000.20.40.60.81.01.21.4试验值图8累积变形试验值与预测值的相关关系由图8 可知，累积变形的试验值与预测值之间存在良好的相关性。此外,由表3 可见相关系数R均大于0.9，当式（1）的循环次数趋于无穷大时，Monismith模型的累积塑性应变趋于极限值a/c,可以发现：a/c值的变化规律在一定程度上可以反映不同因素影响下的粉砂土累积塑性应变规律，当其他条件一定时，围压为3 0 kPa比围压为6 0 kPa、9 0 k P a 时的参数a/c值大，说明围压越大，a/c值越小；含水率在最佳含水率12%时比含水率为10%、14%的a/c值小，说明随着含水率的增大，a/c值先减小后增大；试样的压实度与a/c值负相关，即压实度越大，a/c值越小；动应力幅值的大小与a/c值呈正相关，随着动应力幅值的增大，a/c值逐渐增大；干湿循环次数也与a/c值有关，干湿循环次数越大，参数a/c值显著增加。3结论本文进行了干湿循环和动载作用下的粉砂土累积变形特性研究，得到的结论如下：（1)不同因素下的粉砂土累积塑性应变与振次呈现非线性关系，均表现出先快速增长后缓慢增长，最终趋于稳定。压实度越大，围压越大，动应力幅值越小时，累积塑性应变在较少的动荷载振次下更快趋于稳定。(2)累积塑性应变的大小与压实度、围压呈负相关性，而与动应力幅值、干湿循环次数呈正相关性，随着含水率的增长，累积塑性应变先减小后增大。经过首次干湿循环后，土样的累积变形增长幅度最显著。(3）本文所选用的Monismith模型能够很好地拟合粉砂土累积塑性应变发展规律，其试验值与预测值拟合度较高,5 种不同因素与模型参数a/c值的变化规律和其与累积塑性应变大小的规律一致。参考文献：1钟秀梅，王谦，刘钊钊，等.干湿循环作用下粉煤灰改良黄土路基的动强度试验研究 J.岩土工程学报，2 0 2 0(S1):95-99.Zhong Xiumei,Wang Qian,Liu Zhaozhao,etc.Dynamic Strength of Fly Ash-modified Loess Subgradeunder Influences of Drying-wetting Cycle J.ChineseJournal of Geotechnical Engineering,2020(S1):95-99.2马学宁，张宇钦，张沛云，等.反复干湿循环对重塑非饱和黄土力学特性影响 J.铁道工程学报,2 0 2 2（1）：1-6.Ma Xuening,Zhang Yuqin,Zhang Peiyun,etc.Experimental Research on the Effect of Repeated Drying-wetting Cycles on the Mechanical Properties ofRemolded Unsaturated Loess J.Journal of RailwayEngineering Society,2022(1):1-6.3钱劲松，王朋，凌建明，等.潮湿多雨地区高速公路路基湿度的实测特征 J.同济大学学报：自然科学版，2 0 13(12):1812-1817.Qian Jinsong,Wang Peng,Ling Jianming,etc.In-situ Investigation of Subgrade Moisture of Expresswayin Humid Zone J.Journal of Tongji University:Natural Science,2013(12):1812-1817.(下转第15 页TFrom P.7)上接第7 页童立红威徐长节等：间歇振动荷载致黏土刚度软化试验研究薛第9 期范围内，能够较好地描述小应变加载作用下黏土的刚度软化及恢复，不同因素对模量的演化的影响可通过模型参数、b、c 进行定量描述。（2）电压大小直接影响了土体的模量软化及恢复的程度，随电压的增大，试样初期的软化速率和软化程度均增加（参数、增加），同时恢复的速率降低（参数a、c 降低)。（3)不同含水率的试样性质存在较大差异，含水率变化对土体模量软化及恢复的影响存在峰值，在含水率为2 0.5%时试样的软化程度最小，恢复速率最快。（4）由间歇循环动载下模量演化的拟合参数的变化规律可知，在经历软化一恢复循环后，土体内部结构发生了对振动载荷的适应性调整；土体的软化能力逐渐减弱，恢复能力逐渐升高，并最终趋于稳定。此外，围压的升高会提高土体抗软化能力。参考文献：1王峻，石玉成，王谦，等天然含水率状态下原状黄土动强度特性研究 J.世界地震工程，2 0 12（4）：2 3-2 7.Wang Jun,Shi Yucheng,Wang Qian,etc.Study onDynamic Strength Properties of Undisturbed Loessunder Natural Moisture Content J.World EarthquakeEngineering,2012(4):23-27.2Hicher P Y,Lade P V.Rotation of Principal Directionsin Ko-consolidated Clay J.Journal of GeotechnicalEngineering,1987(7):774-788.4王瑞，胡志平，王雷，等.黄土地区重载铁路路堤动力响应及长期沉降 J.铁道工程学报，2 0 2 2（1）：7-12.Wang Rui,Hu Zhiping,Wang Lei,etc.DynamicResponse and Long-term Settlement of Heavy-haulRailway Embankment in Loess Area J.Journal ofRailway Engineering Society,2022(1):7-12.5Magistris F S,Tatsuoka F.Effect of Moulding WaterContent on the Stress-strain Behaviour of a CompactedSilty Sand J.Soils and Foundations,2004(2):85-101.6程培峰，宇德忠，徐云哲，季冻区粉砂土冻胀试验及路基冻胀模型 J.中外公路，2 0 11（2）：2 0-2 2.Cheng Peifeng,Yu Dezhong,Xu Yunzhe.Frost HeaveModel and Test of Silty Sand in Seasonal FreezingRegion J.Journal of China&Foreign Highway,2011(2):20 22.7宋宽.高地下水位粉砂土路堤变形特性研究 D.开封：3Vucetic M,Dobry R.Degradation of Marine Claysunder Cyclic Loading J.Journal of GeotechnicalEngineering,1988(2):133-149.4张目极，殷建风，王巍，等湛江组结构性黏土物理力学特性对其触变性的影响 J工程地质学报，2 0 2 1(4):1240-1246.Zhang Muji,Yin Jianfeng,Wang Wei,etc.Influence ofPhysico-mechanical Parameters of Structural Clay inZhanjiang Group on Its Thixotropy J.Journal ofEngineering Geology,2021(4):1240-1246.5Hiseyin Yildirim,Hayreddin Ersan.Settlements underConsecutive Series of Cyclic Loading J.Soil Dynamicsand Earthquake Engineering,2007(6):577-585.6郑晴晴，夏唐代，张孟雅。考虑间歇效应的循环荷载下软黏土刚度软化特性J.哈尔滨工业大学学报，2 0 2 0(11):88-96.Zheng Qingqing,Xia Tangdai,Zhang Mengya.StiffnessDegradation of Soft Clay under Cyclic LoadingConsidering Intermittency Effect J.Journal of HarbinInstitute of Technology,2020(11):88-96.7Ishikawatatsuya,Sekineetsuo,Miuraseichi.CyclicDeformation of Granular Material Subjected to Moving-wheel Loads J.Canadian Geotechnical Journal,2011(5):691.8Cokca E,Erol O,Armangil F.Effects of CompactionMoisture Content on the Shear Strength of anUnsaturated Clay J.Geotechnical&GeologicalEngineering,2004(2):285.河南大学,2 0 19.Song Kuan.Study on Deformation Characteristics ofSilty Soil Embankment with High Groundwater LevelD.Kaifeng:Henan University,2019.8孙静，公茂盛，熊宏强，等.冻融循环对粉砂土动力特性影响的试验研究 J.岩土力学,2 0 2 0（3）：7 47-7 5 4.Sun Jing,Gong Maosheng,Xiong Hongqiang,etc.Experimental Study of the Effect of Freeze-thawCycles on Dynamic Characteristics of Silty Sand J.Rock and Soil Mechanics,2020(3):747-754.9王欢，曹义康，任俊玺，等.干湿循环下粉砂土改良膨胀土强度特性分析 J.科学技术与工程,2 0 2 1（2 6）：113 3 6-11342.Wang Huan,Cao Yikang,Ren Junxi,etc.Analysis ofStrength Characteristics of Expansive Soil Modified withSilty Sand under Dry-wet Cycle J.S c ie n c eTechnology and Engineering,2021(26):11336-11342.