某工程楼悬挑脚手架施工方案.doc

某工程楼悬挑脚手架施工方案
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目录
一、工程概况.....。。。....。.。。...。。......。.。。。。。....。..1
二、编制依据.。。。.。.。.。.。。。....。.。....。。。。...。。。.....。1
三、脚手架搭设方案选择。。..。。。。。。。。...。.。。...。。。。。。..。1
四、悬挑脚手架设计。。..。。。....。..。。.。.。.。.。。。.。.。.。。。。1
五、构造要求...。......。.。。。..。.。。..。。。。。。...。.。......2
六、脚手架的搭设。。...。.。。。...。。。。。。....。....。。.。。。。.。3
七、脚手架的拆除。..。。。..。.。。。。..。。.。.。.。...。.。.。。...。5
八、脚手架的检查与验收要求.。.。..。。.。。.............。.。6
九、安全管理措施.。......。.。.。。。。......。。.。.。...。.。.。.7
十、应急措施..。。。。.。.....。.。.。..。。。..。。...。.....。。...9
十一、文明施工。。.。。。.。.。...。....。。。.。...。。.。.。......。9
十二、悬挑脚手架设计计算。.。.。。。...。.。。。..。。.。.。。.....10
附件一：悬挑脚手架剖面图
附件二:悬挑脚手架平面布置图

悬挑脚手架施工方案
一、工程概况
工程名称
泗阳天骄-名人家园7＃楼
工程地点
泗阳县银河路以南，繁荣北路以西
建设单位
泗阳多林置业有限公司
设计单位
启东市建筑设计院有限公司
监理单位
南通瑞达建设监理有限公司
施工单位
启东建筑集团有限公司
建筑类别
二类高层住宅
耐火等级
二 级
抗震设防烈度
6度
建筑层数
地下1层，地上18层
主要结构类型
剪力墙、框架
总建筑面积

主体结构使用年限
50年
二、编制依据
1、《扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2011
2、本工程设计施工图纸
3、《建设施工高处作业安全技术规程》JGJ80—91
4、《建筑施工安全检查标准》JGJ59—2011
三、脚手架搭设方案选择（本工程8＃楼)
本工程12层以下选择双排双立杆落地脚手架，12层以上采用悬挑脚手架.
四、 悬挑脚手架设计
悬挑脚手架底部选用16号工字钢作为悬挑梁，间距为1。5m，长度3m-3。5m,用Ф14的钢筋制作卡环将其预埋在楼面现浇顶板内.挑梁与钢丝绳组成承力架.然后在承力架上向上搭设双排单立杆脚手架.以上各层设置悬挑杆，在窗口位置设置拉结与结构拉结牢固,每隔三层设置钢丝绳卸荷，拉结点设在大模板最上一排的螺栓孔上。
在四周转角处及其他薄弱环节处，设置Φ48×3。5钢管斜撑杆.同时要求脚手架与主体结构刚性拉接，必须每层设置,各转角处两边设置,距离不大于1ｍ，水平间距约6ｍ左右.
东西山墙上预留φ70套管，用于脚手架与山墙拉结.
五、 构造要求
1每根立杆底部设置垫板，垫板宽度≥200m。
2立杆与大横杆必须用直角扣件扣紧(大横杆对立杆起约束作用，对确保立杆承载能力的关系很大）,不得隔步设置或遗漏。
3对接、搭接符合下列规定：
立杆上的对接扣件交错布置：两根相邻立杆的接头不设置在同步内,同步内隔一根立杆的两个相隔接头在高度方向错开的距离不小于500mm；各接头中心至主节点的距离不大于步距的1/3。
立杆除顶层顶部外，不得搭接，必须对接。若采用搭接，搭接长度不小于1m，采用不少于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板的边缘至杆端距离不小于100mm。
4大横杆
上下横杆的接长位置错开布置在不同的立杆纵距中，与相邻立杆的距离不大于纵距的三分之一。
同一排大横杆的水平偏差不大于该片脚手架总长度的1/250，且不大于50mm。
相邻步架的大横杆错开布置在立杆的里侧和外侧，以减少立杆偏心受力情况。
5小横杆
贴近立杆布置（设于双立杆之间），搭于大横杆之上并用直角扣件扣紧。在相邻立杆之间
根据需要加设1根或2根.在任何情况下，均不得拆除作为基本构架结构杆件的小横杆.
6连墙杆
连墙杆垂直向层层设置，每个窗口均设置拉结点；
从底层第一步纵水平杆处开始设置。
7剪刀撑与横向斜撑
每道剪刀撑跨越立杆的根数为4跨，斜撑与地面的倾角为50°，局部有调整的部位不小于6m,倾角在45°～ 60°之间。
脚手架外侧立面的两端各设置一道剪刀撑，并由底至顶连续设置。
剪刀撑斜杆的接长采用搭接。
剪刀撑斜杆用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线至主节点的距离不大于150mm。
横向斜撑在同一节间，由底至顶层呈之字型连续布置。
剪刀撑：剪刀撑应沿架高连续布置,剪刀撑的斜杆除两端用旋转扣件与脚手架的立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增加2-4个扣结点。
六、 脚手架搭设
1施工准备
按施工方案向架设和使用人员进行技术交底。
对钢管、扣件、脚手板等进行检查验收，不合格产品不得使用.
清除搭设场地杂物，平整搭设场地，并使排水畅通。
2搭设
落地脚手架配合施工进度搭设，一次搭设高度不超过相邻墙件以上二步。
悬挑脚手架以两层为一个体系向上搭接,当能满足两层悬挑架施工的配合完成以后，再向上搭设一层脚手架作为两套悬挑架之间的连接层，当中间连接层配合施工完成以后,从中间层往上的即为另一独立的体系，此处注意标高，下层和上层分开，以便下层拆除。
每搭完一步脚手架后,按本规范的规定校正步距、纵距、横距及立杆的垂直度.
杆件在结扎处的端头伸出长度应不小于0.1m。
立杆下铺跳板采用长度不少于2跨,厚度为50mm的垫木,准确的放在定位线上。
3立杆搭设符合下列规定:
严禁将外径48mm与51mm的钢管混合使用；
相邻立杆的对接扣件不得在同一高度内,错开距离符合要求；
开始搭设立杆时,每隔6跨设置一根抛撑，至连墙件安装稳定后，方可根据情况拆除。
当搭至有连墙件的构造点时，在搭设完该处的立杆、纵向水平杆、横向水平杆后，立即设置连墙件。
剪刀撑、横向斜撑搭设随立杆、纵向和横向水平杆等同步搭设，各底层斜杆下端均必须支撑在垫块或垫板上。
当脚手架施工操作层高出连墙件二步时，采取临时稳定措施，直至上一层连墙件搭设完后方可根据情况拆除。
靠近立杆的小横杆可紧固于立杆上，双排脚手架小横杆靠墙的一端应离开墙面5—15cm.剪刀撑的搭设是一根内斜杆扣在立杆上，另一根斜杆扣在小横杆的伸出部分上，这样可以避免两根斜杆相交时把钢管别弯，斜杆两扣件与立杆节点(即立杆与横杆的交点）的距离不大于20cm。脚手架各杆件伸出的端头，均大于10cm以防止杆件滑脱。
4扣件安装符合下列规定:
扣件规格必须与钢管外径相同；
拧紧程度：装螺栓时应注意将根部放正和保证适当的拧紧程度，这对于脚手架的承载能力、稳定和安全影响很大。螺栓拧得不紧固然不好，但拧得过紧会使扣件和螺栓断裂，所以螺栓的拧紧必须适度。要求扭力矩控制在39—49N。M，最大不得超过59N。M.为了控制拧紧程度,操作人员可根据所用扳手的长度用测力计校核自己的手劲,反复练习，以求达到不用测力计也能准确地掌握扭力矩的大小。
在主节点处固定横向水平杆、纵向水平杆、剪刀撑、横向斜撑等用的直角扣件、旋转扣件的中心点的相互距离不大于150mm；
对接扣件开口朝上或朝内；用于连接大横杆的对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口向上，以防雨水进入锈蚀扣件;
各杆件端头伸出扣件盖板边缘的长度不小于100mm.
5斜拉钢丝绳的设置要求：
为减少斜拉引起的水平力，避免立杆与小横杆连接扣件发生滑移而引起立杆向里弯曲变形，应使斜拉钢丝绳与水平短横杆的交角α尽量大。
斜拉钢丝绳用手拉葫芦（倒链）或花篮螺栓拉紧，做到所有钢丝绳拉紧程度基本相同，避免钢丝绳受力不均匀.
吊点必须在悬挑梁与外立杆、大横杆的交点处，钢丝绳必须由大横杆底部兜紧.
吊点处设双根小横杆，一根与立杆卡牢，一根与大横杆卡牢，两根小横杆端头与建筑物顶紧,或用螺栓固定在墙面预埋铁件上，承受斜拉引起的水平力.
可在吊点下方附加斜撑杆，与钢丝绳共同受力。
6作业层、斜道的栏杆和挡脚板的搭设符合下列规定
栏杆和挡脚板均搭设在外立杆的内侧；
上栏杆上皮高度为1.5m.
挡脚板高度为180mm。
中栏杆居中设置。
七、 脚手架的拆除
脚手架经单位工程负责人检查验证并确认不再需要时，方可拆除。
拆除前，工长要向拆除施工人员进行书面安全技术交底。班组要学习安全技术操作规程。
拆除脚手架时，地面设围栏和警戒标志，并派专人看守.严禁一切非操作人员入内。
全面检查脚手架的扣件连接，连墙杆支撑是否牢固、安全。
清除脚手架上材料、工具、杂物及地面障碍物.
拆除的施工要求拆除时，先搭的后拆，后搭的先拆.脚手架的拆除应从一端走向另一端、自上面下逐层进行;同一层的构配件和加固件应按先上后下，先外后里的顺序进行，最后拆除连墙件；一般拆除顺序为:
栏杆→脚手板→剪刀撑→小横杆→大横杆→立杆→斜挑杆→水平横杆→水平挑杆
所有连墙杆随脚手架逐层拆除,严禁先将连墙杆和卸荷杆件整层或数层拆除后再拆脚手架。分段拆除高低差不大于2步,如高差大于2步时增设连墙杆加固。
当脚手架拆至下部最后一根长钢管的高度时，应先在适当位置搭临时抛撑加固，后拆连墙杆件和卸荷杆件。
工人必须站在临时设置的脚手板上进行拆卸作业，并按规定使用安全防护用品;拆除架子时,地面要有专人指挥，上下呼应，动作协调，当松开与别人有关的接结点时应先告知对方，以防坠落。拆除工作中,严禁使用榔头等硬物击打、撬挖，拆下的连接棒应放入袋内,锁臂应先传递至地面并放室内堆存。
拆卸连接部件时，应先将锁座上的锁板与卡钩上的锁片旋转至开启位置，然后开始拆除，不得硬拉，严禁敲击。
随拆随运随清，禁止往下乱扔脚手架料具。材料及工具要用滑轮和绳索运送。
八、脚手架的检查与验收要求
1、构配件的检查和验收
1。1 新钢管的检查应符合下列规定：
1。1.1应有产品质量合格证;
1.1。2 应有质量检验报告，钢管材质检验方法应符合现行车家标准《金属拉伸试验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范规定；
1。1.3钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
1.1.4 钢管外径、壁厚、端面等的偏差，应分别符合本规范的规定；
1。1。5钢管必须涂有防锈漆。
1。2旧钢管的检查应符合下列规定：
1.2.1 表面锈蚀深度应符合本规范的规定。锈蚀检查应每年一次.检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
1.2。2 钢管弯曲变形应符合本规范的规定。
1。3 扣件的验收应符合下列规定：
1。3。1 新扣件应有生产许可证、法定检测单位的测试报告和产品质量合格证.当对扣件质量有怀疑时,应按现行国家标准《钢管脚手架扣件》（GB15831）的规定抽样检测；
1。3.2 旧扣件使用前应进行质量检查，有裂缝、变形的严禁使用，出现滑丝的螺栓必须更换.
1.3.3新、旧扣件均应进行防锈处理.
毛竹片脚手板的检查应符合下列规定:
1.4.1进场后须对毛竹片的尺寸进行检查，是否符合本工程外架的要求，如不符合，应联系厂家作退场处理。
1。4。2对毛竹片的新旧程度进行检查,如因过于陈旧而失去强度，须作退场处理。
2、 脚手架检查与验收
2.1 脚手架及其地基基础应在下列阶段进行检查与验收：
2.1.1基础完工后及脚手架搭设前；
2。1。2作业层上施加荷载前；
2。1.3 每搭设完10~13m高度后;
2。1。4 达到设计高度后；
2.1.5 遇有六级大风与大雨后；寒冷地区开冻后;
2.1。6 停用超过一个月。
2。2 脚手架使用中,应定期检查下列项目：
2。2。1 杆件的设置和连接，连墙件、支撑、门洞桁架等的构造是否符合要求；
2.2。2 地基是否积水,底座是否松动，立杆是否悬空；
2。2.3 扣件螺栓是否松动;
2.2.4 安全防护措施是否符合要求；
2.2。5 是否超载。
2.3 安装后的操作螺栓拧紧扭力矩应采用扭力扳手检查，抽样方法应按随机分布原则进行。抽样检查数目与质量判定标准，应按本规范的规定确定.不合格的必须重新拧紧，直至合格为止.
九、安全管理措施
1脚手架搭设人员必须是经过考核合格的专业架子工，上岗人员应定期体检，合格者方可持证上岗。
2搭设人员必须戴安全帽、系安全带、穿防滑鞋.
3脚手架的构配件质量与搭设质量应按规定和施工方案要求进行检查验收,合格后方可使用.
4作业层的施工荷载应符合设计要求，不得超载。本工程设计荷载为3KN/m2(即300公斤/ m2）。不得将模板支架、缆风绳、泵送砼和砂浆的输送管等固定在脚手架上；严禁悬挂起重设备。
5当有六级以上大风和雾、雨、雪天气时应停止脚手架搭设与拆除作业。雨雪后上架作业应有防滑措施，并扫除积雪。
6脚手架使用中应加强日常维护和安全检查.安全网应按照规定搭设和拆除.
7脚手架使用期间，严禁拆除下列杆件：
7.1 主节点处的纵、横向水平杆，纵、横向扫地杆；
7。2 连墙件
7。3 不得在脚手架基础及其临近2米处进行挖掘作业，否则应采取加固措施。
7.4 临时搭设脚手架时，外侧应有防止坠物伤人的防护措施。
7。5 在脚手架上进行电、气焊作业时，必须有防火措施和专人看守。
7.6各种电线不得直接在钢管架上缠绕,电线和电动机具必须要与脚手架接触时，应当有可靠的绝缘措施,并要通过安全员的检查方可使用.
7.7防火措施:应设置足够数量的灭火器。每层各安放2个干粉灭火器.电焊操作时，必须有专人看守，防止火星点燃易燃物品。不准任何人在脚手架上吸烟，或从吸烟室内向脚手架上扔烟头。
7.8 防雷措施：外架顶部四角设避雷装置。采用避雷针与大横杆连通.接地线与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体的措施。避雷针采用φ12镀锌钢管制作，高度不小于1米,设置在脚手架四角立杆上,并将所有最上层的大横杆全部连通,形成避雷网络.接地线采用━40×4mm的镀锌扁铁制作，将立杆与整幢建筑物楼层内避雷系统连成一体。接地线的连接应当保证接触牢靠。接地线与建筑物楼层内避雷系统的设置按脚手架的长度不超过20米设置一个，位置不得设置在人们经常走过的地方以避免跨步电压的危害,防止机械遭受机械伤害。接地电阻不大于4欧姆。
7.9 搭拆脚手架时，地面应设围栏和警戒标志，并派专人看守，严禁非操作人员入内。
十、应急措施
1、应急人员组织
组长：张维新
副组长:袁伟
组员：沈兵、张力、高松华、袁博、张鑫建、宋新伟
应急联系电话: （组长)
2、应急物资准备
2。1 项目部需配备常用的外伤药品、急救担架、急救绷带、应急照明灯等常用应急救援物品。
2。2 材料员负责相关应急物资的采购工作，项目经理确保购买应急物资的资金到位。
2.3 仓库管理员负责应急物资保管，并负责日常维护、检查，确保各种应急物资和机械性能良好，随时能替补使用。
2。4 专职安全员定期或不定期对应急物资实施监督检查，确保异常情况出现时能有效地投入使用.
3、应急措施
4.1 如发现架体基础沉降变形过大采取回填或注浆处理；
4.2 如架体倾斜或变形过大，采用活动葫芦校正后增加连墙件；
4.3 架体密目网或脚手片着火，立即组织人员用就近配置的灭火器和浇水灭火，切断相关电源，并拨打119通知消防部门；
4.4 如发生架体倒塌，立即采取急救措施，保护好现场，通知相关部门。
十一、文明施工
9.1进入现场一切材料必须按照现场管理平面图指定位置一次性放置到位,各类材料分类码放,按贯标要求挂牌，控制高度符合要求，保持现场材料整齐统一。
9。2所有钢管、扣件等涂刷防锈漆二度,桔红色面漆，底层脚手架钢管均漆成黑、黄颜色。项目部对操作人员进行文明施工交底，明确责任。必须做到施工层每天落手清。
9.3安全密目网按照规定悬挂整齐,不得使用破损和污染严重的网片。并在每施工楼层混凝土浇捣完成后进行清洗，保证架体外观整洁。
9.4每楼层混凝土施工完成后对脚手架底部进行清理，确保架体底部清洁。
9。5定期定人对脚手架排水沟进行清理，保证排水畅通,不积水.
9。6严禁凌空投掷杆件、物件、扣件以及其他物品，材料、工具用滑轮和绳索运输，不得乱扔。
9.7使用的工具要放在工具袋内，防止掉落伤人。登高要穿防滑鞋,袖口及裤口要扎紧。
9。8脚手架堆放场地做到整洁、摆放合理、专人保管。
十二、悬挑式脚手架设计
(一）参数信息：
1。脚手架参数
搭设尺寸为：立杆的纵距为 1.5米，立杆的横距为1米，立杆的步距为1。8 米；
内排架距离墙长度为0。30米;
大横杆在上,搭接在小横杆上的大横杆根数为 2 根；
采用的钢管类型为 Φ48×3.0；
横杆与立杆连接方式为单扣件；取扣件抗滑承载力系数 0。80；
连墙件布置取两步三跨，竖向间距 3。6 米，水平间距4.95 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件连接;
2.活荷载参数
施工均布荷载(kN/m2）:3.000；脚手架用途：结构脚手架；
同时施工层数:2 层；
3。风荷载参数
本工程地处江苏省启东市，查荷载规范基本风压为0.500，风荷载高度变化系数μz为1。250，风荷载体型系数μs为0.552;
计算中考虑风荷载作用；
4。静荷载参数
每米立杆承受的结构自重荷载标准值(kN/m2)：0。1301；
脚手板自重标准值(kN/m2)：0.300;栏杆挡脚板自重标准值（kN/m2）：0。110；
安全设施与安全网自重标准值（kN/m2）:0。005；脚手板铺设层数：10 层;
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板;
5.水平悬挑支撑梁
悬挑水平钢梁采用14号工字钢,其中建筑物外悬挑段长度1.4米，建筑物内锚固段长度 1.6 米。
与楼板连接的螺栓直径（mm）:14。00；
6.拉绳与支杆参数
支撑数量为:1；

钢拉杆与墙距离为（m)：3.600；
悬挑水平钢梁采用钢筋拉杆与建筑物拉结，拉杆距离建筑物 1。2 m.

（二）大横杆的计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-2001)第5。2.4条规定，大横杆按照三跨连续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。将大横杆上面的脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆的最大弯矩和变形.
1。均布荷载值计算
大横杆的自重标准值:P1=0。038 kN/m ;
脚手板的自重标准值：P2=0。3×1/(2+1)=0.095 kN/m ；
活荷载标准值： Q=3×0.95/(2+1）=0。95 kN/m；
静荷载的设计值: q1=1.2×0。038+1。2×0.095=0.16 kN/m；
活荷载的设计值： q2=1.4×0.95=1.33 kN/m；
图1 大横杆设计荷载组合简图（跨中最大弯矩和跨中最大挠度）
图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩）
2。强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0。16×1.652+0。10×1.33×1。652 =0.397 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0。10×0.16×1.652—0.117×1。33×1.652 =-0.467 kN。m;
选择支座弯矩和跨中弯矩的最大值进行强度验算:
σ=Max（0。397×106,0。467×106)/5080=91。929 N/mm2;
大横杆的最大弯曲应力为 σ= 91.929 N/mm2 小于 大横杆的抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足要求！
3。挠度验算:
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度.
计算公式如下：

其中：
静荷载标准值： q1= P1+P2=0.038+0。095=0.133 kN/m；
活荷载标准值： q2= Q =0.95 kN/m；
最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.133×16504/（100×2.06×105×121900）+0.990×0。95×16504/（100×2。06×105×121900） = 3.043 mm；
大横杆的最大挠度 3。043 mm 小于 大横杆的最大容许挠度 1650/150 mm与10 mm，满足要求！
(三)小横杆的计算:
根据JGJ130—2001第5。2。4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆的上面。用大横杆支座的最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆的最大弯矩和变形。
1。荷载值计算
大横杆的自重标准值:p1= 0。038×1。65 = 0。063 kN；
脚手板的自重标准值：P2=0。3×0.95×1。65/（2+1）=0。157 kN；
活荷载标准值：Q=3×0.95×1.65/（2+1) =1.567 kN；
集中荷载的设计值: P=1.2×（0。063+0.157）+1。4 ×1.567 = 2。459 kN;

小横杆计算简图
2。强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的标准值最不利分配的弯矩和均布荷载最大弯矩计算公式如下：

Mqmax = 1.2×0.038×0。952/8 = 0。005 kN.m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 2.459×0.95/3 = 0.779 kN.m ；
最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0。784 kN.m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0。784×106/5080=154。284 N/mm2 ;
小横杆的最大弯曲应力 σ =154.284 N/mm2 小于 小横杆的抗压强度设计值 205 N/mm2，满足要求！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载的设计值最不利分配的挠度和小横杆自重均布荷载引起的最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0。038×9504/(384×2.06×105×121900） = 0。016 mm ;
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.063+0。157+1。567 = 1。788 kN；
集中荷载标准值最不利分配引起的最大挠度计算公式如下：

Vpmax = 1787。61×950×（3×9502—4×9502/9 ） /（72×2.06×105
×121900） = 2.166 mm;
最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.016+2.166 = 2.183 mm；
小横杆的最大挠度为 2.183 mm 小于 小横杆的最大容许挠度 950/150=6。333与10 mm,满足要求!
（四）扣件抗滑力的计算：
按规范表5.1。7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0。80，该工程实际的旋转单扣件承载力取值为6。40kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算（规范5。2。5）：
R ≤ Rc
其中 Rc —- 扣件抗滑承载力设计值，取6。40 kN;
R —— 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
大横杆的自重标准值： P1 = 0。038×1。65×2/2=0.063 kN;
小横杆的自重标准值: P2 = 0。038×0.95/2=0.018 kN；
脚手板的自重标准值: P3 = 0.3×0。95×1。65/2=0.235 kN;
活荷载标准值: Q = 3×0。95×1。65 /2 = 2.351 kN；
荷载的设计值： R=1。2×(0。0630。018+0.235)+1。4×2.351=3。672 kN；
R 〈 6。40 kN,单扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
（五）脚手架立杆荷载的计算:
作用于脚手架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载.静荷载标准值包括以下内容：
（1)每米立杆承受的结构自重标准值(kN），为0。1292
NG1 = ［0。1292+(1.65×2/2+1.65×2）×0.038/1.80］×18。00 = 4。226；
（2)脚手板的自重标准值（kN/m2）;采用竹笆片脚手板，标准值为0。3
NG2= 0.3×10×1.65×(0.95+0.3)/2 = 3。094 kN；
(3）栏杆自重标准值（kN/m，标准值为0。11
NG3 = 0。11×10×1.65/2 = 0.908 kN;
(4)吊挂的安全设施荷载，包括安全网（kN/m2）；0.005
NG4 = 0.005×1。65×18 = 0.149 kN;
经计算得到，静荷载标准值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 8。376 kN；
活荷载为施工荷载标准值产生的轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和的1/2取值。
经计算得到,活荷载标准值
NQ= 3×1×1。5×2/2 = 4.5 kN；
风荷载标准值按照以下公式计算

其中 Wo —— 基本风压(kN/m2），按照《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001）的规定采用:
Wo = 0。5 kN/m2;
Uz —- 风荷载高度变化系数，按照《建筑结构荷载规范》（GB50009-2001)的规定采用:
Uz= 1。25 ；
Us —- 风荷载体型系数：取值为0。552;
经计算得到，风荷载标准值
Wk = 0。7 ×0.5×1.25×0.552 = 0.242 kN/m2；
不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1。2NG+1.4NQ= 1。2×8.376+ 1。4×4。702= 16.635 kN；
考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0。85×1。4NQ = 1。2×8.376+ 0.85×1。4×4。702= 15。647 kN;
风荷载设计值产生的立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0。85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.242×1。65×1.82/10 = 0.154 kN.m；
(六）立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式为:

立杆的轴向压力设计值 ：N = 16。635 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 :k = 1。155 ;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3。3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ，由公式 lo = k×μ×h 确定 ：l0 = 3.118 m;
长细比 Lo/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的计算结果查表得到 ：φ= 0.186 ;
立杆净截面面积 : A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 :［f］ =205 N/mm2；
σ = 16635/（0。186×489)=182.893 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 182。893 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f］ = 205 N/mm2,满足要求!
考虑风荷载时，立杆的稳定性计算公式

立杆的轴心压力设计值 :N = 15。647 kN；
计算立杆的截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ;
计算长度系数参照《扣件式规范》表5。3.3得 ：μ = 1。5 ;
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 确定：l0 = 3.118 m；
长细比： L0/i = 197 ；
轴心受压立杆的稳定系数φ,由长细比 lo/i 的结果查表得到 ：φ= 0。186
立杆净截面面积 : A = 4。89 cm2;
立杆净截面模量（抵抗矩） ：W = 5。08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 :［f］ =205 N/mm2；
σ = 15647.355/(0.186×489)+153636。021/5080 = 202。279 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 202.279 N/mm2 小于 立杆的抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足要求！
(七）连墙件的计算：
连墙件的轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
风荷载标准值 Wk = 0。242 kN/m2；
每个连墙件的覆盖面积内脚手架外侧的迎风面积 Aw = 17。82 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生的轴向力(kN）， N0= 5。000 kN;
风荷载产生的连墙件轴向力设计值(kN），按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 6。025 kN；
连墙件的轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 11。025 kN;
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ —- 轴心受压立杆的稳定系数；
由长细比 l0/i = 300/15。8的结果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙的长度；
又： A = 4.89 cm2；[f］=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0。949×4。89×10-4×205×103 = 95.133 kN;
Nl = 11.025 〈 Nf = 95。133,连墙件的设计计算满足要求！
连墙件采用双扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl = 11.025小于双扣件的抗滑力 12.8 kN，满足要求!

连墙件扣件连接示意图
（八)悬挑梁的受力计算：
悬挑脚手架的水平钢梁按照带悬臂的连续梁计算。
悬臂部分受脚手架荷载N的作用,里端B为与楼板的锚固点，A为墙支点。
本方案中，脚手架排距为950mm，内排脚手架距离墙体300mm，支拉斜杆的支点距离墙体为 1200mm，
水平支撑梁的截面惯性矩I = 712 cm4，截面抵抗矩W = 102 cm3，截面积A = 21。5 cm2。
受脚手架集中荷载 N=1。2×8。376 +1.4×4.702 = 16.635 kN；
水平钢梁自重荷载 q=1.2×21。5×0。0001×78.5 = 0.203 kN/m;

悬挑脚手架示意图

悬挑脚手架计算简图
经过连续梁的计算得到

悬挑脚手架支撑梁剪力图（kN)

悬挑脚手架支撑梁变形图（kN)

悬挑脚手架支撑梁弯矩图（kN。m）
各支座对支撑梁的支撑反力由左至右分别为
R［1] = 20。588 kN;
R［2］ = 13.926 kN;
R［3］ = —0。636 kN.
最大弯矩 Mmax= 2。603 kN.m；
最大应力 σ =M/1。05W+N/A= 2.603×106 /( 1。05 ×102000 ）+0×103 / 2150 = 24。308 N/mm2；
水平支撑梁的最大应力计算值 24.308 N/mm2 小于 水平支撑梁的抗压强度设计值 215 N/mm2，满足要求！
（九）悬挑梁的整体稳定性计算:
水平钢梁采用14号工字钢,计算公式如下

其中φb —- 均匀弯曲的受弯构件整体稳定系数，按照下式计算：

φb = 570 ×9.1×80× 235 /（ 1200×140×235) = 2。47
由于φb大于0.6，查《钢结构设计规范》（GB50017—2003)附表B，得到 φb值为0.956.
经过计算得到最大应力 σ = 2。603×106 /( 0.956×102000 ）= 26.703 N/mm2；
水平钢梁的稳定性计算 σ = 26。703 小于 [f］ = 215 N/mm2 ，满足要求！
（十）拉杆的受力计算：
水平钢梁的轴力RAH和拉钢杆的轴力RUi按照下面计算

其中RUicosθi为钢拉杆的拉力对水平杆产生的轴压力。
各支点的支撑力 RCi=RUisinθi
按照以上公式计算得到由左至右各拉杆拉力分别为：
RU1=21。701 kN;
（十一）拉杆的强度计算:
钢筋拉杆的内力计算：
钢筋拉杆(斜拉杆）的轴力RU均取最大值进行计算，为RU=21。701 kN
A=R/σ=21。701/205=106 MM2
本处选用采用φ14钢筋，σ=R/Aw=21701/153。86=141.69 N/MM2＜205 N/MM2 满足要求！
钢斜拉杆的拉环强度计算
钢斜拉杆的轴力RU的最大值进行计算作为拉环的拉力N，为N=RU=21。701kN
拉环的强度计算公式为

其中 ［f] 为拉环受力的单肢抗剪强度,取［f］ = 125N/mm2；
所需要的钢丝拉绳(斜拉杆)的拉环最小直径 D=（2170。1×4/3.142×125） 1/2 =15mm；
卡环验算：
采用型号2.7（直径22mm）的卡环，使用负荷26950N＞21701N
（十二)锚固段与楼板连接的计算：
1、水平钢梁与楼板压点如果采用钢筋拉环，拉环强度计算如下：
水平钢梁与楼板压点的拉环受力 R=0.636 kN;
水平钢梁与楼板压点的拉环强度计算公式为: