民用建筑砌体结构构件承载力鉴定评级的分析与建议.pdf

第 53 卷 第 16 期2023 年 8 月下建 筑 结 构Building StructureVol.53 No.16Aug.2023DOI:10.19701/j.jzjg.20210211国家重点研发计划(2016YFC0 701308)。第第一一作作者者:陈大川,博士,教授,主要从事结构鉴定与加固改造理论与技术、施工技术、工程项目管理的教学与研究,Email:13707311929 。民用建筑砌体结构构件承载力鉴定评级的分析与建议陈大川,王 剑,施楚贤(湖南大学土木工程学院,长沙 410082)摘要:现行国家标准民用建筑可靠性鉴定标准(GB 502922015)中,各类构件的安全性鉴定评级均按照相同的分级原则确定。在各安全性等级下,不同结构构件通过抗力与效应比表达的验算表征基本参照民用建筑可靠性鉴定标准(GB 502921999)的规定。为改进各类砌体结构可靠性鉴定与分级标准,结合我国相关设计规范,以砌体结构为研究对象,通过当量正态化和验算点法计算砌体结构构件在不同安全性等级下的可靠指标,综合考虑荷载分项系数调整前后砌体结构构件可靠指标的变化,提出相应的分级标准。分析结果表明,民用建筑可靠性鉴定标准(GB 502922015)对于各个安全等级下的砌体结构构件的安全性分级偏于保守,在荷载分项系数调整后更为突出,而改进的分级标准能更准确地将可靠指标和抗力与效应比相对应。关键词:分级标准;可靠指标;砌体结构;承载能力;安全性 中图分类号:TU311 文献标志码:A 文章编号:1002-848X(2023)16-0111-05引用本文 陈大川,王剑,施楚贤.民用建筑砌体结构构件承载力鉴定评级的分析与建议J.建筑结构,2023,53(16):111-115,137.CHEN Dachuan,WANG Jian,SHI Chuxian.Analysis and suggestions on appraisal and rating of bearing capacity of civil building masonry structural componentsJ.Building Structure,2023,53(16):111-115,137.Analysis and suggestions on appraisal and rating of bearing capacity of civil building masonry structural components CHEN Dachuan,WANG Jian,SHI Chuxian(School of Civil Engineering,Hunan University,Changsha 410082,China)Abstract:In the current national standard Standard for appraisal of reliability of civil buildings(GB 502922015),the safety appraisal and rating of various components are determined according to the same grading principle.Under each safety level,the check calculation formulas of different structural components expressed by the ratio of resistance to effect basically refer to the provisions of Standard for appraisal of reliability of civil buildings(GB 502921999).In order to improve the reliability appraisal and classification standards for masonry structures,combined with relevant design codes of our country,the masonry structure is taken as the research object,the reliability index of masonry structural members under different safety levels was calculated by equivalent normalization and checking point method.Comprehensively considering the changes of the reliability index of the masonry structural members before and after the adjustment of the load sub-factors,the corresponding grading standards was put forward.The analysis results show that the Standard for appraisal of reliability of civil buildings(GB 502922015)is conservative in the safety classification of masonry structural members under each safety level,which is more prominent after the load sub-factor adjustment,while the improved classification standard can more accurately correlate reliable indicators and the ratio of resistance to effect.Keywords:classification standard;reliability index;masonry structure;bearing capacity;security 0引言 砌体结构在我国历史悠久,有着 70 多年的研究发展历程1,现存的不同时期的民用砌体结构建筑在我国历史建筑中占据了相当大的比例2,而环境以及使用功能的变化会对砌体结构可靠性造成一定影响。因此,对既有砌体结构的安全性能诸如承载能力进行可靠性分级十分必要。我国在砌体结构可靠度方面的相关规定主要集中在民用建筑可靠性鉴定标准与建筑结构可靠性设计统一标准等标准上,同时在理论与试验3-4等方面也取得了建 筑 结 构2023 年一定的成果。民用建筑是指已建成可以验收的和已投入使用的非生产性的居住建筑和公共建筑5。1999 年,四川省建设委员会会同有关部门制定了我国第一部 民 用 建 筑 可 靠 性 鉴 定 标 准(GB 502921999)6(简称 GB 502921999),适用于各类民用建筑及其附属构筑物的可靠性鉴定。在 2015 年 12月修订的民用建筑可靠性鉴定标准(GB 502922015)5(简称 GB 502922015)中,其适用范围有所扩大7,对于构件承载能力等级的评定基本沿用旧规范的分级标准,各类结构构件均采用相同的分级标准,对于既有砌体结构的可靠性鉴定如安全性鉴定评级方面已经不符合实际情况8。在 2018 年11 月发布的建筑结构可靠性设计统一标准(GB 500682018)9(简称 GB 500682018)中将永久荷载与可变荷载的分项系数进行了调整后,对于各类结构设计的可靠指标有着不同程度的提升,其中砌体结构可靠指标相对偏高。而构件承载能力等级的评定采用的是以结构可靠指标为判定依据的分级标准,并和抗力与效应之比相对应,需建立更合理的分级标准,将构件可靠指标和抗力与效应之比相对应。1我国各时期砌体结构可靠性设计参数比较 自 1973 年起至今,我国先后颁布了多部砌体结构设计规范。砖石结构设计规范(GBJ 373),采用多系数分析、经验系数调整、单一安全系数表达的半概率极限状态设计法;砌体结构设计规范(GBJ 388)(简称 GBJ 388),首次采用以概率理论为基础的极限状态设计法,并且根据建筑结构设计统一标准(GBJ 6884)(简称GBJ 6884)的统计数据对各类构件的可靠度进行了校准,改善了砖石结构设计规范(GBJ 373)砌体构件在不同受力状况下可靠指标参差不齐的情况;砌 体 结 构 设 计 规 范(GB 500032001)(简称 GB 500032001)将砌体结构材料性能分项系数 f从 1.5 提升到 1.6,新增“施工质量控制等级”的概念,并且对于永久荷载起主导作用的结构构件,规范 GB 500032001 与建筑结构可靠度设计统一标准(GB 500682001)(简称 GB 500682001)均增加了永久荷载分项系数为 1.35 的组合,从而改善了以自重为主的砌体结构的 可 靠 度 水 平;砌 体 结 构 设 计 规 范(GB 500032011)(简称 GB 500032011)中砌体结构构件的可靠度与 GBJ 388 基本维持在相同水平。本文从 20 世纪 80 年代系列规范开始,各个时期砌体结构设计参数的比较见表 1。表 1 各个时期砌体结构设计参数比较时期执行标准f荷载组合1GBJ 388GBJ 68841.51.2SGk+1.4SQk2GB 500032001GB 5006820011.6(B 级)max(1.2SGk+1.4SQk,1.35SGk+0.98SQk)3GB 500032011GB 5006820181.6(B 级)1.3SGk+1.5SQk 注:SGk为永久作用标准值的效应;SQ k为可变作用标准值的效应。2砌体结构构件承载力鉴定评级分析2.1 砌体结构构件承载力鉴定等级 根据标准 GB 502922015,砌体结构构件的安全性鉴定分为承载能力、连接及构造、不适于承载的位移以及裂缝等四个项目,按照承载能力评定砌体结构构件安全性等级时,将其等级分为 au、bu、cu、du四个级别,通过抗力与效应比来评定,构件可靠性与安全性依次降低,au级指可靠度满足现行规范对目标可靠指标的要求;bu、cu、du级均不满足现行规范对目标可靠指标的要求,其中 bu级可不采取加固措施,cu、du级应采取措施防止事故的发生。等级每降低一级,目标可靠指标相应减小 0.25。所以从根本上讲构件安全性等级是基于可靠度来划分的,砌体结构承载能力分级标准以及目标可靠指标,见表 2 和表 3。表 2 标准 GB 502922015 中构件承载能力分级标准构件类别安全性等级au级bu级cu级du级主要构件及连接R/(0S)1.00R/(0S)0.95R/(0S)0.90R/(0S)0.90一般构件R/(0S)1.00R/(0S)0.90R/(0S)0.85R/(0S)0.85 注:R/(0S)为抗力与效应比,其中 R 为结构的抗力,0为结构重要性系数,S 为结构的作用效应。表 3 标准 GB 500682018 中的目标可靠指标破坏类型安全等级一级二级三级延性破坏3.73.22.7脆性破坏4.23.73.2表 3 中的目标可靠指标为结构构件承载能力极限状态设计的可靠指标,是保证构件达到预期要求的最低可靠度水平。砌体结构属于典型的脆性破坏类型10,因此可靠指标应以脆性破坏所对应的可靠指标为准。2.2 相关参数取值 砌体结构构件可靠度的统计参数可分为抗力211第 53 卷 第 16 期陈大川,等.民用建筑砌体结构构件承载力鉴定评级的分析与建议与效应两方面。因此可将砌体结构功能函数取为Z=R-SG-SQ,其中 Z 为结构的安全裕度,SG为结构永久作用的效应,SQ为结构可变作用的效应。进行构件可靠度分析时,一般采取恒载加办公楼楼面活载、恒载加住宅楼楼面活载和恒载加风荷载三种组合,考虑到砌体结构房屋高度较低,风荷载对结构的影响较小11,故对第三种组合不作考虑。根据我国现有的统计资料,效应与抗力的统计参数如表 43和表512-13所示,其中假定抗力服从对数正态分布14。表 4 荷载效应统计参数荷载种类均值变异系数分布类型恒载1.0600.070正态分布办公楼楼面活载0.5240.288极值 型分布住宅楼楼面活载0.6440.233极值 型分布表 5 砌体各类构件的抗力统计参数砌体类别构件类别均值变异系数砖砌体轴压1.099 20.270 5偏压1.181 40.281 1受剪1.017 00.273 4小型砌块砌体轴压1.168 00.278 2受剪1.180 00.286 0以标准 GB 500682018 对荷载分项系数的规定改写砌体结构承载能力极限状态计算公式。令可变荷载数量为 1,则砌体结构承载能力极限状态计算公式为:0(1.3SGk+1.5LSQk)R(f,ak)(1)式中:0为结构重要性系数,根据构件安全等级取值,一级取 1.1,二级取 1.0,三级取 0.9;L为考虑结构设计使用年限的荷载调整系数,对于设计使用年限为 50 年的构件取 1.0;f 为砌体强度设计值;ak为几何参数标注值。对式(1)进行改写,并引入 k=R/(0S),其中 k为构件根据抗力与效应之比进行分级的数值,式(1)变为式(2):k0(1.3SGk+1.5LSQk)RkR(2)式中 Rk为抗力标准值;R为抗力分项系数。砌体结构在设计时需将 R用 f代替。R=ffmfk(3)式中:f为砌体结构材料性能分项系数,依据表 1,按施工质量控制等级为 B 级取值为 1.6;fm为砌体的强度平均值;fk为砌体的强度标准值。对于砌体受压,fk=0.72fm,对于砌体受弯、受拉、受剪,fk=0.67fm。由式(2)和式(3)可得:k0fmfk(1.3SGk+1.5LSQk)Rkf(4)抗力的平均值 R与标准差 R可表示为:R=RRk=kRfmfkf0(1.3SGk+1.5LSQk)(5)R=RR(6)式中:R为抗力均值系数;R为抗力变异系数。2.3 各鉴定等级可靠指标区间计算 令效应比 =SQk/SGk,由于可靠指标的计算与永久荷载和可变荷载具体的数值无关,故假定永久荷载效应标准值 SGk=1.0,根据标准 GBJ 6884 以及文献15的说明,考虑可变荷载较大的情况,分别取 为0.1、0.25、0.5、0.75,并采用当量正态化和验算点法进行计算。时期 1 的可靠指标如表 6 所示,根据表 6 的分析结果,2001 年之前各个安全等级的砌体结构构件的可靠指标平均值满足标准 GBJ 6884 的要求,但最小值偏低,可见该规范的目标可靠指标是以“平均值”作为基准的。令 k=1.00,计算同一安全等级下相同效应比的构件可靠指标如图 1 所示。由图可知,随着效应比 的增大,可靠指标相应增大;当效应比 较小时,即永久荷载起主导作用,砌体结构构件的可靠指标是无法满足标准 GBJ 6884 要求的,且安全等级越高,可靠指标偏差越大。表 6 时期 1 砌体结构可靠指标及其限值k安全等级一级二级三级 13.835 4.9604.3744.2003.490 4.6484.0393.7003.108 4.3003.6693.2000.953.649 4.7924.1943.9503.304 4.4793.8593.4502.922 4.1313.4892.9500.93.453 4.6154.0043.7003.108 4.3003.6693.2002.726 3.9513.2982.7000.853.246 4.4263.8033.4502.901 4.1113.4682.9502.519 3.7613.0972.450 注:为不同分级下的可靠指标限值;分式中分子为可靠指标变化最小值与最大值(即上限与下限),分母为可靠指标平均值,余同。针对规范 GBJ 388 中永久荷载起主导作用时可靠指标偏低的情况,时期 2 的规范 GB 500032001 新增了永久荷载分项系数为 1.35 的组合,并且小幅度提升了砌体结构材料性能分项系数 f。具体各安全等级下的构件可靠度分级见表 7。取安全等级为二级,比较不同效应比下的可靠指标分311建 筑 结 构2023 年图 1 时期 1 不同安全等级砌体结构可靠指标随效应比变化级,如图 2 所示,其中柱状图为不同鉴定等级下砌体构件可靠指标;折线段为对应柱状图可靠指标超过鉴定等级界限的数值(简称“超等级界限数值”)。表 7 时期 2 砌体结构可靠指标及其限值k安全等级一级二级三级 14.350 5.1714.6944.2004.004 4.8594.3603.7003.623 4.5133.9913.2000.954.164 5.0034.5153.9503.818 4.6914.1803.4503.437 4.3443.8102.9500.93.968 4.8264.3253.7003.623 4.5133.9913.2003.241 4.1653.6202.7000.853.761 4.6394.1253.4503.415 4.3253.7902.9503.034 3.9763.4192.450图 2 时期 2 安全等级二级砌体结构可靠指标分级状况从表 7 和图 2 可以看出,砌体结构构件的可靠指标与效应比 同时期 1 一样呈正相关关系。由于各个时期计算公式结构相同,可得该结论同样适用于时期 3;新增荷载分项系数组合后砌体结构构件的可靠指标有了相当明显的提升,时期 3 的规范 GB 500032011 的目标可靠指标不再以“平均值”作为基准,已经过渡为“下限值”,其“下限值”超过此规范要求 0.150.60 不等,考虑到我国可靠指标计算中“主观不定性”和“环境影响”等因素的缺失,时期3 的规范 GB 500032011 修订有效地提升了砌体结构的可靠指标;且当构件安全性下降一个等级时,构件的可靠指标超等级界限数值相较于上一个等级会更大,这无疑是对于结构安全性能的大幅改善。但当效应比增高时,构件的可靠指标又显得偏于保守。时期 3 的标准 GB 500682018 对荷载分项系数的调整提升了砌体结构的可靠度,各安全等级下的构件可靠度分级见表 8。和时期 2 的可靠指标相比,时期 3 的标准 GB 500682018 各安全性等级的砌体结构构件可靠指标下限提升不大,上限及平均值提升相对较大。安全等级为二级,各类构件的可靠指标分级状况以及在效应比=0.1 时可靠指标超等级界限数值见图 3 与图 4,其中图 3 中柱状图白色部分上下端分别表示相应鉴定等级下砌体构件可靠指标的上、下限,根据时期 2 分析可知,柱状图白色部分上下端从下往上效应比逐渐增大。根据表 8 以及图 3、图 4 可以看出,在 0.10.75 范围内,砌体构件可靠指标均在超等级界限数值之上。在=0.1 时,相比于其他几种受力状况,砖砌体受剪可靠指标超等级界限数值相对较小,但也在 0.3 以上,混凝土砌块受剪可靠指标超等级界限数值较大,在 0.6 以上;当效应比上升时,可靠指标会更大,甚至会超过超等级界限数值 1.5 以上;对于其他安全等级下的构件,可靠指标规律相仿,其中安全等级为一级时的可靠指标超出超等级界限数值较小,三级较大。表 8 时期 3 砌体结构可靠指标k安全等级一级二级三级14.355 5.4144.8694.2004.009 5.1044.5353.7003.628 4.7604.1663.2000.954.169 5.2474.6893.9503.823 4.9374.3553.4503.442 4.5913.9862.9500.93.973 5.0714.5003.7003.628 4.7604.1663.2003.246 4.4133.7962.7000.853.766 4.8854.3003.4503.420 4.5723.9652.9503.039 4.2243.5952.4502.4 结果分析 由表 68 可以看出,随着对砌体结构设计要求的提升与完善,各鉴定等级下的可靠指标有了较大411第 53 卷 第 16 期陈大川,等.民用建筑砌体结构构件承载力鉴定评级的分析与建议图 3 时期 3 各类砌体结构可靠指标分级状况图 4 时期 3 各类砌体结构可靠指标超等级界限数值的提升,但由于对鉴定等级的划分基本还是沿用标准 GB 502921999 的规定,抗力与效应比无法与构件可靠指标一一对应,这导致在进行砌体结构构件承载力鉴定评级时会偏于保守。3合理的分级取值 现依据各个等级对可靠指标的要求与国际标准 ISO 13822201016中关于对构件进行可靠性评估时要考虑到经济、社会和可持续性方面的建议。通过可靠指标计算,确定合适的 k 值,如表 9 所示。表 9 k 值调整后砌体结构可靠指标k安全等级一级二级三级1.004.355 5.4144.8694.2004.009 5.1044.5353.7003.628 4.7604.1663.2000.903.973 5.0714.5003.9503.628 4.7604.1663.4503.246 4.4133.7962.9500.843.723 4.8464.2583.7003.378 4.5333.9243.2002.996 4.1853.5532.7000.783.454 4.6033.9983.4503.109 4.2883.6632.9502.727 3.9393.2922.450从 2.3 节三个时期的分析可以看出,安全等级、构件种类与受力类型、效应比都会影响 k 值的确定。考虑到当效应比增大会使可靠指标大幅度增加,若取可靠指标平均值作为依据,以永久荷载为主导的构件可靠度将不满足要求,因此这里以可靠指标下限值为标准,确定 k 值的大小。调整后的构件承载能力分级标准如表 10 所示。与表 2 我国现阶段砌体结构安全性分级相比,表 10的分级保留了 au级的 k 值,对于其他等级的 k 值约降低了一个级别,更好地处理了抗力与效应比和可靠指标的对接问题。表 10 调整后的构件承载能力分级标准构件类别安全性等级au级bu级cu级du级主要构件及连接R/(0S)1.00R/(0S)0.90R/(0S)0.84R/(0S)0.84一般构件R/(0S)1.00R/(0S)0.84R/(0S)0.78R/(0S)0.784结论 在砌体结构安全性鉴定中,按承载能力评定的分级实质上是依据可靠指标的分级,各类构件的抗力与效应比 R/(0S)必须反映出结构的可靠指标。本文在分析过去不同时期砌体结构承载能力分级的基础上,通过可靠度计算,对承载力分级标准进行了合理的取值,主要结论如下:(1)我国砌体结构可靠度水平经过几次规范修订有了较大的提升。20 世纪 80 年代规范 GBJ 6884、标准 GBJ 388 对各类结构可靠度进行了校准,使砌体结构构件可靠度水平满足当时可靠度规范的要求;2001 年规范 GB 500032001、标准 GB 500682001 的砌体结构可靠度水平与 2011 年规范 GB 500032011 实施后的砌体结构可靠度水平基本相同;直到 2018 年荷载分项系数调整后,砌体结构构件可靠指标水平提升了 0.005 0.25。(2)标准 GB 502922015 对于砌体结构按承载力评定的分级标准偏于保守,各个分级界限所对应的可靠度大约高了一个等级,通过将各个分级下的 k 值降低一个等级,可以使构件可靠指标跟抗力与效应比相对应。需要指出的是,考虑到“主观不定性”和“环境影响”很难将其量化,本文在提出该分级调整建议时,将各个安全等级下的界限值统一取较大值,以此提升各个分级下的构件安全性能储备。参考文献 1 黄靓,施楚贤.新中国成立 70 年来砌体结构发展与展望J.建筑结构,2019,49(19):113-118,135.(下转第 137 页)511第 53 卷 第 16 期 李 萍,等.测点间距对曲率模态检测结构损伤的影响分析及解决方法18 王鑫.基于模态曲率法的简支梁损伤识别J.天水师范学院学报,2017,37(2):52-55.19 陈有亮,王容.基于模态曲率小波变换的 T 型简支梁损伤 识 别 研 究 J.工 业 建 筑,2017(S2):145-148,151.20 蒋青桔.拱结构基于曲率模态变化比的损伤识别研究C/工业建筑2018 年全国学术年会论文集(中册).北京,2018.21 孙海蛟,曲率模态分析法在梁桥损伤识别中的应用D.长春:吉林建筑大学,2018.22 吴憬.基于曲率模态的梁结构损伤识别方法研究D.重庆:重庆大学,2019.23 项长生,原子,周宇.基于广义局部曲率模态信息熵和BP 神经网络的结构损伤识别方法J.兰州理工大学学报,2021,47(1):129-135.24 文袁.基于模态信息熵与两阶段信息融合的梁结构损伤诊断研究D.兰州:兰州理工大学,2021.25 王广会.基于曲率模态理论和支持向量机的桥梁损伤识别研究D.青岛:山东科技大学,2019.26 李成,钟继卫.基于曲率模态差值的简支梁损伤识别研究J.河南科技,2015(18):93-95.27 王鑫.基于模态曲率法的木框架结构损伤识别J.城市道桥与防洪,2016(10):152-155.28 王现鹏,赵忠岳.基于比例柔度矩阵和改进模态曲率法的结构损伤定位研究 J.山西建筑,2017,43(19):46-48.29 吴帅,张开银,胡国海.基于曲率模态变化率的梁结构损伤识别J.工程与建设,2018,32(6):815-819.30 卢山.基于曲率模态的钢筋混凝土梁损伤识别的理论分析与试验研究D.武汉:武汉理工大学,2019.31 刘涛.基于曲率模态和极限学习机的桥梁损伤识别研究D.青岛:山东科技大学,2020.32 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