地下连续墙结构-文档资料.ppt

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,第4章 地下连续墙结构,概述,地下连续墙结构的内力计算方法,地下连续墙结构设计,设计实例,1,4,.1,概述,地下连续墙施工方法，又称槽壁法。,1950,年正式在意大利水库工程中使用。,20,世纪,50,年代末引入中国，也是首先在水利工程中采用，随后也用于建筑工程，近几年在地下工程应用十分普遍。,2,地下连续墙的施工过程,沟槽开熔,安设接头管,吊放钢筋笼,浇混凝土,安装接头,放置钢筋笼,放置钢筋笼,浇筑混凝土,拔出锁口管、接头箱,浇筑相邻墙段,3,地下连续墙的特点及适用场合,优点,地下连续墙刚度大，整体性好，安全可靠。,对周围地基扰动少。,施工时振动小，噪音低，对邻近地基扰动少。,具有多种功能，适应范围很广。地下连续墙可用作防渗、截水、承重、挡土、抗滑、防爆等多种用途。,对地层的适应性很强。,4,缺点,适用条件受到一定限制。,弃土及废泥浆对环境造成污染。泥浆添加了化学物质，如处理不当，易造成环境污染。,存在槽壁坍塌问题。由于成槽时，沟槽深且薄，容易出现槽壁坍塌，导致钢筋笼吊放困难，影响施工质量。,5,适用条件,基坑深度大于,10m,。,软土地基或砂土地基。,在密集的建筑群中施工基坑，对周围地面沉降，建筑物的沉降要求需严格限制时，宜用地下连续墙。,围护结构与主体结构相结合，用作主体结构的一部分，且对抗渗有较严格要求时，宜用地下连续墙。,采用逆作法施工，内衬与护壁形成复合结构的工程。,6,地下连续墙结构的设计内容,支护结构的强度、稳定和变形计算。,基坑内外土体稳定性计算。,渗流稳定性计算。,降水要求和岩土开挖要求等。,地下连续墙功能较多，对应不同的功能，其设计计算方法有所不同。本书仅介绍作为支护结构的地下连续墙设计方法。支护地下连续墙结构的设计内容主要包括：,7,4,.2,地下连续墙结构的内力计算方法,采用地下连续墙支护的基坑一般较深，需要采用单支撑（锚）或多支撑（锚）联合支护。建筑地基基础设计规范,GB 50007-2002,建议采用等值梁法、静力平衡法或弹性抗力法计算内力。,8,静力平衡法,静力平衡法将地下连续墙作为刚性结构，可以绕支撑点转动，并且墙底为自由端,地下连续墙结构的前侧（基坑内侧）产生被动土压力Ep，后侧（基坑外侧）产生主动土压力Ea,前后侧土压力对支撑点的力矩和为零，结构处于极限平衡状态,9,内力计算过程：,(4-1),1,10,右图为无粘性均质土层中地下连续墙的受力体系，,为主动土压力，,作用点到墙顶的距离为,，,为被动土压力，作用点到墙顶的距离为,。,由结构所受荷载对支撑点,A,的力矩平衡得：,整理后得：,(4-1),11,由力平衡方程可以求出支撑力,(4-2),在求出嵌固深度和支撑力后，就可以利用截面法计算地下连续墙结构的内力。,12,对于,多土层,中的单锚,/,撑地下连续墙结构可以根据土压力的分布状况，利用力矩平衡与静力平衡条件求出嵌固深度和支撑力，然后根据所受荷载，直接计算结构的内力。,另外，根据建筑基坑技术规程,JGJ 120-99,，,作用在地下连续墙上的土压力按朗肯主,/,被动土压力计算。,静力平衡法适用于单锚,/,撑地下连续墙支护结构的静力分析，而且嵌固深度较浅，墙底可以简化成自由端,。,13,单锚撑支护结构等值梁法,当,嵌固深度较深,时，单结构总体向坑内产生位移，基坑底面附近位移达到最大；沿着深度方向，结构位移逐渐减小，在坑底以下一定距离的,C,点处，结构既无侧移也无转角；,C,点以下，结构则产生向坑外的位移。,基本原理,14,根据结构的变形特征可以看出：在支撑点,A,点以下,C,点以上，结构弯向坑内侧，结构内侧受拉；在,C,点以下，结构弯向坑外侧，结构的外侧受拉。结构从内侧受拉转向外侧受拉之间必然存在,弯矩为零的反弯点,C,。,15,将单锚撑地下连续墙作为一根两跨静定连续梁。由于,C,的弯矩为零，则,C,点可以简化成,铰结点,。另外，由于嵌固深度较深，,D,点可以作为,固定端支座,。,A,点简化为,连杆支座,。,AC,段为,ACD,梁的等值梁。,16,实际情况下，由于无法得到准确的结构变形曲线，也就无法找到,C,点。对于单锚撑支护结构，地面以下,土压力为零,的位置（即主动土压力等于被动土压力的位置）与反弯点位置较接近，为了简化计算，假定土压力为零的位置即为反弯点的位置。这种简化造成的误差很小，对计算结果影响不大，因此可忽略其影响。,17,确定反弯点,C,的位置,反弯点,C,的位置由坑底面以下土压力为零的点近似代替，即：,(4-3),内力求解过程,下面以均匀土层中地下连续墙为例，介绍结构内力求解过程。,18,计算支撑力,以简支梁,AC,为分析对象，利用,C,点弯矩为零的条件，可以求出支撑力,，即,(4-4),其中,是结构,C,点以上土压力的合力。,计算嵌固深度,d,由,AC,的静力平衡条件可求得,C,点的剪力：,19,剪力,产生使结构向坑内的倾覆弯矩，而土压力,则产生阻止结构向坑内倾覆的弯矩，为了保证结构安全，必须满足,。由于,与,t,无关，而,随,t,而增大，因此，当,时，,CD,的长度,t,最短。,C,点处的主动土压力与被动土压力相等，即,则上式变成,与 分别为主被动土压力系数。,推导,t,则,嵌入深度,为 ，,为安全系数，取（1.11.2）。,(4-5),20,例,4-1,现有一深基坑，基坑开挖深度为,12m,，采用地下连续墙结构进行支护，地层条件为：,，,，,。计算支撑的轴力和嵌固深度。,，,土压力的计算：,主动土压力系数,被动土压力系数,21,，,在开挖了4m,时打入一道横撑，计算简图如图所示,确定反弯点的位置,由式,4-3,可知开挖面到反弯点距离,22,，,求支撑力,支撑到土压力零点的距离,C,点以上部分土压力到土压力零点,C,的,合力矩为,23,，,由式4-4可知支撑力为,3.求嵌固深度,对,C,点以上部分分析，由力的平衡可得,C,点剪力,故由公式4-5可知,取安全系数,为,1.1 故嵌入深度为,24,多锚,/,撑支护结构等值梁法,当基坑埋深较深时，需要采用多层锚,/,撑支护结构。多锚,/,撑是随着基坑逐层向下开挖而分层设置的。,假定：在第,k,层锚,/,撑设置后，在继续开挖基坑的过程中，第,k,层锚,/,撑的轴力逐渐增大，而第,1,至第,k-1,层锚,/,撑的轴力不变，锚,/,撑作用点的位置不变。,25,多锚,/,撑支护结构的内力计算也可以采用等值梁方法。,支撑力,及结构内力求解过程与单锚,/,撑支护结构等值梁法基本相同，具体如下：,（1,）确定土压力为零的点,C,，并以点,C,为第,k,个反弯点；,（2,）以结构,C,点以上部分为分析对象，以该部分所受,荷载对,C,点的合弯矩为零为平衡条件，可以求出 ，即,(4-6),（,3,）求,C,点的剪力,(4-7),26,（,4,）以,C,点以下部分为分析对象，以,与,对结构底端弯矩和为零为平衡条件，求嵌入深度,，计算公式见式,4-5,；,（,5,）利用静定结构内力求解方法求解结构内力。,；,27,4.3,地下连续墙结构设计,作为支护用的地下连续墙的构造设计内容包括：导槽、钢筋混凝土墙、墙段接头等构造等内容。,28,导槽设计,导墙示意图,导槽一般采用右图所示的截面形式，由两个角形钢筋混凝土墙组成，导墙之间为导槽。导槽宽度一般比地下连续墙的厚度大,3050mm,，导槽深度应保证以导墙墙脚进入原状土 大于,300mm,，导墙的顶面应高出地面,100200mm,。导墙用钢筋混凝土现浇而成，混凝土一般采用,C20,，墙厚为,200300mm,，单侧配置钢筋网。,在进行挖槽施工以前，需要沿着地下连续墙的轴线方向设置导槽，导墙为导槽的支护结构。导槽具有方便施工定位、钢筋笼吊放等功能，是建造地下连续墙必不可少的临时构造物。,29,地下连续墙的截面设计,设计时，可以沿地下连续墙的水平轴线方向选择,1,延米为研究对象，按照等值梁等方法计算结构的内力；然后根据弯矩分布特征，进行配筋设计。由于沿埋深方向，结构的弯矩分布是变化的，如果按照最大正负弯矩配置通长配置受力钢筋将造成明显的浪费，因此，可以参照普通钢筋混凝土梁或板，根据弯矩分布状况沿深度方向分段进行截面设计。,支护用地下连续墙承受的荷载主要为水土压力及自重，按照港口工程地下连续墙设计与施工规程（,JTJ-303-2003,）的规定，支护用地下连续墙墙体按受弯构件进行截面设计，当轴力较大时，按偏心受压构件设计。,30,地下连续墙的配筋形式,地下连续墙的配筋不仅需要满足承受水土压力的要求，也要满足存放、运输与吊装等施工过程的要求。因此，地下连续墙的钢筋笼需要具有足够的强度与刚度要求。钢筋笼应根据地下连续墙的槽幅宽度分段制作，采用双侧配筋形式。主要的钢筋包括：沿深度方向的纵向主筋、横向联系钢筋、箍筋、架立筋、局部加强筋等。,31,钢筋笼详图,32,地下连续墙的构造要求,现浇钢筋混凝土地下连续墙的设计应该遵循混凝土结构设计规范（,GB 50010-2002,）的相关规定。此外，作为地下工程，港口工程地下连续墙设计与施工规程（,JTJ-303-2003,）对支护地下连续墙提出了一些特殊规定。,（,1,）,现浇地下连续墙的单元槽段长度可取48m,。现浇矩形地下连续墙的厚度可取,6001300mm,，预制地下连续墙厚度可取,200800mm,。,（,2,）现浇地下连续墙的混凝土强度等级不应低于,C25,，水下浇灌的混凝土设计强度应比计算墙的强度提高,20%-25%,。,33,（,3,）现浇地下连续墙的受力钢筋宜采用,I,级或,II,级钢筋，其直径不得小于,16mm,；构造钢筋可采用,I,级钢筋，矩形地下连续墙的构造钢筋直径不得小于,12mm,。,（,4,）,现浇地下连续墙主筋保护层厚度不得小于,70mm,。,34,墙段接头构造,地下连续墙是分槽段施工的，相邻槽段之间用接头连接，接头应满足受力和防渗的要求，并要求施工简单、质量可靠。常见的接头形式包括：接头管、,V,形钢隔板接头、接头箱、隔板式接头、平接头与预制接头等。,35,（,1,）接头管连接,接头管连接是在每个槽段的一端预先埋设接头管，形成便于与下一段槽段连接的一种连接方式，最常见的柔性接头方法。其施工过程为：在单元槽段成孔后，在槽段的一端先吊放锁口管，然后吊入钢筋笼，再浇筑混凝土；当管外混凝土能够自立时，再将锁口管拔出，形成半圆接头。,接头管接头,36,（,2,）,V,形钢隔板接头,V,形钢隔板接头是在钢筋笼两端，焊接,V,形钢板，使各单元墙体成为一个整体结构。这种接头的截水防渗效果较好，而且由于接头部位是钢板制作，附着泥砂少，只要用清扫器沿着钢板上下刮动，即可清除泥皮。,V,形钢隔板接头,37,（,3,）接头箱连接,接头箱连接与接头管接头施工类似。在单元槽段完成后，在一端吊放接头管与敞口接头箱，再吊放在接头箱一端带堵头板的钢筋笼；在堵头板外伸出的钢筋就进入了敞口的接头箱中。在浇注槽段时，堵头板阻止混凝土流入箱内；拔出接头箱和锁口管后，形成外伸的钢筋接头和空孔，在浇筑下一槽段时，就成为连续的刚性止水接头。,38,接头箱连接,39,（,4,）直接连接接头,单元槽段挖成后，随即吊放钢筋笼，浇灌混凝土，混凝土与未开挖土体直接接触。在开挖下一单元槽段时，用冲击锤等将与土体相接处的混凝土改造成凹凸不平的连接面，再浇灌混凝土形成直接接头。由于粘附在连接面上的沉渣与土是用抓斗的斗齿或射水等方法清除的，难以清除干净，故受力与防渗性能均较差。,40,1-,先施工槽段；,2-,后施工槽段；,3-,钢筋；,4-,接缝,直接接头,41,（,5,）预制钢筋混凝土构件接头,当地下连续墙深度和厚度都不太大时，可以采用预制钢筋混凝土连接构件。在槽段开挖完成后，先将预制钢筋混凝土连接构件插入墙段的接头端；浇注混凝土后，再在另一侧或两侧成槽，并放入预制连接件。预制钢筋混凝土构件接头形式见下图。,预制钢筋混凝土构件接头,42,4.3,设计实例,某交通枢纽后广场工程基坑长,150,米，宽,80,米，占地,12000,平方米。基坑开挖深度为,14,米，属于超深、超大、多跨大面积基坑工程。基坑采用现浇地下连续墙支护，土层参数如下表，取地面超载为,，不考虑地下水的影响,。,工程概况,43,4.3,设计实例,44,设计方法,本例中基坑开挖深度为,14m,，属于深基坑，采用地下连续墙进行支护时，需要打入多道横撑。在计算内力时，可以采用多锚,/,撑支护结构等值梁法，计算出支撑轴力及嵌固深度，从而计算出弯矩及剪力。根据计算出的内力并参照混凝土结构设计规范（,GB 50010-2002,）的有关规定进行墙体的配筋计算。,45,内力计算,取地面为标高零点，以标高零点为,y,坐标零点，,y,坐标延基坑开挖的方向递增，见计算简图。共分四次开挖：第一次开挖到,-2m,，打入第一道支撑；第二次开挖到,-6m,，打入第二道支撑；第三次开挖到,-10m,，打入第三道支撑；第四次开挖到基坑底,-14m,。,46,打入第一道支撑后，开挖到,-6m,，取延墙体延伸方向一延米计算。,（,1,）,土压力的计算,取开挖面以下的计算深度为,6m,，墙后主动土压力侧，将标高,0-12m,的土体加权平均,则主动土压力系数,47,墙后被动土压力侧，将标高,-6-12m,土体加权平均,被动土压力系数,当主动土压力为零时，即,此时,，,故标高-0.06m,为主动土压力零点处，往下无需考虑地面超载与土体粘聚力,。,48,在开挖面，即标高-6m,处,，,（,2,）,求反弯点C的位置,则可知,49,（,3,）,求第一道支撑力,土压力合力到土压力零点,C,的力矩为,则由式4-6可知,（,4,）,求最大弯矩,当 ，,当 时，弯矩最大,50,当 ，,，,当 ，则可以求出,，此时弯矩最小，,，此时弯矩图见下图：,51,2.打入第,二,道支撑后，开挖到-10m,，取延墙体延伸方向一延米计算。,（,1,）,土压力的计算,取开挖面以下的计算深度为,10m,，墙后主动土压力侧，将标高,0-20m,土体加权平均,则主动土压力系数,，,52,墙后被动土压力侧，将标高,-10m-20m,土体加权平均,被动土压力系数,当主动土压力为零时，即,此时,，,故标高-0.33m,为主动土压力零点处，往下无需考虑地面超载与土体粘聚力,。,53,在开挖面，即标高-10m,处,，,（,2,）,求反弯点C的位置,则可知,54,（,3,）,求第,二,道支撑力,土压力合力到土压力零点,C,的力矩为,则由式4-6可知,（,4,）,求最大弯矩,当 ，,，当 时，弯矩最大,55,当 ，,，,当 ，则可以求出,，此时弯矩最小，,当 ，则可以求出,，此时弯矩最小，,当 ，,弯矩图为,56,3.打入第,三,道支撑后，开挖到-14m,，取延墙体延伸方向一延米计算。,（,1,）,土压力的计算,取开挖面以下的计算深度为,14m,，墙后主动土压力侧，将标高为,0-28m,土体加权平均,则主动土压力系数,57,墙后被动土压力侧，将标高为,-14m-28m,土体加权平均,被动土压力系数,当主动土压力为零时，即,此时,，,故标高-0.43m,为主动土压力零点处，往下无需考虑地面超载与土体粘聚力,。,58,在开挖面，即标高-14m,处,，,（,2,）,求反弯点C的位置,则可知,59,（,3,）,求第,三,道支撑力,土压力合力到土压力零点,C,的力矩为,则由式4-6可知,（,4,）,求最大弯矩,当 ，,，当 时，弯矩最大,60,当 ，,，,当 ，则可以求出,，此时弯矩最小，,当 ，则可以求出,，此时弯矩最小，,当 ，,，,当 ，,当 ，则可以求出,，此时弯矩最小，,61,弯矩图与剪力图为,62,嵌固,深度,由公式4-7可知：,则由公式4-5可知,取安全系数为,1.2 则嵌固深度,63,1,纵向配筋,三道横撑的横撑力为：,地下连续墙厚度取,1000mm,，混凝土采用,C30,，钢筋采用,级钢筋。,查表可知：,C30,混凝土参数：,级钢筋参数：,有效高度：,配筋计算,64,取最大弯矩进行配筋计算,在,02m,段，,可知截面的弹塑性抵抗矩系数为,即配置单筋即可满足要求，由公式可知内力臂系数为,则由公式可以求出受拉钢筋的面积为,65,由公式可知最小配筋率为,即配置单筋即可满足要求，由公式可知内力臂系数为,由于,故在迎土侧按最小配筋率配筋，配置一排,级钢筋，直径为,20mm,，间距为,150mm,。,设计满足要求。,66,取最大弯矩进行配筋计算,在,26m,段，,可知截面的弹塑性抵抗矩系数为,即配置单筋即可满足要求，由公式可知内力臂系数为,则由公式可以求出受拉钢筋的面积为,67,由公式可知最小配筋率为,由于,故在迎土侧按最小配筋率配筋，配置一排,级钢筋，直径为,20mm,，间距为,150mm,。,设计满足要求。,68,取最大弯矩进行配筋计算,在,610m,段，,可知截面的弹塑性抵抗矩系数为,即配置单筋即可满足要求，由公式可知内力臂系数为,则由公式可以求出受拉钢筋的面积为,69,由公式可知最小配筋率为,由于,故在迎土侧按最小配筋率配筋，配置一排,级钢筋，直径为,20mm,，间距为,150mm,。,设计满足要求。,70,取最大弯矩进行配筋计算,在,1014m,段，,可知截面的弹塑性抵抗矩系数为,即配置单筋即可满足要求，由公式可知内力臂系数为,则由公式可以求出受拉钢筋的面积为,71,由公式可知最小配筋率为,由于,故在迎土侧按最小配筋率配筋，配置一排,级钢筋，直径为,20mm,，间距为,150mm,。,设计满足要求。,72,水平向配筋,根据规范配置直径为,12mm,的,级钢筋，间距为,200mm,。,2,箍筋配置,截面高度影响系数,则可知最大剪应力,故不需要配置箍筋。,故在迎土侧配置一排,级钢筋，直径为,20mm,，间距为,150mm,。在被土侧配置一排,级钢筋，直径为,20mm,，间距为,150mm,。,73,连续墙支护基坑平面布置图,74,连续墙支撑布置图,75,连续墙配筋图,76,连续墙细部构造图,77,