强碱溶液环境下混凝土力学性能试验研究.pdf

第 3 4卷第 1 期 2 0 1 3年 2月 华北水利水 电学院学报 J o u r n a l o f N o r t h C h i n a I n s t i t u t e o f W a t e r C o n s e r v a n c y a n d Hy d r o e l e c t r i c P o we r Vo 1 3 4 No 1 Fe b2 0l 3 DOI ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 25 6 3 4 2 0 1 3 0 1 0 1 3 强碱溶液环境下混凝 土力学性能试验研 究 范向前 ，朱海堂 ，胡 少伟。 ，张启明 ( 1 河海大学 力学与材料学院， 江苏 南京 2 1 0 0 2 4 ； 2 郑州大学 水利 与环境学 院， 河南 郑州 4 5 0 0 0 1 ； 3 南京水利科学研究院， 江苏 南京 2 1 0 0 2 9 ) 摘要 ： 通过强碱溶液浸泡环境下普通混凝土和钢纤维混凝土 的抗压 、 抗折强度试 验 ， 对 比分析 了耐碱剂的掺入对 普通混凝 土和钢纤维混凝土抗压 强度 、 抗折 强度 、 抗压 强度腐蚀 系数 、 抗折强 度腐蚀 系数 的影响 结果 表 明 ， 浸泡时间较短时 ， 强碱溶液对普通 混凝土 和钢纤维 混凝土均有一 定的增强 作用 ， 但 随着浸 泡周期 的延 长 ， 强碱溶液对 普通混凝 土和钢纤维混凝土均产生一定程度的腐蚀 劣化 ； 耐碱剂 的加入 可以提高普通混凝 和钢纤维混凝土抵抗强碱溶液腐蚀的能力 ， 且掺加 耐碱剂 的钢纤维混 凝土具有较 强的抵抗 强碱溶液腐 蚀 的能力 关键词 ： 混凝 土 ； 钢纤维 ； 强碱溶液 ； 耐碱剂 ； 力学性 能 中图分类号 ： T U 5 2 8 5 7 2 文献标识码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 5 6 3 4 ( 2 0 1 3 ) 0 1 0 0 5 4 0 5 碱性环境对混凝土具有一定的保护作用， 但是， 对于氧化铝厂混凝土建筑物、 碱回收站车间地面等 一 些特 殊环 境 ， 混 凝 土 长期 与 强碱 性 溶 液 或者 强 碱 性蒸汽接触， 其破坏程度依然相 当严重 迄今 为止 ， 提高强碱环境下混凝土耐久性 的试验研究成 果极为少见 随着高效混凝土外加剂技术 的快 速发展 ， 耐碱剂应运而生， 为混凝土的抗碱腐蚀提供 了有 利条件 ， 但耐 碱 剂 对混 凝 土抗 碱 腐 蚀 能力 的改 善研 究还远 滞后 于工 程 应 用 笔者 在 进 行 耐碱 剂 对 混凝 土力学 性能 影响研 究 的基 础 上 ， 研 究 强碱 环 境下 耐碱剂 对普 通混 凝 土 和钢 纤 维 混凝 土抗 压 、 抗 折强度的影响 ， 分析耐碱剂对强碱腐蚀的抵抗机理 ， 为耐 碱混凝 土在 强碱 环境 中的应用 提供依 据 1 试验概况 1 1试验 材料 水泥 ： 强度等级为 4 2 5的普通硅酸盐水泥 ； 粗 骨料 ： 粒径为 51 0 1T i m的碎石 ， 级配合格 ； 细骨料 ： 细度 模数 为 2 5 2的河砂 ， 级配 合格 ； 钢纤 维 ： 采 用冷 轧带 钢剪 切型 钢纤维 ， 纤维 长度 为 1 4 m m， 长 径 比为 4 9 6 ； 添 加剂 ： 微 硅 高效 水 泥砂 浆 和混 凝 土 耐碱 剂 ， 其 主要成 分 由多种 有机 和 无 机材 料 复合 而成 ， 主要 为 C a O S i O A 1 0 ， 复合矿 粉 ， 少 量 的活 性 二 氧化 硅 粉 和含沸 石粉等 1 2碱性 腐蚀溶 液 的配制 根据溶液 p H值 的计算公式， 取 1 k g N a O H并 将其 溶解 于 2 5 k g生 活 饮用 水 中 ， 即可 配 制 出试 验 所需 要 的 p H = 1 4的强碱溶 液 1 3试 件设计 与制作 共设 计 4组 试 件 ， 每 组 3个 ， 混 凝 土 强 度 为 3 5 MP a 昆凝土配 合 比见表 1 表 1中试件 编 号 的含 义为 ： C 3 5表示 普通混 凝 土 ， F C 3 5 I 表示 纤 维 体 积分 数 为 1 0 的钢纤 维混凝 土 ， C 3 5 A表 示普 通 混凝 土 中添加耐 碱剂 ， F C 3 5 A I 表示 钢纤 维混凝 土 中添 加耐 碱 剂 其 中耐碱 剂掺 量为水 泥用量 的 7 为便于进行快 速腐蚀试验 ， 参考文献 6 的方 法 ， 采用尺寸为 4 0 m i l l 4 0 1T i m1 6 0 m m的棱柱体 试 件 ， 并 按 照表 1所示 的设计 配合 比进行 人 工 浇筑 成型 ， 置于室 温环 境下 的清水 中养护 2 8 d 其 后 ， 将 试件分 别浸 泡 于 清 水 中 ( 作 为 对 比组 ) 和 强 碱 溶 液 收稿 日期 ： 2 0 1 21 0 2 5 基金项 目： 河南省高校科技创新人才支持计划资助项 目( 2 0 0 8 H A S T I T 0 2 7 ) ； 河南省教育厅 自然科学基金项 目( 2 0 0 8 A 4 3 0 0 1 5 ) 作者简介 ： 范向前 ( 1 9 8 2 ) ， 男 ， 河南郑州人 ， 博士研究生 ， 主要从事纤维混凝土理论与应用方面的研究 朱 海堂 ( 1 9 6 4 一 ) ， 男 ， 河南虞城人 ， 教授 ， 博士 ， 主要从事新 型建 材与结构性能理论与应用方面的研究 第 3 4卷第 1 期 范 向前 ， 等 ： 强碱溶液环境下混凝土力学性能试验研究 5 5 中( p H=1 4 ) 到达设定的试验龄期时取 出试件进行 抗折强度和折后抗压强度测试 表 1 混凝土 配合 比设计 2 试验结果与分析 2 1主要试 验 结果 以 1 个月 为 1 个 腐蚀 龄期 ， 共设 计 6个龄 期 ， 总 腐蚀期为 6个月 每个龄期结束次 日， 测试强碱溶液 和 对 比组溶 液 中试 件 的混凝 土抗 折强度 和折后抗 压 强度 抗折 强度按 照 纤维混凝 土试验方 法标准 ( C E C S 1 3 ： 2 0 0 9 ) 进行测试与计算 ， 对于每组试 件 ， 结果取不偏离均值 1 5 的 3个试 件的平均值 ； 折断后 ， 按照 聚合物改性水泥砂浆试验规程 ( D L T 5 1 2 6 2 0 叭 ) 中的试 验 方 法 测试 折 断后 试 件 的 抗压强度 ， 每个试件测试 2个抗压强度值 ， 并参考该 规范 ， 去掉 6个数据中偏离平均值最远的 2个数值 ， 将剩余 4个数据求平 均值 ， 作为该组试件最终试验 结 果 ， 具体 结果 见表 2 考虑到试验龄期内， 试件混凝土的抗压强度值 和 抗折 强度 值均会 随着 时 间 的延 长逐 渐 增加 为 了消 除试 验 过 程 中 这 一 增 量 对 试 验 分 析 结 果 的 影 响 ， 在 强碱溶 液下 进行 腐蚀试 验 的 同时 ， 以清水环 境 作 为对 比组 进行 同龄 期 试 验 ， 并 将 各试 验 龄 期 下 强 碱溶液腐蚀环境混凝土抗压强度和抗折强度测定值 除 以同龄期 下对 比组试 件混 凝 土的抗 压强度 和抗 折 强度值 ， 即以抗压强度腐蚀 系数和抗折强度腐蚀系 数 的形 式表 述强 碱 溶 液对 混 凝 土 的腐 蚀 劣 化 作 用 ， 具 体计 算结 果列 于表 2 表 2主要 试 验 结 果 5 6 华 北水利水 电 学 院 学报 2 0 1 3年 2月 2 2 强度分 析 2 2 1抗压 强度 图 1 给 出 了强 碱溶 液腐蚀 环境 下不 同配合 比试 件在各 试验 龄期 抗压强 度 的变化情 况 由图 1 可 知 ， 对 于普 通 混凝 土 C 3 5和 C 3 5 A， 前 4个 腐 蚀 龄期 内 ， 添加 耐碱 剂混凝 土 的抗 压 强 度值 并 没 有 明显 提 高 ， 相反 ， C 3 5 A的抗压 强度 值 还有 低 于 C 3 5的情 况 ， 而 第 4个 龄期 之 后 ， 掺 入 耐碱 剂 试 件 C 3 5 A 的 混凝 土 抗 压强度 则大 于普 通混 凝 土试 件 C 3 5的抗 压强 度 ； 强碱腐蚀环境下 ， C 3 5 A抗压强度值 随着腐蚀龄期 的增加而降低的速率小 于普通混凝土试件 C 3 5 ， 耐 碱 剂 的加入 可 以减 缓 强 碱 溶 液 对 混 凝 土 的腐 蚀 程 度 ； 对于 F C 3 5 I 和 F C 3 5 A I而言， 在各腐蚀龄期 内， 掺 加耐 碱剂钢 纤 维混 凝 土试 件 F C 3 5 A I 的抗 压 强 度 均 大于 普通 钢 纤 维 混凝 土试 件 F C 3 5 I ， 表 明 在 强 碱 溶 液环 境下 ， 钢纤维可 在一定程度上提 高混凝 土 的抗 压强度 7 6 鏊 s 茸 4 3 2 3 4 5 腐 蚀时 间 月 图 1试 件 的 抗 压 强 度 比较 试 件 C 3 5 A 和 F C 3 5 I的 试 验 结 果 可 知 ， C 3 5 A和 F C 3 5 I 在各腐蚀龄期 的抗压强度值基本相 同， 在腐蚀龄期的最后 阶段 ， C 3 5 A抗压强度值大于 F C 3 5 I 可 以推测 ， 强碱腐蚀环境下 ， 添加水泥用量 7 的抗碱 剂 的普 通 混 凝 土优 于钢 纤 维体 积 分 数 为 1 的钢 纤维混 凝 土 综 合 以上 分 析可 以得 出 ， 在 强 碱溶 液 腐蚀 环 境 下 ， 试验 所设计 的 4种配合 比的混凝 土 ， 其抗 压强 度 均随试验龄期呈现 出不 同程度 的降低趋势 在其他 条件基 本一 致 的情 况 下 ， 耐 碱 剂 的添 加 可 以 提高 普 通混凝 土 和钢纤 维混 凝 土 的抗 压 强 度 ， 且 添 加耐 碱 剂 的普 通混 凝土 抗 压强 度 优 于钢 纤 维 混凝 土 ， 同时 掺加 耐碱 剂和钢纤 维 的混凝 土抵抗 强碱 溶液腐 蚀 的 能 力最强 另外 ， 耐碱 剂 的添 加可 以减缓 强碱溶 液腐 蚀环境下混凝土抗压强度的降低速率 2 。 2 2抗 折强度 图2给出了强碱溶液侵蚀环境下不 同配合比试 件 在各试 验龄 期抗 折强度 的变化 情况 由图 2可 知 ， 随着腐蚀龄期的增加 ， 4种设计配合 比的混凝土抗 折强度均呈现出不 同程度的增长趋势， 且仅有 同时 掺加钢 纤维 和耐 碱剂 的 F C 3 5 A I 试 件 的抗 折 强度 呈 直线增长趋势 ， 其他 3种配合 比混凝土的抗折强度均 呈 曲折增 长 1 慧 妪 2 3 4 5 腐蚀时间 月 图 2 试 件 的抗 折 强 度 对 比耐 碱 剂 添 加 前 后 的 普 通 混 凝 土 C 3 5和 C 3 5 A， 在前 2个腐 蚀 龄 期 内 ， 耐 碱 剂 的 添 加 可 以 优 化混凝 土 的抗折强 度值 ； 第 36个腐蚀 龄期 内， C 3 5 A的抗折强度值小 于 C 3 5的抗折强度值 就整 个腐 蚀龄期 来看 ， 耐碱 剂 的加 入可 以减 小混 凝 土 抗 折强度值的波动 ， 有利于保证混凝 土抗折强度值的 稳定 对比添加耐碱剂的普通混凝土 C 3 5 A和掺人钢 纤维 体积分 数 为 1 0 的钢纤维混 凝 土 F C 3 5 I ， 可 以 看 出 ， C 3 5 A与 F C 3 5 I 的抗折 强度均 随试 验龄期 的增 加呈 现 出微弱增 加 的趋势 经历 2 5个龄 期 的强碱 溶 液腐蚀 后 ， C 3 5 A 的抗 折 强 度 低 于 F C 3 5 I ， 但 其 差 值逐渐 趋于减小 ， 至第 6个腐 蚀龄期 时 ， C 3 5 A 与 F C 3 5 I 的抗 折强度 基本 一致 对 比 F C 3 5 I 和 F C 3 5 A I ， 可 以明 显 看 出 ， 在 钢纤 维混凝土中加入耐碱剂之后 ， 对处于强碱溶液腐蚀 条 件下 的钢纤 维混 凝 土 抗折 性 能有 显著 改 善 ， 在 整 个试验周期 ， 其抗折强度几乎仍呈线性增长 通过对 4种配合 比的混凝 土试件经 历强 碱溶 液 环境腐 蚀后 的抗 压强 度 和抗 折 强 度 分析 可 知 ， 在 试 验龄 期范 围 内， 抗 碱 剂 的加 入 对普 通 混 凝 土和 钢 纤 维混 凝土 的抗压 强度 和 抗 折 强度 均 有所 提 高 ， 含 有 耐碱 剂 的普通混 凝 土抗 压 、 抗 折 强度 值 稍 高 于钢 纤 维混 凝 土 ， 而含 有抗碱 剂 的钢 纤维 混凝土 抗压 、 抗 折 强度 值在 整个试 验 龄期 内均 基本 处 于 较 大值 ， 从 而 使得 含耐 碱剂 的钢纤 维混凝 土具 有较强 的抵抗 强碱 腐蚀 的能力 2 3强度腐蚀 系数分 析 抗 压强度 和抗 折强度 绝对值 的变化 虽 能直观 地 反映出试件遭受强碱溶液腐蚀 的变化情况 ， 但在长 达 6个 月 的试 验 龄期 内 ， 试 件 充分 水 化 强度 逐 渐 增 加这一 因素不能消除， 可能会给试验的分析结果造 成一 定 的误 差 在此 ， 通 过试件 抗压 强度腐 蚀 系数 和 抗折强度腐蚀系数进行试验结果分析， 以消除试件 强度 随龄 期增加 这一 不利 因素 的影 响 2 3 1 抗 压强 度腐蚀 系数 图3给出了强碱溶液腐蚀环境下不同配合 比试 O O O 0 0 第 3 4卷第 1期 范向前 ， 等 ： 强碱溶液环境下混凝土力学性能试验研究 5 7 件在各试验龄期抗压强度腐蚀 系数的变化情况 由 图 3可知 ， C 3 5和 C 3 5 A， F C 3 5 I 和 F C 3 5 A I 初 始 抗压 强度腐蚀系数基本 一致 ， 添加耐碱 剂 的试件 C 3 5 A 和 F C 3 5 A I 的抗压 强度 腐 蚀 系数 低 于不 添加 耐 碱剂 的试件 C 3 5和 F C 3 5 I 的抗压强度腐蚀系数 ； 最终 ， C 3 5和 F C 3 5 I 的抗压强度腐蚀系数 由增大到逐渐变 小 ， 而 C 3 5 A和 F C 3 5 A I 的抗 压强 度腐蚀 系 数则 先 变 小后 变大 籁I 懈 葚 1 蜒 0 想 ，- 1 J ! - 零 ， 抗折强度腐蚀系数基本一致 ， 且多数都大于 1 ， 但变 化趋势稍有区别 ： 试验前期 ， 两者均增加 ， 之后不 添 加耐碱剂的普通混凝土试件 C 3 5一直增加 ， 直到第 4个试验龄期开始降低 ， 而添加耐碱剂 的普通混凝 土试件 C 3 5 A则先降低后增加 ， 并最终超过了 C 3 5 这一 规律 同 C 3 5和 C 3 5 A的抗 压强度 腐 蚀 系数 变化 规律 基本 一致 1 1 题1 避 0 憩 0 T J J ，。 一 - - _ 卜 。 、 一r 一、 0 l 2 3 4 5 6 腐蚀 时间 月 图 4试 件 的 抗 折 强 度 腐 蚀 系数 对 比各试件抗折强度腐蚀 系数结果还 可以看 出， 添加耐碱剂 的普通混凝土试件 C 3 5 A和不 添加 耐碱剂的钢纤维混凝土试件 F C 3 5 I ， 其抗折强度 腐 蚀系数较为接近 F C 3 5 I 在最初的几个试验龄期 内， 其抗折强度腐 蚀系数与 C 3 5 A和 F C 3 5 A I的抗折强 度腐蚀系数相当， 随后 F C 3 5 I 的抗折强度腐蚀系数 开始 变 大 ， 最 终又 小于 C 3 5 A和 F C 3 5 A I 的抗折 强 度 腐蚀系数 ， 且 C 3 5 A， F C 3 5 I 和 F C 3 5 A I 的抗折强度腐 蚀系数多大于 1 这一现象和抗压强度腐蚀系数的 变化 规 律基 本一致 从 而进一 步 表明 ， 强 碱溶 液对 混 凝土试件有一定的增强作用 ， 但其增强效果随着试 验龄期的延长逐渐变弱 ， 最终开始对其产生腐蚀 ； 耐 碱剂的掺加对强碱溶液环境 中的混凝土强度具有一 定影响， 甚至减弱其抗压和抗折强度 ， 但 当碱溶液对 混凝土的增强作用变小甚至出现负效应时 ， 耐碱剂 开始发挥其功效 ， 从而有效提高混凝土抵抗强碱溶 液腐蚀的能力 3 耐碱剂 的工作机理 强碱溶液对混凝土 的腐蚀主要包括物理作用和 化 学作 用 两个 方 面 ： 物 理 腐 蚀 是 指 碱 性 介 质 通 过混凝土表面孔隙， 渗到混凝土表层 ， 并与空气中的 C O ： ， H 2 O反应生成 N a C O ， 1 0 H ： O， 反应后体积相 比反应 前增加 2 5倍 ， 造 成 内部膨 胀 ， 产 生很 大 内应 力 ， 从而破坏混凝土结构； 化学腐蚀则是指水泥水化 物 C a O S i O 2 n H2 O， C a O r a A 1 2 O 3 x H 2 O与强 碱 溶 液中的 N a O H反应 ， 生成极易为碱性介质所溶解 的 化合物 N a S i O ， N a A 1 0 ， 这些反应破坏了水泥石结 构 ， 并导致混凝土解体 事实上， 强碱 溶液对混凝 土 的腐蚀 ， 并不是单一的物理腐蚀或者化学腐蚀 ， 而是 这两种腐蚀同时进行 耐碱剂掺入水泥砂浆或混凝土中， 可以使其 达 5 8 华北水利水 电学院学报 到大 流态 、 高密实 、 高抗 渗 、 高 耐久性 ， 其耐 碱溶 液腐 蚀性更强， 是一种综合的高性能外加剂 耐碱剂的加 入 可抑 制水 泥砂浆 和 混 凝 土构 件 的 碱 集 料 反 应 ， 确保其耐久性 通过添加超微细粉和防收缩物质 ， 使 硬 化后 的混凝 土结 构更 加密 实 、 稳定 ， 增强 了耐 碱混 凝土抗物理腐蚀的能力 ； 通过添加耐碱物质 ， 使混凝 土内水化产物的化学环境更加合理 ， 提高了耐碱混 凝土的抗化学腐蚀能力 4 结 语 1 ) 在试 验周期 初 期 ， 强碱 溶 液对 普 通 混凝 土 和 钢纤 维混凝 土 的抗 压强 度和抗 折强 度表 现为一 定 的 增强作用， 其增强幅度随着试验周期 的延长逐渐减 弱 ， 直至后来对混凝土产生腐蚀劣化 2 ) 在强 碱 溶 液 浸 泡 条 件 下 ， 当浸 泡 周 期 较 长 ， 强碱溶 液 对 混 凝 土 的增 强 作用 减 弱甚 至 产 生 腐 蚀 时， 耐碱剂可发挥其抗碱作用 ， 从而提高混凝土的抗 碱 腐蚀 能力 3 ) 在强碱 溶液 浸 泡环 境 下 ， 普通 混凝 土 添加 耐 碱剂以后 ， 其抗压 、 抗折强度值大于钢纤维体积分数 为 1 0 的钢 纤 维 混凝 土 ； 掺 加耐 碱 剂 的钢 纤 维 混 凝 土抗 压 、 抗 折强 度值 均最大 ， 抵抗 强碱腐 蚀 的能力 较强 ； 用抗压强度腐蚀系数和抗折强度腐蚀 系数可 以准确 地分 析强碱 溶液 对混凝 土抗 压和抗 折强 度 的 影 响 4 ) 强碱溶液对混凝土的腐蚀是包括物理腐蚀 和化学腐蚀在内的多种腐蚀 因素 的综合反映 ， 耐碱 剂 的添加 有利 于混凝 土工 作 性 能 的改 善 ， 从 而有 助 于抵 抗强碱 溶液 对混凝 土 的腐 蚀 参 考 文 献 1 孙玉喜 ， 田智祥 氧化铝厂混凝 土建 ( 构 ) 筑物 的碱腐蚀 及 防治 J 轻金属 ， 1 9 9 9 ( 1 2 ) ： 5 8 6 0 2 马茜 氧化铝 车间耐碱 混凝 土地面 的试验研 究 J 采 矿技术 ， 2 0 0 5 ， 5 ( 4 ) ： 6 3 6 4 3 G l e n n G M， K l a m c z y n s k i A K， C h i o u B S ，e t a 1 L i g h t w e i g h t c o nc r e t e c o n t a i n i n g a n a l k a l i n e r e s i s t a n t s t a r c h - b a s e d a qu a - g e l J J o u r n a l o f P o l y m e r s a n d t h e E n v i r o n me n t ， 2 0 0 4 ， 1 2 ( 3)： 1 8 91 9 6 4 P a s t o r e T ， C a b r i n i M， C o p p o l a L ， e t a 1 E v a l u a t i o n o f t h e c o r r o s i o n i nh i bi t i o n o f s a l t s o f o r g a n i c a c i d s i n a l ka l i ne S O l u t i o n s a n d c h l o r i d e c o n t a mi n a t e d c o n c r e t e J M a t e r i a l s a n d C o r r o s i o n， 2 0 1 1 ， 6 2 ( 2 )： 1 8 71 9 5 5 朱海 堂， 范 向前 ， 李 金章 耐碱 剂对 钢纤维 混凝 土强度 的影 响研究 J 郑州大学学报 ： 工 学版 ， 2 0 1 1 ， 3 2 ( 1 ) ： 5 8 6 张小伟 ， 张雄 混凝土微生物腐蚀 的作用机 制和研究方 法 J 建筑材料学报 ， 2 0 0 6 ， 9 ( 1 ) ： 5 2 5 9 7 大连理工大学 C E C S 1 3 ： 2 0 0 9纤维混 凝土试 验方法标 准 s 北京 ： 中国计划 出版社 ， 2 0 1 0 8 中国水利水 电研究院 D L T 5 1 2 6 2 o 0 1聚合物改性 水 泥砂浆试验规程 s 北京 ： 中国电力出版社 ， 2 0 0 1 9 蒋林华 混凝土材料 学 ( 下册 ) M 南京 ： 河 海大学 出 版社 ， 2 0 0 6 1 0 张旭东 ， 袁琳 ， 何健 ， 等 从某碱 回收站厂房碱 破坏谈抗 碱混凝土 J 河北煤炭， 2 0 0 2 ( 6 ) ： 3 9 4 0 ， E x p e r i me n t a l Re s e a r c h o f Me c h a n i c a l Pr o p e r t i e s o f Co n c r e t e S u b j e c t e d t o St r o ng Al k a l i ne S o l ut i o n At t a c k F A N X i a n g q i a n ， Z H U H a i t a n g ，H U S h a o w e i ， Z H A N G Q i m i n g ( 1 C o l l e g e o f Me c h a n i c s a n d Ma t e r i a l s ，Ho h a i U n i v e r s i t y ，N a n j i n g 2 1 0 0 2 4，C h i n a ； 2Co l l e g e o f Wa t e r Co n s e r v a n c y En v i r o n me nt a l En g i n e e r i n g，Z he n g z ho u Un i v e r s i t y，Zhe n g z h o u 4 50 0 0 l，Chi n a； 3 N a n j i n g Hy d r a u l i c Re s e a r c h I n s t i t u t e，Na n j i n g 2 1 0 0 2 9，C h i n a ) Ab s t r a c t ：C o mp r e s s i v e a n d b e n d i n g t e s t s o f n o r ma l c o n c r e t e a n d s t e e l fi b e r r e i n f o r c e d c o n c r e t e( S F R C)s u b j e c t e d t o s t r o n g a l k a l i n e s o l ut i on a t t a ck we r e c a rri e d o u t a n d t he e f f e c t s o f a n t i a l ka l i ne a g e nt on t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h， b e n d i n g s t r e n g t h， c o mp r e s s i v e s t r e ng t h c o r r o s i o n f a c t o r a nd b e nd i n g s t r e n g t h c o r r o s i o n f a c t o r o f no r ma l c o n c r e t e a n d SF RC we r e a n a l y z ed Th e r e s u l t s s h o we d t h a t t h e a l k a l i n e s o l u t i o n ha d be ne fic i a l e ffe c t s o n t h e s t r e ng t h o f t he c o n c r e t e a nd S FRC wh e n t he s o a k i ng p e r i o d wa s s h o r t i n t h e s t r o ng a l ka l i ne s o l u t i o n，b u t a c e r t a i n d e g r e e o f c o r r o s i o n e f f e c t s o n c o n c r e t e wo ul d o c c u r wh e n t h e s o a k i n g p e r i o d wa s p r o l o n g e d；t h e a n t i a l ka l i ne a - g e nt mi x e d i n t o c o n c r e t e o r S FRC c o u l d c o nt r i bu t e t o r e s i s t t h e c o r r o s i o n o f s t r o ng a l ka l i ne s o l u t i o n f o r c o nc r e t e o r S FRC，a n d t he SFRC mi x e d wi t h a nt i a l k a l i n e a g e n t e x hi b i t e d t h e be s t a bi l i t y t o r e s i s t a l k a l i n e s o l ut i o n c o rro s i o n Ke y wor d s：c o nc r e t e；s t e e l f i b e r ；s t r o n g a l k a l i n e s o l ut i o n；a nt i a l k a l i n e a g e n t ；me c ha ni c a l pr o pe r t y ( 责 任 编 辑 ： 乔 翠 平 )