掺HCSA膨胀剂超高性能混凝土性能的研究.pdf

1 1 6 材料导报 B： 研究篇 2 0 1 5 年 2月( 下) 第 2 9卷第 2期 掺 HC S A膨胀剂超高性能混凝土性能的研究 黄政宇 ， 刘永强。 ， 李操 旺。 ( 1 湖南大学土木工程学院， 长沙 4 1 0 0 8 2 ； 2 6 1 2 5 1 部队，秦皇岛 0 6 6 1 0 2 ； 3 6 1 0 4 6 部队， 北京 1 0 0 0 9 4 ) 摘要 主要研究了HC S A型膨胀剂对 UHP C工作性能、 变形性能及力学性能的影响。试验结果表明， 掺入此 类膨胀剂使 UHP C初凝时间变短， 流动度降低 ； 同时。 选择合适掺量的膨胀剂后 ， UHP C的 2 8 d自收缩明显减小， 并 且掺入钢纤维的UHP C的干燥收缩被明显抑制； 再者， 适当掺量膨胀剂的加入能略微增加 UHP C的抗压强度和抗折 强度 ， 因此 HC S A膨胀剂是一种较理想的用 于 UHP C补偿收缩 的外加 剂。 关键词 超高性能混凝土收缩HC S A膨胀剂 强度 流动性 中图分类号 ： TU5 2 8 文献标识码 ： A D O I ： 1 0 1 1 8 9 6 j i s s n 1 0 0 5 0 2 3 2 0 1 5 0 4 0 2 8 Pe r f o r m a nc e Re s e a r c h o f Ul t r a Hi g h Pe r f o r ma n c e Co nc r e t e I n c o r p o r a t i n g HCSA Ex pa n s i o n Ag e nt HUANG Z h e n g y u ，LI U Yo n g q i a n g ，L I Ca o wa n g 。 ( 1 Co l l e g e o f Ci v i l En g i n e e r i n g，Hu n a n Un i v e r s i t y ，Ch a n g s h a 4 1 0 0 8 2； 2 Tr o o p 6 1 2 5 1 o f t h e Pe o p l e s I Ab e r a t i o n Ar my， Q i n h u a n g d a o 0 6 6 1 0 2 ； 3 Tr o o p 6 1 0 4 6 o f t h e P e o p l e S L i b e r a t i o n Ar my ， B e i j i n g 1 0 0 0 9 4 ) Ab s t r a c t An i n v e s t ig a t i o n o n t h e e f f e c t o f HCS A e x p a n s i o n a g e n t o n wo r k a b i l i t y ，d e f o r ma t i o n a n d m e c h a n i c a 1 p r o p e r t i e s o f UHP C wa s p r e s e n t e d Th e r e s u l t s s h o we d t h a t i n i t i a l s e t t i n g t i me o f UHP C b e c a me s h o r t e r a n d f l u i d i t y o f UHPC wa s r e d u c e d a f t e r mi x e d wi t h s u c h a g e n t At t h e s a me t i me ，a n a p p r o p r i a t e d o s a g e o f t h e e x p a n s i o n a g e n t c o u l d s i g n i f i c a n t l y r e d u c e t h e s h r i n k a g e o f UHP C i n 2 8 d 。wh i l e s i g n i f i c a n t l y i n h i b i t d r y i n g s h r i n k a g e o f UHP C wi t h s t e e l f i b e r s F u r t h e r mo r e ，a d d i n g a n a p p r o p r i a t e d o s a g e o f e x p a n s i v e a g e n t c o u l d s l i g h t l y i n c r e a s e t h e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h a n d f l e x u r a l s t r e n g t h o f UHP CTh e r e f o r e ，HCS A i s a n i d e a l s h r i n k a g e - c o mp e n s a t i n g a d mi x t u r e f o r UHPC Ke y wo r d s u l t r a h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e ，s h r i n k a g e ，HC S A e x p a n s i o n a g e n t ，s t r e n g t h，f l u i d i t y 0 引言 超高性能混凝土( U l t r a h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e ， uH P C ) 是一种高强度、 高韧性 、 低孔 隙率的水泥基材料 ， 它通过 提高组分的细度与活性 ， 不使用粗骨料， 使材料 内部的缺 陷 ( 孔隙与微裂缝) 减到最少_ 】 。它是混凝土家族 中的一个重 要组成部分 ， 由水 泥、 硅灰、 粉煤灰 、 石英粉、 石英砂 、 高效 减 水剂、 水和钢纤维或有机纤维等组成 ， 表现为很好的韧性 ， 超 高抗压强度和极好的耐久性。但是 ， 由于低水胶 比和高水泥 用量， 常温养护下 的 UHP C表现 出较大 的收缩 ， 搅拌成型后 的一两天内很高的 自 收缩变形是早期开裂的潜在隐患， 这大 大限制 了现浇 U HP C在建设领域的潜在应用 。混凝土收 缩的影响因素有水灰 比、 水化程 度、 水泥矿物组 成、 水泥用 量、 矿物掺合料、 外加剂 、 骨料的品种和用量、 试件尺寸、 环境 温度和湿度等 J 。 HCS A (Hi g h p e r f o r ma n c e c a l c i u m s u l p h o a l u mi n a t e ， H C S A ) 膨胀剂是赵顺增等研制成功 的新一代高性能混凝 土 膨胀剂 ， 其性能优于 日 本的 C S A， 与国内传统膨胀剂相比， 具 有膨胀性能高、 稳定性好 、 安全可靠的特点， 是配制高性能补 偿收缩混凝土的理想材料， 被评为 国家级重点新产 品， 经多 项工程应用证明， 具有良好的抗裂防渗功能 4 。 对于减少 UHP C 自收缩， 高性能吸水性 树脂是一种有 效的混凝土内部养护材料l 5 。国内学者主要研究 了 HC S A 型膨胀剂加入 到 自密实混凝 土中的 自养护情况l 4 和 HC S A 型膨胀剂在实际工程上防渗中的应用 ， 以及 UEA型膨胀剂 、 氧化镁 型膨胀 剂 和 C S A 型 膨胀 剂对 高性 能 混凝 土 的影 响 。国内外关于将 HC S A膨胀剂用于超高性能混凝土 的研究还很少 ， 因此本实验将 HCS A膨胀剂加入超高性能混 凝土中， 研究其对超高性能混凝土各方面性能的影响 。 1 实验 1 1 原材料 水泥， P 0 4 2 5 级普通硅酸盐水泥； 硅灰， 灰 白色粉末 ， 平均粒径 8 8 n m， 比表面积 1 8 5 0 0 m。 k g ； 粉煤灰 ， 由于粉煤 灰具有 良好的球状外形， 在超高性能混凝土中加入少量粉煤 灰， 能起到润滑作用， 调高混凝土的流动性 ， 本试验 中加入的 粉煤灰为 工 级粉煤灰 ， 灰色粉末。石英 粉， 3 2 5目石英粉 ， 平 均粒径为 5 0 1 m， 密度为 2 6 2 6 g c m。 ； 石英砂 ， 1 O 2 O目 *国家 自然科 学基 金( 5 1 1 7 8 7 1 1 ) 黄政宇： 男， 1 9 5 9年生， 硕士， 教授， 主要从事高性能、 超高性能混凝土的研究 E - m a i l ： z y h u a n g 8 8 y a h o o c o m c n 掺 HC S A膨胀剂超 高性 能混凝土性能的研 究 黄政 宇等 l l 7 石英砂， 粒径范围 0 9 2 m m； 减水剂 ， F O X - 8 H P型聚羧 酸 减水剂 ， 外观为粉红色粉末， 适宜掺量为 2 左右 ， 减水率大 于 3 O ； 钢纤维 ， 镀铜 微细钢 纤维 ， 长度 1 3 mm， 直径 0 2 mm， 长径 比为 6 5左右 。HC S A膨胀剂 ， 灰 白色粉末 。本 实 验所用膨胀剂 HCS A的化学组成如表 1所示。 UE A膨 胀 剂 ， 粉 红 色 粉 末 。UE A( u t y p e e x p a n s i v e a g e n t f o r c o n c r e t e ， Un i t e d e x p a n s i n g a g e n t ) 是以硫 酸铝、 氧 化铝 、 硫酸铝钾等为主的膨胀源。早期主要 以无水硫酸铝钙 作为膨胀源， 中期主要以明矾石为膨胀源 ， 具有稳定的膨胀 作用 。本实验所用膨胀剂 UE A的化学组成如表 2所示 。 表 1 HC S A熟料的化学组成( ) Ta b l e 1 Che mi c a l c o mp s i t i o n o f HCS A c l i n k e r( ) 1 2 试验方案 试验选取 0 1 8 水胶比的 U HP C作为基本配合 比， ( 水 泥)： m( 硅灰 )： m( 粉煤灰 )： m( 石英粉)： m( 石英砂 ) 一 1： 0 2 5： 0 1： 0 2 5： 1 1 。减水剂掺量为胶凝材料质量的 2 。通过试验研究不 同种类、 不 同掺量 、 不同水胶 比下 ，加 入膨胀剂对 UHP C工作性能、 变形性能和力学性能等的影 响。设计 的试验配合 比如表 3 所示 。其 中 w c 为水与胶凝 材料 ( 水泥+粉煤灰+硅灰+膨胀剂) 的质量比， 膨胀剂掺量 为膨胀剂占总胶凝材料( 水泥 +粉煤灰 +硅灰 +膨胀剂) 的 质量分数 。 表 3 实验配合比设计 Ta b l e 3 Th e d e s i g n e d mi x i n g p r o p o r t i o n 1 3 试验方法 1 3 1 试 件 制备 按试验配合 比确定 的各原料配 比称量 ， 将水泥 、 硅灰 、 粉 煤灰、 石英 粉 和石英砂 混合倒 入水泥 胶砂搅 拌锅 内， 干拌 3 mi n 。加入溶有减水剂的水 1 2 ， 搅拌 3 mi n ； 倒入另外 1 2 的水， 搅拌 6 mi n 。测流动度后 ， 浇人试模， 在振动台上振动 成型， 制成 4 0 mm4 0 mm1 6 0 mm试件。对于加入钢纤 维的 UH P C ， 称量的材料混合后倒入搅拌锅 中， 干拌 5 m i n 后加 入溶有减水剂的水 ， 继续搅拌 5 mi n后用筛孔 孔径为 5 m m的筛子将钢纤维筛人搅拌机搅拌 6 mi n ， 将搅拌好的混 凝土装入 1 0 0 minx1 0 0 mmX1 0 0 mm 的试模 中。 1 3 2养护 试件成型后 ， 将试件移入标准养护室( ( 2 0 2 ) ) 养护 3 6 h 拆模， 然后放在标准养护室水中养护 7 d或者2 8 d 。 1 3 3测试 方 法 变形性能试验， 采用 S B T A S早期水泥浆、 砂浆、 混凝土 自收缩应变测试 仪 “ 对 UHP C的体积变化进行测量 ， 测 量的室温为 2 O左右。如图 1所示 ， 自收缩测试部分 由横 向测试支架、 波 纹管模具、 波纹管密封端头 、 波纹管定 位端 头、 拆模工具组成 ， 其 中波纹管为一次性使用。 图 l 混凝土 自收缩装置 Fi g 1 Au t o g e n o u s s h r i n ka g e a p p a r a t u s o f c o n c r e t e 采用 C A B R N E S E型非接触式混凝土收缩变形测定仪 测量加入膨胀剂 UHP C的干燥收缩 ， 实验条件为 ： 室温 2 0 左右 ， 相对湿度为 6 5 的恒温恒湿实验室。按 G B T 1 7 6 7 1 1 1 8 材料 导报 B ： 研 究篇 2 0 1 5年 2月( 下) 第 2 9卷第 2期 1 9 9 9 ( 水泥胶砂强度检测方法 测试抗折强度和抗压强度 ； 采 用 J S M- 6 7 0 0 L V型扫描电镜分析试样 的微观结构 ； 采用热分 析仪对试样中的钙矾石和氢氧化钙的含量进行定量分析 ； 按 照水泥净浆的凝结时间的测定方法测定凝结时间； 按照 G B T 2 4 1 9 2 0 0 5 ( 水泥胶砂流动度测定方法 测定流动度。 2 结果与讨论 2 1 膨胀剂对 uHP C工作性能的影响 2 1 1初凝 时 间 表 4是各组 UHP C的凝结时间测定结果。试验数据表 明， 加入膨胀剂( B 1 一E 6 ) 的混凝 土的凝结时间都 比空 白组 A 0 短 ， 说明两种膨胀剂可 以缩短 UHP C的凝结 时间； 掺入 H C S A型膨胀剂的 UH P C ( B 2 组 ) 比同掺量加入 U E A型膨 胀剂 的 UHP C( C 4组) 初凝时间更短 ； 对 比B 1 、 B 2 、 B 3组试验 结果可知 ， 混凝土初凝 时间随着膨胀剂掺量的增加而缩短 ； 同掺量不同水胶 比( B 2 、 D5 、 E 6 ) 初凝时间结果显示 ， 凝结时 间随着水胶比的降低而减少 。 2 1 2流 动性 以 A0为基准配合 比， 分别测 出不同膨胀剂 、 不 同水胶 比、 不 同掺量下的流动度， 为使数据具有可比性 ， 统一在成型 后 1 0 rai n内测试完毕 ， 结果如表 5所示， 与 A0组相比， 掺入 膨胀剂的 UHP C流动度都有所减少， 随着掺量的增加 ( B 1 、 B 2 、 B 3 ) 而逐渐减小 ； B 2 、 D5 、 E6三组相同膨胀剂掺量的流动 度随水胶 比的增大而增大 。 表 4 U HP C基体的初凝时间 Ta b l e 4 I n i t i a l s e t t i n g t i me o f UHPC 2 2 膨胀剂对 自收缩的影响 2 2 1 膨胀剂种类对 UHP C变形性能的影响 为了对比 HC S A型膨胀剂对 UHP C自收缩的影 响， 选 择了一种普通混凝土用 U型膨胀剂与其比较， A0为空 白组 ， 测得的体积收缩结果如图 2 所示 ， 两种膨胀剂都能减少 UH P C的自收缩 ， 加入高性能混凝土膨胀 剂 HC S A 的 B 2组 的 2 8 d自收缩只有 3 4 1 O ， 远远低于 A 0的 8 1 7 1 0 和 C 4 组的 6 l l 1 0 。虽然两组膨胀剂都减少 了 UHP C的 自收 缩 ， 但掺人 HC S A型膨胀剂更能补偿超高性能混凝土比较高 的自收缩 。相比于 C 4 组 自 收缩曲线的起伏不定 ， B 2 组曲线 光滑圆润 、 平缓有序， 这表明掺入 HC S A型膨胀剂后的混凝 土变形 比较稳定。 2 2 2 水胶 比对 UHP C变形性 能的 影响 B 2 、 D5 、 E6三组分别是水胶比为 0 1 8 、 0 1 6 、 0 2 0时， 膨 胀剂掺量均为 1 0 测得的体积收缩变化 ， 试验结果如图 3 所 示 。在 3 种水胶 比下 ， 膨胀剂对 UH P C的自收缩都有减少的 效果 ， 且随着水胶比的增加 ， 膨胀的效果增大， 膨胀作用主要 表现在前 5 天； 3种水胶 比下 ， 膨胀收缩为零的时刻分别为 B 2的 2 1 2 8 d ， D 5的 1 4 2 1 d和 E 6的 2 8 d以后。综合考 虑膨胀剂性能的充分发挥， 流动性损失不宜过大和前期膨胀 不能过大 ， 掺量为 1 0 HC S A型膨胀剂的超高性能混凝土的 合适水胶比为 0 1 6 O 1 8 。 Da t e d 图 2 膨胀剂种类对 自收缩的影响 F i g 2 T h e e f f e c t o f e x p a n s i v e a g e n t t y p e o n a u t o g e n o u s s h r i n k a g e Uat e d 图 3 水胶比对 自收缩的影响 Fi g 3 The e f f e c t o f wa t e r - c e m e n t r at i o o n a u t o g e n o u s s h r i n k a g e 2 2 3 膨胀剂掺量对 UHP C变形性能的影响 B 1 、 B 2 、 B 3组 分别为掺加 了 占总胶 凝材料 8 、 1 O 、 1 2 的 HC S A型膨胀剂 ， 且保证水胶比为 0 1 8不变， 测得的 体积收缩变化如图 4所示 。3种掺量的 UH P C在前 5天都 表现为膨胀 ， 且体积膨胀量 随着掺量的提高而增 大。B 1 组 在 0 45 d的膨胀收缩量很小 ， 而后表现为收缩 ， B 2组的膨胀 收缩在 2 1 42 8 d内相互补偿 ， 而 B 3组在 2 8 d内， 一直表现 为膨胀。因此 ， 此类膨胀剂的掺量在 8 l O 之 间， 就能使 UHP C的 自收缩得到有效补偿 。 2 3 膨胀剂对 U HI 7干燥收缩的影响 2 3 1 膨胀剂对不掺钢纤维的 UHP C干燥收缩的影 响 如表 3所示 ， B 2组为掺 1 O 的 HC S A型膨胀剂的 UH P C， A 0 为对照组 ， 测得的干燥 收缩结果如 图 5 所示， 不掺膨 胀剂 A0组的干燥收缩量在 5 6 d内达到了 1 0 6 0 1 0 ， 加入 膨胀剂的 B 2 组的收缩量为 2 8 0 1 0 ， 收缩 明显减小， 说 明 此类膨胀剂对 UHP C的干燥收缩有很好 的补偿作用 ， 且膨 胀效果主要体现在初凝之后的前 3天， 7 d之后的变形趋于 掺 HC S A膨胀剂超高性能混凝土性能的研究 黄政宇等 1 1 9 平稳。 Da t e d 图 4 膨胀剂掺量对 自收缩的影响 F i g 4 T he e f f e c t o f e x p a n s i v e a g e n t d o s a g e O i l au t og e no u s s hr i n kag e Ua t e d 图 5 膨胀剂对不掺钢纤维 U HP C干燥收缩的影响 Fi g 5 Th e e f f ect o f HCS A e x p a n s i v e a g e n t o n d r y s h r i n k a g e o f UHP C wi t h o u t s t e e l fib e r 2 3 2 膨胀剂对掺钢纤维的 UHP C干燥收缩的影响 F 7 、 H8分别为加入 2 的钢纤维的两组 UHP C， 且 H8 组加入了 1 O 的 HC S A型膨胀剂 ， 它们 的干燥收缩结果如 图 6 所示 。由于钢纤维对 UH P C收缩的抑制作用 ， 加入钢纤 维的 UHP C 5 6 d的干燥收缩量为 6 8 0 1 0 一， 比未掺入钢纤 维的 A 0 组减少很多。加入膨胀剂的 H8 组收缩量为 2 0 7 1 O ， 比 F 7进一步减少了许多 ， 说明此类膨胀剂的膨胀性能 优 良， 对掺钢纤维的超高性能混凝土的干燥收缩有显著的补 偿作用。 Da t e d 图 6 膨胀剂对掺钢纤维 U H P C干燥收缩的影响 F i g 6 Th e e f f ect o f HCS A e xp a n s i v e a g e n t o n d r y s h r i nk a g e o f UHPC wi t h s t eel fibe r 2 3 3 钢纤维对加入 HC S A膨胀剂的 UHP C干燥收 缩 的影 响 加有 1 O HC S A型膨胀剂的 B 2组和 H8组的收缩结果 的比较如图 7 所示 。试验数据表明， 加入钢纤维的 H8 组 5 6 d的干燥收缩量 ( 2 0 71 0 ) 比不掺钢纤维 的 B 2组 ( 2 7 9 1 0 ) 有所减少 ， 且变形收缩过程稍有差别 ； 同时加入钢纤维 和膨胀剂的 H8 组的混凝土 ， 其前期 ( 前 3天) 膨胀量 比没有 加入钢纤维的 B 2组稍微增大 ， 而后期 ( 2 8 d后) 的膨胀量又 略微减少 。笔者认为， 前期膨胀量略大是 因为钢纤维 的存在 使膨胀剂的分布更加均匀 ， 而此 时钢纤维与 U HP C的粘 结 强度不大， 有利于膨胀剂性能的发挥 ， 而后期， 超高性 能混凝 土内部逐渐密实， 钢纤维与 UH P C的粘结强度增大， 增加了 钢纤维对混凝土变形的约束 ， 减少 了收缩。 图 7 钢纤维对加入 HC S A膨胀剂的 U HP C干燥收缩的影响 F i g 7 Th e e f f e c t o f s t eel f i ber O il d r y s h r i n k a g e o f UHPC wi t h HCS A e x p a n s i v e a g e n t 2 4 膨胀剂对 U HP C力学性能的影响 2 4 1 膨胀剂掺量对不掺钢纤维的 UH P C力学性能 的影响 水胶 比相同， HCS A型膨胀剂掺量不 同的 A0 、 B 1 、 B 2 、 B 3四组试件的 7 d 和 2 8 d 的抗压强度和抗折强度如图 8 所 示 。图 8中数值为以 A0组 7 d抗折强度或抗压强度为 1的 相对值。由图 8 可见膨胀剂掺量为 8 ( B 1 组) 的 UH P C的 7 d 和 2 8 d 抗压强度和抗折强度 比其他各组都有所提高； 掺 量为 1 O 的 B 2组和掺量为 1 2 的 B 3 组 ， 7 d的抗压强度 比 A0 组有所降低( 分别降低约 5 和 0 5 ) ， 而 2 8 d的抗压强 度有所提高( 分别提高 4 3 和 5 5 ) ； 而 B 2 、 B 3 组 UHP C 的 7 d和 2 8 d抗 折强度与 A0相比差别不大。试验结果表 明， 低掺量的膨胀剂能使 UHP C的强度增高 ， 但掺量超过一 定量 ， 这种增强效果会逐渐减小， 甚至会降低混凝土的强度 ； 结合膨胀剂对 UHP C的变形性能的影响 ， 表明在 1 7 d内， 掺膨胀剂的 UHP C处于膨胀 阶段， 产生较 多的钙矾石 ， 使水 泥水化的水有所减少 ， 故而强度略低 ； 2 8 d后混凝土强度增 加 ， 水泥水化生成的钙矾石具有填充作用 ， 使内部结构更加 密实 ， 强度略高。对 比掺量为 1 O 的 B 2组和掺量为 1 2 的 B 3 组发现 ， 掺量较多的 UHP C基体强度略微增加 ， 这是因为 HC S A膨胀剂很好的后期稳定性 ， 使其在 2 8 d 后仍能发挥膨 胀作用， 膨胀剂掺量较多的基体产生具有膨胀作用的钙矾石 较多， 对基体 2 8 d 强度贡献较多。 2 4 2 水胶 比对不掺钢纤维的 UHP C力学性 能的影 响 HC S A膨胀剂掺量均为 1 O ， 水胶 比分别为 0 1 8 、 0 1 6 O 0 O O 0 O 0 O O O 0 0 O O 0 0 O 8 6 4 2 2 4 6 8 一 一 一 一 一 昌 、 皇i 一 日 II 詈。 c 。 O m 8 6 4 2 一 目 、 目T D ) 1 u I 皇 口 掺 HC S A膨胀剂超 高性能混凝土性能的研 究 黄政 宇等 1 2 1 时间。掺人 HC S A膨胀剂使 UHP C的流动性降低， 为了获 得 良好的流动性 ， 掺 HC S A膨胀剂 UH P C的最佳水胶 比为 0 1 8左右 。 ( 2 ) 相比 UE A型膨胀剂 ， HC S A型膨胀剂的膨胀能量更 大 ， 稳定性更好， 对 UHP C的自收缩补偿效果更佳。试验结 果表明， 水胶 比为 0 1 8的 UHP C在 HCS A掺量 为 8 1 O 时， 能有效解决超 高性能混凝土 常温养 护收缩大 的问 题。 ( 3 ) HC S A型膨胀剂和钢纤维都有抑 制 UHP C的干燥 收缩的作用 ， 且 H C S A膨胀剂比钢纤维在减少超高性能混凝 土收缩方面效果更 佳。两者 能够共 同作用， 不仅能够 提高 UHP C的强度， 也能减少超高性能混凝土的收缩。 ( 4 ) 在保证有效减少超高性能混凝 土收缩 ， 又能够不降 低 UHP C的强度的条件下， 试验结果表 明， H C S A膨胀剂的 最佳掺量为 8 左右 ， 此时， 掺 H C S A膨胀剂的 UH P C的 7 d 和 2 8 d抗折强度和抗压强度都有所增加 。适 当掺人 的 HC- S A膨胀剂同样能够提高掺钢纤维 UH P C的强度 ， 是一种适 合应用于 UH P C的膨胀剂。 ( 5 ) H C S A膨胀剂优化 了 UHP C浆体 中的微观结构， 使 竖条状形貌 的钙矾石 晶体增 多， UHP C浆体结构更加密实 ， 强度增加。 参考文献 1 Ri c h a r d P，Ch e y r e z y肌Co mp o s i t i o n o f r e a c t i v e p o wd e r c o n c r e t e s r J C e m C o n c r Re s ， 1 9 9 5 ， 2 5 ( 7 ) ： 1 5 0 1 2 J e n s e n O M 。Ha n s e n P F W a t e r - e n t r a i n e d c e me n t - b a s e d ma t e r i a l s ：I P r i n c i p l e s a n d t h e o r e t i c a l b a c k g r o u n d J Ce m C o n c r Re s ， 2 0 0 1 ， 3 1 ( 4 ) ： 6 4 7 3 T a z a w a E i i c h i Au t o g e n o u s e s h r i n k a g e o f c o n c r e t e M Ne w Yo r k： E&F N S p o n， 1 9 8 8 4 赵顺增， 刘立 ， 等 高性能补偿收缩混凝土用膨胀剂一 HC S A 的特点及其应用 c 2 o o 8年“ 全国特种混凝土技术及工程 应用” 学术交流会暨 2 0 0 8年混凝土质量专业委员会年会 西 安 ， 2 0 0 8 5 Hu a n g Z h e n g y u ，W a n g J i a Ef f e c t s o f S AP o n t h e p e r f o r - ma n c e o f UHP C J B u l l C h i n e s e C e r a m SOc ， 2 0 1 2 ( 6 ) ： 5 3 9 ( i n Ch i n e s e ) 黄政宇， 王嘉 高吸水性树脂对超高性能混凝土性能的影响 J 3 硅酸盐通报， 2 0 1 2 ( 6 ) ： 5 3 9 6 Lu k a s z Du d z i a k，Vi k t o r M e c h t c h e r i n e M i t i g a t i o n o f v o l u me c h a n g e s o f u l t r a - h i g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e ( UHPC) b y u s i n g s u p e r a b s o r b e n t p o l y me r s C S e c o n d I n t e r n a t i o n a l S y mp o s i u m o n Ul t r a Hi g h Pe r f o r ma n c e Co n c r e t e ， 2 0 0 8 7 蒋青青 ， 刘汉朝 掺 UE A膨胀剂高性能混凝土在倒 T形叠 合板楼( 屋) 盖工程中的应用 C 第四届全国高性能混凝 土学术研讨会 武汉， 2 0 0 2 8 Li u J i a p i n g ， Z h a n g S h o u z h i I mp a c t o f ma g n e s i u m o x i d e c o rn p o s i t e e x p a n s i v e d e f o r ma t i o n c h a r a c t e r i s t i c s o f h i g h p e r f o 1 T n a n c e c o n c r e t e J J S o u t h e a s t Un i v e r s i t y ， 2 0 1 0 ， 1 1 ( s 2 ) ： 1 5 0 ( i n Ch i n e s e ) 刘加平， 张守治 氧化镁复合膨胀剂对高性能混凝土变形特 性的影响 J 东南大学学报 ， 2 0 1 0 ， 1 1 ( 增刊1 1 ) ： 1 5 0 9 Li n Xi q i a n g 。W a n g Do n g mi C S A e x p a n s i v e i mp a c t o n t h e p e r f o r ma n c e o f t h e C8 0 h i g h - p e r f o rm a n c e a n d e x p a n s i o n me c h a n i s m o f c o a g u l a t i o n J C o n c r e t e ， 2 0 1 3( 2 ) ： 1 1 4( i n Ch i n e s e ) 蔺喜强， 王栋 民 C S A膨胀剂对 C 8 0高性能混凝上性能影响 及膨胀机理研究 J 昆凝土， 2 0 1 3 ( 2 ) ： 1 1 4 1 0 J e n s e n O M ，Ha n s e n P F W a t e r - e n t r a i n e d c e me n t - b a s e d ma t e r i a l s - I I E x p e r i me n t a l o b s e r v a t i o n s J C e m C o n e r Re s ， 2 0 0 2 ， 3 2 ( 6 ) ： 9 7 3 1 1 Ti a n Qi a n ，J e n s e n Ol e M4 1 h e d e T h e t e s t me t h o d s o f t h e e a r l y a u t o g e n o u s s h r i n k a g e o f c e me n t - b a s e d ma t e r i a l s wi t h b e l l o ws J J C h i n e s e C e r a m Soc ， 2 0 0 9 ( 1 ) ： 3 9 ( i n C h i n e s e ) 田倩 ， J e n s e n O l e Ml h e d e 采用波纹管测试水泥基材料的 早期自收缩方法 J 硅酸盐学报， 2 0 0 9 ( 1 ) ： 3 9 ( 责任编辑周媛媛 )