乌鲁木齐地区C30自密实混凝土力学性能试验研究.pdf

2 0 1 4 年 第 8 期 (总 第 2 9 8 期 ) N u mb e r 8 jn 2 0 1 4 ( T o t a ll No 2 9 8 ) 混 凝 土 C ；on c r e t e 理论研究 THEORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 4 0 8 0 1 5 乌鲁木齐地区 C 3 0自密实混凝土力学性能试验研究 陈波 ，刘清 ，高金东 ( 新疆大学 建筑工程学院，新疆 乌鲁木齐 8 3 0 0 4 7 ) 摘 要 ： 为研究乌鲁木齐地区 C 3 0自密实混凝土力学性能， 采用乌鲁木齐地区常用原材料配制 C 3 0自密实混凝土和普通混凝土 ， 对配制 出的混凝 土进行立方体抗压强度、 棱柱体抗压强度 、 劈裂抗拉强度和受压应力一 应变 曲线试验 ， 对 自密实混凝 土和普通混 凝土的试验结果进行对比分析 。 试验结果表明： 自密实混凝土 的立方体抗压强度 、 棱柱体抗压强度、 劈裂抗拉强度高于普通混凝 土 ， 且 自密实混凝土后期承载力显著提高； 自密实混凝土横 向应变 、 纵 向应变及泊松 比随应力水平的发展趋势与普通混凝土相 同； 自密实混凝土峰值应变略低于普通混凝土。 关键词 ： 自密实混凝土 ；力学性能 ；应力一 应变曲线 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 4 ) 0 8 0 0 5 2 0 5 Ex pe r i m e n t a l s t u d y o n m e c h a n i c a l p r o p e r t i e s o f C3 0 s e lf - c o m p a c t i n g c o n c r e t e i n Ur umq i a r e a CHEN Bo， I ,I U n g， GAO J i n d o n g ( C o l l e g e o f A r c h i t e c t u r a l a n d C i v i l E n g i n e e r i n g ， x i n j i a n g U n i v e r s i t y ， V r u m8 3 0 0 4 7 ， C h i n a ) Ab s t r a ct ： T o s t u d y t h e me c h a n i c a l p e r f o r man c e o f C3 0 s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e i n Vr u mq i a r e a ， p r e p ara t i o n o f C 3 0 s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e u s i n g c o l n l n o n r a w ma t e ri a l s o f Ur u r n q i o n t h e p r e p a r a t i o n o f t h e c o n c r e t e c u b e c o mp r e s s i v e s t r e n g t h ， p r i s m c o mp r e s s i v e s t r e n gth ， s p l i t t i n g t e n s i l e s t r e n g t h a nd c o mp r e s s i v e s t r e s s - s tra i n c u r v e t e s t Th e t e s t r e s u l t s s h o we d t h a t s e l f c o mpa c t i n g c o n c r e t e c u b e c omp r e s s i ve s tr e n gth ， p r i s mc o mp r e s s i v e s tr e n g t h ， s p l i tt i n g t e n s i l e s tr e n g t hwe r e h i g h e r tha n o r d in a r yc o n c r e t e ， t h el a t e r b e a ri n g c a p a c i tyo f s e l f c o mp a c t i n g c o n c r e t e i n c r e a s e d s i g n i fi c ant l y ； s e l f c o mp a c t i n g c o n c r e t e l o n g i tud i n a l s t r a i n a n d l a t e r a l s tr a i n， p o i s s o n s r a t i o wi th the d e v e l o p me n t t r e n d o f s t r e s s l e v e l s a s t h e s a me a s o r d i n a r y c o n c r e t e ； s e l f c o m p a c t i n g c o n c r e t e p e a k s t r a i n w a s s l i 曲t l y l o w e r tha n tha t o f o r d i n a r y c o n c r e t e Key w or ds： s e l f - c o mp a c t ing c o nc r e t e； me c h a n i c a l p r o pe r t y； s t r e s s s t r a i n C U X V C 0 引 言 混凝土在承受应力作用时 ， 其应力主要是由骨料 、 砂浆 及界面过渡区来承担。 对于低强度混凝土 ， 骨料的强度 和弹 性模量值均比其组成的混凝土高出许 多 ， 砂浆的强度高于 界面过 渡区但低 于粗骨料 。 混凝土达到极限强度值时 ， 骨 料并不破碎 ， 其变形仍在弹性范围 内。 所 以 ， 低强度混凝土 的承载能力主要取决于混凝土 内界面过渡 区强度 以及砂 浆强度口 - 2 。 界面过渡区处于粗骨料与水化水泥浆体之间 ， 对于普 通混凝土 ， 由于新拌混凝土粗骨料表面形成水膜 ， 使得界 面过渡区的水灰比明显高于水泥砂浆基体 的水灰 比， 以至 于在此处形成晶体较大 的结晶产物 ， 从而造成界面过渡区 孔隙较大 、 强度较低 。 对于 自密实混凝土 ， 由于掺人 了大 量矿物掺合料 ， 使得矿物掺合料能够较好的填充界面过渡 区孔隙 ， 使得 自密实混凝土 的界 面过 渡区孔 隙降低 ， 强度 相对提高 。 所以 ， 自密 实混凝 土力学 性能与普通混凝土 力学性能存在着一定的差异 。 本研 究选用 乌鲁木齐地区常用原材料配制 C 3 0自密 实混凝土和普通 昆 凝土 ， 对配制出的混凝土进行立方体抗 压强度 、 棱柱体抗压强度 、 劈裂抗拉强度和受压应力一 应变 曲线试验。 对 自密实混凝土和普通混凝土的试验结果进行 对 比分析 ， 得 出乌鲁木齐地 区 C 3 0自密实混凝土的基本力 学性能指标 。 1 试验原材料及 配合 比 1 1 试验 原材料 水选 用乌鲁木 齐地 区 自来水 ； 水泥选 取 天山水泥 厂 生产 的 P O 4 2 5 级水 泥 ； 粉煤灰采用新疆 苇湖梁 电厂 生 产的 I I 级粉煤灰 ； 矿粉选用新疆红雁池 电厂生产 的 $ 7 5 级 矿粉 ； 砂 采用 乌鲁木 齐地 区附 近砂场 生产 的砂 ， 由于含 泥量 较 高 ， 对 砂进行 了初 步筛洗 ； 石子 采用 乌鲁 木齐 地 区 4 7 5 1 6 m m 连续级配的卵石 ； 外加剂选用 聚羧酸系 高 效减水剂 。 收稿 日期 ： 2 O 1 4 2 0 4 基金项目： 新疆维吾尔 自治区研究生教育创新计划项 目( X J G R I 2 0 1 3 0 4 5 ) ； 国家 自然科学基金项 目( 5 1 3 6 8 0 5 7 ) ； 新疆维吾尔 自治区高等学校 科研计划重点项 目( X J E D U 2 0 1 0 I 1 0 ) 52 1 2试验 配合 比 试验所 用的 自密实混凝土和普通混凝土的配合 比如 表 1 。 表 1 中， 类别列编号“ S C C ” 表示 自密实混凝土 ， “ NC ” 表示普通混凝土 。 表 1 试验配合比 k g 混凝土类别水水泥粉煤灰矿粉砂子 石子 外加剂 S CC 1 7 0 1 4 99 1 97 8 2 0 2 1 7 4 3 7 8 48 0 535 7 NC 】 8 0 3 9 67 一 一 5 8 3 4 1 23 9 8 2混凝 土抗 压性 能试验 2 1 立方体抗压强度试验 混凝土立方体抗压强度用于确定 自密实 昆 凝土强度等 级 ， 由立方体抗压强度试验测得。 本试验制作边长为 1 5 0 m m 的立方体试块， 同一配合比制作 6 个试块， 用于测定 7 、 2 8 d 立方体抗压强度 。 试验在 3 0 0 0 k N微机控制全 自动压力试 验机上进行 ， 根据 G B 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ( 普通混凝土力学性能 试验方法标准 的要求川 ， 试验进行连续均匀加荷， 本试验 加荷速度取 0 5 MP a s 。 各试件立方体抗压强度见表 2 ， 表 2 中混凝土类 别列编号“ S C C ” 表示 自密实混凝土 ， “ N C ” 表示 普通混凝土。 “ 1 、 2 、 3 ” 表示每组试验的试件个数编号 。 由表 2可知 ： S C C 7 d 抗 压强 度平 均值 略 高于 NC ， S C C 2 8 d 抗压强度平均值 比 N C有较大提高。 S C C抗压强 度平均值从 7 2 8 d 增长了 1 0 _3 MP a ， 增幅为 3 7 4 5 ； NC抗 压强度平均值从 7 2 8 d 增长 了 2 7 MP a ， 增 幅为 1 0 2 3 。 结果表明 ： S C C和 NC的前期强度相 当， 但后期强度 S C C 远远高于 NC。 表 2 立方体抗压强度试验值 2 2 棱柱体抗压 强度试验 混 凝土棱 柱 体受 压性 能是混 凝 土材料 最 基本 的 物 理力 学性能 ， 是研究混凝土结 构承载力 和变形 的主要 依 据 。 棱 柱体抗 压强 度通过 棱柱体 轴 心受压 试 验测得 。 试 验制作 1 5 0 m mx l 5 0 m m 3 0 0 m m的棱柱体试件， 同一配 合 比制作 3 个试件 。 根据 G B 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 普通 混凝 土力 学性 能试验方 法标 准 的要 求 ， 试验进 行连续均 匀加荷 ， 本试 验加荷速度取 0 5 MP a s 。 各试件棱 柱体抗压强度 值 见 表 3 ， 表 3中混凝 土类 别列 编 号“ S C C ” 表 示 自密实 混 凝 土 ， “ N C ” 表 示普 通混 凝土 ， “ 1 、 2 、 3 ” 表示 每 组试 验试 件个 数编号。 表 3 棱柱体抗压强度 由表 3 可知 ： S C C棱 柱体抗压强度 比 N C棱柱体抗 压 强度高 8 0 MP a ， 主要原 因为 S C C后期强度远远高于 N C 。 2 3 棱柱体与立 方体抗压 强度 关 系 强度 比是棱柱体抗压强度与立方体抗压强度 的比值 ， 我国现行规范 G B 5 0 0 1 0 - - 2 0 1 0 凝土结 构设计 规范 中 将混 凝土立方体抗 压强度标准值 换算 成混凝 土轴心抗 压 强度标准值时 ， 考虑 了混凝土实体强度与立方体抗压强度 之间差异 、 棱柱体强度与立方体强度 比值和脆性折减三个 主要因素。 对于实体强度与立方体试件强度之间 的差异 ， 经过大量研究分析 ， 规范提 出的修正系数为 0 8 8 。 对于脆性 折减 ， 规范提 出 C 4 0以下的混凝土为 1 0 。 对于棱柱体强度 与立方体强度 比值 ， 一般在 0 7 8 0 8 8 之间 ， 规范出于结构 安全度考虑提 出的是 0 7 6 。 对于乌鲁木齐地区 C 3 0自密实 混凝土强度 比， 需对此值进行试验验证 。 棱柱体抗压强度与 立方体抗压强度的 比值如表 4所示 。 表 4立方体抗压强度与棱柱体抗压强度比 由表 4可 知 ， S C C强 度 比为 0 8 3 ， N C 的强 度 比为 0 8 0 ， 两者都在 0 7 8 0 8 8 之 间， 均满足要求 。 表明利用乌鲁 木齐地 区配制 出的 自密实混凝土在结构设计时仍能使用 G B 5 0 0 1 0 - - 2 0 1 0 混凝土结构设计规范 中的强度 比。 3混凝 土抗拉性 能试验 3 1 立方体劈裂抗拉强度试验 测定混凝 土抗拉强度有三种试验方法 ， 棱柱体试件轴 心受拉试验得到轴 心抗拉强度 、 立方体试件劈裂试验得到 劈 ( 裂抗 ) 拉强度 和棱柱体试件抗折试验得 到弯 ( 曲抗 ) 拉 强度。 劈裂试验简单 易行 ， 又采用相 同的标准立方体试件 ， 成为最普遍的测定手段 。 本次试验采用立方体试件劈裂试 验来测定混凝土的劈拉强度。 试验制作尺寸边长为 1 5 0 m m 的立方体试块 ， 同一配 合 比制作 3 个试块 ， 根据 G B 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 普通混凝 土力 学性能试验方法标准 要求 ， 试验过程 中进行连续 均匀加 荷 ， 本次试验加荷速度取 0 5 MP a s 。 各试件劈裂抗拉强度值 见表 5 。 表 中编号 “ S C C ” 表示 自密实混凝土 ， “ N C ” 表示普 通 昆 凝 土 ， “ 1 、 2 、 3 ” 表示每组试验试件个数 编号 。 表 5劈裂抗拉强度 由表 5可知： S C C劈拉强度平均值为 4 5 MP a ， NC劈 拉强度平均值 为 2 9 MP a 。 S C C劈拉强度平均值 比 N C劈 拉强度平均值高 1 6 MP a 。 53 3 2 劈裂抗拉强度与抗压强度关系 经大量学者试验研究 ， 由经验回归公式可得 ： 普通混 凝 土劈拉强 度与立方体抗压强度关 系为 ，s O 1 9 f o 4 。 采用 新疆地 区原材料配制 的 自密实混凝土劈拉强度与立方体 抗压强度关系需进行验证 ， 试验数据如表 6所示 。 表 6 劈拉强度与立方体抗拉强度的换算系数 由表 6可知 ： S C C换 算系数 为 0 ， 2 9 ， N C换算 系数 为 0 2 3 ， S C C换算系数高于 N C换算系数 ， 且均高于经验 回归 公式提 出的 0 1 9 。 4 受压应 力一 应 变曲线 混凝土受压应力一 应变曲线是其力学性能的宏观反应。 本试验拟对采用乌鲁木齐地区常用原材料配制的 自密实 混凝土受压应力一 应变 曲线进行试验研究。 4 1 试验设计及加载方案 试验制作 1 5 0 m mx l 5 0 m mx 3 0 0 mm 的棱柱体试 件 ， 自密实混凝土和普通 混凝土各制作 3个试件 。 为测定试件 纵 向变形 ， 在试件 两侧对称黏贴纵 向应变片 ， 为测定试件 横 向变形 ， 在试件 两侧对称黏贴横 向应变片 ， 应变片布置 详见图 1 。 试验在新疆 大学建筑 工程学 院结构 大厅进行 ， 加载 装置采用 3 0 0 0 k N微机控制 全 自动压力试 验机 ， 试验 量 测和数据采集采用 D H3 8 1 6 应变测量系统。 根据 混凝土 结构试验方法标准 制定如下试验加载方案 ： 采用 O 5 MP a 的荷 载进行 预 加载 ； 使 用加 载 速率 为 0 5 MP a s 的荷 载加载至峰值荷载的 8 0 ； 达到峰值荷载 8 0 后， 改为位 移控制加载 ， 加 载速率为 0 ， 0 0 2 mm s ， 加载至试件破 坏 。 纵 向应变 片 横 向应变 片 _ ( b ) 图 1 应变片布置示意图( 单位 ： mm) 轴 向应变 ， s 图 2 S C G应力一 应变曲线 轴 向 应 变 ， 0 图 3 N C 应力一 应 变 曲线 4 2 受压应 力一 应 变曲线 各试件的受压应力一 应变 曲线如 图 2 、 3 。 由图 2 、 3 可知 ： N C应力一 应变曲线分布规律较 S C C分 散 ， 表明 NC力学性能的离散度略高于 S C C； S C C应力 一 应 变曲线斜率高于 N C ， 这是因为 S C C 2 8 d 抗压强度高于 NC 。 4 3泊松 比 自 松 比是材料横向应变与纵 向应变的比值 ， 也叫横向变 形系数 ， 它是反应材料横 向变形的弹性常数 。 经大量学者研 究发现， 在开始受力阶段 ， 混凝土的 白 松 比值约为 0 1 6 0 2 3 ， 一 般取为 0 2 0 。 当混凝土内部形成非稳定裂缝后， 泊松比 值飞速增长 。 因此 ，需对乌鲁木齐地区 自密实混凝土泊松 比进行验证。 各试件横向应变值见表 7 ， 纵 向应变值见表 8 ， 泊松 比 值见表 9 ， 表 中编号 S C C表示 自密实混凝 土 ， N C表示普通 混凝土 ， x表示该 组配合 比下 的第几个试 件 ， A表示该 配 合 比下的平均值 ， 表示混凝土棱柱体极限抗压强度。 应 力 水平一 横 向应变曲线如图 4 、 5 ， 应力水平一 纵向应变曲线如 图 6 、 7 ， 应力水平一 泊松 比曲线如图 8 、 9 。 由表 7 、 图4 、 5 可知： q ) S C C横向应变平均值为0 0 0 1 9 8 ， NC横 向应变平均值 为 O 0 0 1 7 1 ， S C C横 向应变平均值 略 大于 NC ； S C C和 N C总体上均呈现出横 向应变随应力水 表 7 横 向应变 8 5 4 表 8 纵 向应变 8 图 4 S G C应力水平一 横向应变 曲线 S 图 7 N C应力水平一 纵向应变曲线 E 图 5 N C应力水平一 横向应变曲线 图 6 S G C应力水平一 纵向应变曲线 三 0 2 O 1 0 02 0 4 0 6 0 8 1 0 1 2 1 4 1 6 1 8 2 0 图 8 S G G应力水平一 泊松比曲线 平增加而增加 ， 且前期增长平稳 ， 达到一定应力水平后迅猛 发展 ； S C C横 向应变在 0 5 f o 之前增长平稳 ， 0 5 f o - o 8 之 间时增幅略有提高 ， 0 8 之后迅速增大 ； Nc横 向应变在 0 6 A之前增 长平稳 ， 0 6 f - o 之 间时增幅 略有 提高 ， 0 之后迅速增大 。 由表 8 、 图 6 、 7 可知： s e e纵向应变平均值为 0 0 0 1 9 5 ， N C纵 向应 变 为 0 0 0 2 2 2 ， S C C纵 向应 变 平均 值 略 小 于 N C； S C C和NC总体上均呈现出纵向应变随应力水平增 大而增大 ； S C C纵向应变在 0 之前增长平稳 ， 0 8 之 后增长幅度明显增大 ， 但总体增长趋势平缓 ； N C纵向应 1 0 0 9 O- 8 O7 0 6 0 5 0 4 0 3 0 2 O 1 0 0 1 0 2 03 0 4 0 5 0 6 0 7 0 8 0 9 1 0 图 9 N G应力水平一 泊松 比曲线 变在 0 之前增 长 平稳 ， O 6 A - o 之 间增 幅有所增 加 ， 0 9 f o 之后迅速增大。 由表 9 、 图 8 、 9可知 ： 随应 力水平增加 ， S C C和 N C 的泊松 比发展变化规律基本一致 ； 当应力 水平 o 9 A时 ， 泊松 比迅速增大 。 4 4 峰值 应变 峰值应变为混凝土受压过程中峰值应力对应下的纵 5 5 O O O 0 O 0 0 O 0 u、 ， 。 O O O O 0 0 0 O O 。 O O O O 0 O O O O b 0 0 0 0 0 O O O 0 0 向应变值 。 经大量学者研究 ， 普通混凝土的峰值应变有较 大 的离散度 。 为便于设计 ， 规范 以单一 的峰值应变 ： 0 0 2 定 义了 C 2 0 C 5 0 混凝土的峰值应变 。对于采用乌鲁木齐 地 区常用原材料配制 的 C 3 0自密实混凝土需对其峰值应 变进行验证 ， 各试件的峰值应变值见表 1 0 。 表 1 0 峰值应变试验值 S C C峰值应变平均值为 0 0 0 2 0 ， N C峰值应变平均值 为 0 0 0 2 2 ， S C C峰值应变平 均值略低于 N C， 但均接近于 规范给出的 O 0 0 2 。 5结语 对采 用 乌鲁 木齐 地 区原 材料 配制 的 C 3 0自密 实混 凝 土 和普通混 凝 土进行 的力 学性 能试 验研究 得 出 以下 结 论 ： ( 1 ) S C C和 N C的 7 d 立方体抗压强度相 当， 2 8 d强度 S C C远远高于 N C 。 表明 S C C具有后期承载力显著提高的 特性 。 S C C棱柱体抗压强度高于 NC 。 S C C和 N C强度 比均 在 0 7 8 - 0 8 8 之 间， 均满足要求。 S C C劈拉强度平均值高于 N C。 S C C劈拉 强度 与立方 体抗 拉强 度 的换 算 系数 高 于 N C， 两者均大于经验回归公式提 出的值 。 ( 2 ) N C应力 应变曲线分布离散度略高于 S C C ， S C C应 力 一 应变 曲线斜率高于 N C。 ( 3 ) S C C横 向应变平均值略大于 N C， S C C和 NC总体 上均呈现出横 向应变随应力水平增加而增大 ， 且前期增长 平稳 ， 达到一定应力水平之后迅猛发展 。 S C C纵向应变平均 值略小于 N C， S C C和 N C总体上均呈现 出纵 向应 变随应 力水平增大 而增 大的趋势 。 随应力水平增 加 ， S C C和 N C 上接第 5 1页 【 3 】柳俊哲 ， 吕丽华 ， 李玉顺 碳化速度的影响因素及碳化对混凝土 品质的影响【 J 1 混凝土， 2 0 0 2 ( 1 2 ) ： 1 0 1 3 【 4 】P AP AD AKI S V GEf f e c t o f s u p p l e me n t a r y c e me n t i n g ma t e r i a l s o n c o n c r e t e r e s i s t a n e e a g a i n s t c a r b o n a t i o n a n d c h l o r i d e i n g r e s s J C e - m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h 。 2 0 0 0 ( 3 0 ) ： 2 9 1 2 9 9 【 5 1牛荻涛 ， 石玉衩 ， 雷怡生 昆 凝土碳化的概率模型及碳化可靠性 分析【 J 1 西安建筑科技大学学报， 1 9 9 5 ( 9 ) ： 2 5 3 【 6 1张誉 ， 等 混凝土结构耐久性概论【 M1 上海 ： 上海科学技 术出版 社 。 2 0 0 3 【 7 】张誉， 蒋利学 混凝土碳化深度的计算与试验研究 混凝土， 1 9 9 6 ( 4 ) ： 1 2 1 7 I 8 】邸小坛， 局燕 混凝土碳化规律的研究【 D 中国建筑研究院结构 所 ， 1 9 9 5 9 】G B J 8 卜 1 9 8 5 ， 普通混凝土长期性能及耐 性能试验方法I S 1 9 8 6 1 0 J G J 5 2 2 o 0 6 ， 普通混凝土用砂、 石质量及检验方法标准 s 1 E 5 6 的泊松 比发 展变 化规律 基本 一致 。 当应 力水 平较 低 时 ， S C C泊松 比基本上处于 0 1 5 0 4 5 之间 ， N C泊松 比基本上 处于 0 1 0 0 3 5之间。 ( 4 ) S C C峰值应变略低 于 N C， 但均接 近于规范给出的 参考值 。 参考文献： 【 l l 罗素蓉， 晁鹏飞， 郑建岚启密实混凝土拉压徐变比较试验研究 J 1 工程力学 ， 2 0 1 2 ( 1 2 ) ： 9 5 1 0 0 【 2 侯景鹏 ， 张璐目 密实混凝土配合比设计及其性能试验研究【 J 1 混凝土 ， 2 0 1 3 ( 2 ) ： 9 5 9 6 1 0 1 【 3 】HE I K AL M， Z OHD Y K M， ME C HAN I C AL M A Mi e r o s t r u c t u r e a n d r h e o l o g i e al c h a r a c t e r i s t i c s o f h i g h pe r f o r ma nc e s e l f -c o mp a c t i n g e e m e n t p a s t e s a n d c o n c r e t e c o n t a i n i n g gro u n d c l a y b r i c k s J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 o 1 3 ( 3 8 ) ： 1 0 1 1 0 9 【 4 孟志良， 李国宇， 马晓伟， 等 膨胀剂对自密实混凝土力学性能 影响 J 1 混凝土， 2 0 1 3 ( 5 ) ： 8 9 9 2 【 5 J I l i a n a Ro d r i g u e z Vi a c a v a ， A n t o n i o A g u a d o d e C e a Ge mma R o d r i g u e z d e s e n s a l e s e l f - c o mp a c t i n g c o n c r e t e o f me d i u m c h a r a c t e r i s t i c s t r e n g t h J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g M a t e r i a l s ， 2 0 1 2 ， 3 0 ： 7 7 6 - 7 8 2 6 】A S H T I AN I M S， S C O T T A N， DHAK AL R P Me c h a n i c al a n d f r e s h p r o pe r t i e s o f h i g h-s t r e n g t h s e l f c o mp a c t i n g c o n c r e t e c o n t a i n i n g c l a s s C fl y a s h J C o n s t r u c t i o n a n d B u i l d i n g Ma t e r i a l s ， 2 0 1 3 ( 4 7 )： 1 2l 71 2 2 4 【 7 J7 G B T 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ， 普通混凝土力学性能试验方法标准 s 1 京 ： 中国计划出版社 ， 2 0 0 6 作者简介 ： 联系地址 联 系 电话 ： 陈波( 1 9 8 8 一 ) ， 男 ， 硕士研究生 ， 从事结构工程及高性 能混凝士研究。 新疆乌鲁木齐市延安路 1 2 3 0 号 新疆大学南校区建 筑工程学院( 8 3 0 0 4 7 ) 1 3 61 9 9 091 2 2 京： 中国建筑工业出版社， 2 0 0 7 【 1 l l J G J 5 5 2 O 0 0 ， 普通混凝土配合比设计规程【 s 】 北京 ： 中国建筑 工业出版社 ， 2 0 0 8 1 2 G B f F 5 0 0 8 0 - - 2 0 0 2 ， 普通混凝土拌合物性能试验方法标准【 s 】 北 京 ： 中国建筑工业出版社 ， 2 0 0 3 【 1 3 G B f F 5 0 0 8 1 -2 0 0 2 ，普通混凝土力学性能试验方法标准 f s 1 _ 北 京 ： 中国建筑工业出版社 ， 2 0 0 3 【 1 4 】 明静 ， 张亚梅 1氏c 0 浓度下混凝土的加速碳化试验研 究l J 1 - 混 凝土与水泥制品 ， 2 0 1 0 ( 3 ) ： 5 - 8 作者简介： 联 系地址 联 系电话 陆盛武( 1 9 7 2 一 ) ， 男 ， 工程师 ， 硕士研究生 ， 主要从事混 凝土等方面的研究。 厂西柳州市君武路 1 6 8 号 广西生态工程职业技术学 院建筑工程系( 5 4 5 0 0 3 ) 1 8 0 77 21 8 68 1