高支撑模板施工方案培训资料样本.doc

目 录一、编制依据1二、工程概况1三、模板及支撑系统材料选择1四、施工工艺及操作要求14.1 梁模板施工14.2 楼板模板施工2五、模板拆除3六、成品保护方法3七、质量确保方法及施工注意事项3八、安全施工注意事项4九、文明施工及环境保护方法5十、模板系统验算510.1 模板支撑架计算书510.2 梁模板计算书5十一、高支撑模板施工安全防范方法2611.1 预防坍塌事故安全技术方法2611.2 预防高空坠落事故安全技术方法2611.3 监测方法27十二、应抢救援预案2812.1 概况2812.2 机构设置2812.3应抢救援工作程序3012.4救援方法30高支模板工程施工方案一、编制依据1.1建筑结构荷载规范GB50009-1.2混凝土结构设计规范GB50010-1.3建筑施工计算手册江正荣著1.4建筑施工手册第四版1.5建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-1.6混凝土结构工程施工技术标准 ZJQ08-SGJB 204-1.7建筑施工脚手架实用手册杜荣军著1.8建筑施工模板安全技术规范JGJ162-二、工程概况酒店工程正一层层高为8.4米，三层A-7A-10/A-PA-T轴梁板面标高为13.5m，板厚120mm，最大主梁截面为1300mm3000mm，此部分满堂脚手架搭设高度为13.2m，长28.0m，宽15.6m，脚手架立杆基础一部分为地下室顶板（板厚400）。三、模板及支撑系统材料选择本工程模板采取18mm厚酚醛覆膜清水模板，方木采取50100mm2，模板支撑体系采取483.0mm扣件式钢管脚手架。四、施工工艺及操作要求4.1 梁模板施工4.1.1 工艺步骤：抄平、弹线（轴线、水平线）支撑架搭设 支柱头模板铺设底模板 拉线找平封侧模预检。4.1.2 依据主控制线放出各梁轴线及标高控制线。4.1.3 板模支撑。板模板支撑采取扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.8m；立杆须设置纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设置纵横双向水平杆，水平杆步距（上下水平杆间距）小于1500mm；.立杆顶端必需设置纵横双向水平杆，技撑体系和已浇筑完成柱子有效地连接。13003000mm大梁梁模支撑。梁底支撑采取多根立柱支撑，方木支撑垂直于梁截面，立柱沿梁跨度方向间距0.25m，脚手架步距1.5m，梁底两侧立柱间距1.4m，梁底增加承重立杆5根，纵向间距距0.25m。梁底板沿其宽度方向用7根方木加固，承重横向排列采取14号工字钢形成，纵向间距0.25m，且采取承插口直接传力。4.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设置一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设置一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆和地面倾角宜在4560度之间，水平剪刀撑和水平杆夹角宜为45度。4.1.5 梁模板安装大龙骨采取483.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采取50mm100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度2，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。梁侧模板铺设：依据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设置斜撑，当梁高大于700mm时设置腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。4.2 楼板模板施工4.2.1 工艺步骤：支架搭设龙骨铺设、加固楼板模板安装预检。4.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，和梁模板支架统一部署。立杆顶部如设置顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点在顶层横杆时，应靠近立杆，且小于100。4.2.3 模板安装：采取酚醛覆膜清水模板作楼板模板，通常采取整张铺设、局部小块拼补方法，模板接缝应设置在龙骨上。大龙骨采取483.0mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采取50mm100mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。依据标高确定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。4.2.4楼面模板铺完后，应认真检验支架是否牢靠。模板梁面、板面清扫洁净。五、模板拆除5.1 拆模程序：先支后拆，后支先拆先拆非承重部位，后拆承重部位先拆除柱模板，再拆楼板底模、梁侧模板最终拆梁底模板。5.2 柱、梁、板模板拆除必需待混凝土达成设计或规范要求脱模强度。柱模板应在混凝土强度能确保其表面及棱角不因拆模而受损坏时，方可拆除；板和梁底模板应在梁板砼强度达成设计强度100%，并有同条件养护拆模试压汇报，经监理审批签发拆模通知书后方可拆除。5.3 模板拆除次序和方法。应根据配板设计要求进行，遵照先支后拆，先非承重部位后承重部位，自上而下标准。拆模时严禁用大锤和撬棍硬砸硬撬。5.4 拆模时，操作人员应站在安全处，以免发生安全事故。待该片（段）模板全部拆除后，将模板、配板、支架等清理洁净，并按文明施工要求运出堆放整齐。5.5 拆下模板、配件等，严禁抛扔，要有些人接应传输。按指定地点堆放，并做到立即清理，维修和涂刷好隔离剂，以备待用。六、成品保护方法6.1 模板搬运时应轻拿轻放，不准碰撞柱、梁、板等混凝土，以防模板变形和损坏结构。6.2 模板安装时不得随意在结构上开洞；穿墙螺栓经过模板时，应尽可能避免在模板上钻孔；不得用重物冲击已安装好模板及支撑。6.3 搭设脚手架时，严禁和模板及支柱连接在一起。6.4 不准在吊模、水平拉杆上搭设跳板，以确保模板牢靠稳定不变形。浇筑混凝土时，在芯模四面要均匀下料及振捣。6.5 拆摸时应尽可能不要用力过猛过急，严禁用大捶和撬棍硬砸硬撬，以免混泥土表面或摸板受到损失坏。七、质量确保方法及施工注意事项7.1 施工前由木工翻样绘制模板图和节点图，经施工责任人复核后方可施工，安装完成，经高支模管理机构相关人员组织验收合格后，通知分企业质安部、技术部到现场检验、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序施工作业7.2 现浇结构模板安装许可偏差：序号项 目许可偏差(mm)1轴线位移52底模上表面标高53截面内部尺寸柱、梁4，-54层高垂直度大于5m85相邻两板表面高底差26表面平整度5注；检验轴线位置时，应沿纵、横两个方向量测，并取其中较大值。7.3 确保每个扣件和钢管质量满足要求，每个扣件拧紧力矩全部要控制在4065Nm，钢管不能选择已经长久使用发生变形。7.4 模板施工前，对班组进行书面技术交底，拆模要有项目施工员签发拆模通知书。7.5 浇筑混凝土时，木工要有专员看模。7.6 认真实施三检制度，未经验收合格不许可进入下一道工序。7.7 严格控制楼层荷载，施工用料要分散堆放。7.8 在封模以前要检验预埋件是否放置，位置是否正确。八、安全施工注意事项8.1 施工现场安全责任人负责施工全过程安全工作，应在高支模搭设、拆除和混凝土浇筑前向作业人员进行安全技术交底。8.2 支模过程中应遵守安全操作规程，安装模板操作人员应戴好安全帽，高空作业应系好挂好安全带。8.3 高支模施工现场作业人员不得从支撑系统上爬上、爬下，应从施工电梯进入工作面。8.4 高支模搭设、拆除和混凝土浇筑期间，无关人员不得进入支模底下，并由安全员在现场监护。8.5 混凝土浇筑时，安全员专职负责监测模板及支撑系统稳定性，发觉异常应立即暂停施工，快速疏散人员，立即采取处理方法，待排除险情并经现场安全责任人检验同意后方可复工。8.6 正在施工浇筑楼板，其下一层楼板（地下室顶板）支撑不准拆除，待本层模板及满堂架拆除后方可拆除。8.7 拆模时应搭设脚手架，废烂木方不能用作龙骨。8.8 在4m以上高空拆模时，不得让模板、材料自由下落，更不能大面积同时撬落，操作时必需注意下方人员动向。8.9 拆除时如发觉混凝土由影响结构质量、安全问题时，应暂停拆除，经处理后，方可继续拆模。8.10 拆模间歇时应将松开部件和模板运走，预防坠下伤人。九、文明施工及环境保护方法9.1 模板拆除后材料应按编号分类堆放。9.2 模板每次使用后清理板面，涂刷脱模剂，涂刷隔离剂时要预防撒漏，以免污染环境。9.3 模板安装时，应注意控制噪声污染。9.4 模板加工过程中使用电锯、电刨等，应注意控制噪音，夜间施工应遵守当地要求，预防噪声扰民。9.5 加工和拆除木模板产生锯末、碎木要严格根据固体废弃物处理程序处理，避免污染环境。9.6 每次下班时确保工完场清。十、模板系统验算本方案只对三层A-7A-10/A-PA-T轴模板进行验算，只要该区域满足要求正一层8.4米层高就能满足要求。10.1 模板支撑架计算书1.脚手架参数横向间距或排距(m):0.80；纵距(m):0.80；步距(m):1.50；立杆上端伸出至模板支撑点长度(m):0.10；脚手架搭设高度(m):13.20；采取钢管(mm):483.0 ；扣件连接方法:双扣件，考虑扣件保养情况，扣件抗滑承载力系数:0.80；板底支撑连接方法:方木支撑；2.荷载参数模板和木板自重(kN/m2):0.350；混凝土和钢筋自重(kN/m3):25.000；楼板浇筑厚度(m):0.180；施工均布荷载标准值(kN/m2):1.000；3.木方参数木方弹性模量E(N/mm2):9500.000；木方抗弯强度设计值(N/mm2):13.000；木方抗剪强度设计值(N/mm2):1.400；木方间隔距离(mm):250.000；木方截面宽度(mm):35.00；木方截面高度(mm):90.00； 图2 楼板支撑架荷载计算单元二、模板支撑方木计算:方木根据简支梁计算，其惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W=3.5009.0009.000/6 = 47.25 cm3；I=3.5009.0009.0009.000/12 = 212.63 cm4； 方木楞计算简图1.荷载计算：(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)：q1= 25.0000.2500.180 = 1.125 kN/m；(2)模板自重线荷载(kN/m):q2= 0.3500.250 = 0.088 kN/m ；(3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN)：p1 = (1.000+2.000)0.8000.250 = 0.600 kN；2.方木抗弯强度验算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配弯矩和，计算公式以下: 均布荷载 q = 1.2(1.125 + 0.088) = 1.455 kN/m；集中荷载 p = 1.40.600=0.840 kN；最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 0.8400.800 /4 + 1.4550.8002/8 = 0.284 kN.m；最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 0.840/2 + 1.4550.800/2 = 1.002 kN ；方木最大应力值 = M / w = 0.284106/47.250103 = 6.019 N/mm2；方木抗弯强度设计值 f=13.0 N/mm2；方木最大应力计算值为 6.019 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13.0 N/mm2，满足要求!3.方木抗剪验算：最大剪力计算公式以下: Q = ql/2 + P/2截面抗剪强度必需满足: T = 3Q/2bh T其中最大剪力: V = 0.8001.455/2+0.840/2 = 1.002 kN；方木受剪应力计算值 T = 3 1002.000/(2 35.000 90.000) = 0.477 N/mm2；方木抗剪强度设计值 T = 1.400 N/mm2；方木受剪应力计算值为 0.477 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.400 N/mm2，满足要求!4.方木挠度验算:最大弯矩考虑为静荷载和活荷载计算值最不利分配挠度和，计算公式以下: 均布荷载 q = q1 + q2 = 1.125+0.088=1.212 kN/m；集中荷载 p = 0.600 kN；方木最大挠度计算值 V= 51.212800.0004 /(3849500.0002126250.00) +600.000800.0003 /( 489500.0002126250.00) = 0.637 mm；方木最大许可挠度值 V= 800.000/250=3.200 mm；方木最大挠度计算值 0.637 mm 小于 方木最大许可挠度值 3.200 mm,满足要求!三、木方支撑钢管计算:支撑钢管根据集中荷载作用下三跨连续梁计算；集中荷载P取纵向板底支撑传输力，P = 1.4550.800 + 0.840 = 2.004 kN； 支撑钢管计算简图 支撑钢管计算弯矩图(kN.m) 支撑钢管计算变形图(kN.m) 支撑钢管计算剪力图(kN) 最大弯矩 Mmax = 0.539 kN.m ；最大变形 Vmax = 1.040 mm ；最大支座力 Qmax = 7.111 kN ；钢管最大应力 = 0.539106/4490.000=120.037 N/mm2 ；钢管抗压强度设计值 f=205.000 N/mm2 ；支撑钢管计算最大应力计算值 120.037 N/mm2 小于 钢管抗压强度设计值 205.000 N/mm2,满足要求!支撑钢管最大挠度小于800.000/150和10 mm,满足要求!四、扣件抗滑移计算:根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，根据扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值 R= 7.111 kN；R 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力设计计算满足要求! 五、模板支架立杆荷载标准值(轴力):作用于模板支架荷载包含静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载标准值包含以下内容：(1)脚手架自重(kN)： NG1 = 0.12913.200 = 1.704 kN；钢管自重计算参考扣件式规范附录A。(2)模板自重(kN)： NG2 = 0.3500.8000.800 = 0.224 kN；(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 25.0000.1800.8000.800 = 2.880 kN；经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 4.808 kN；2.活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+2.000 ) 0.8000.800 = 1.920 kN；3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算N = 1.2NG + 1.4NQ = 8.458 kN；六、立杆稳定性计算:立杆稳定性计算公式: 其中 N - 立杆轴心压力设计值(kN) ：N = 8.458 kN； - 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到； i - 计算立杆截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm； A - 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2； W - 立杆净截面模量(抵御矩)(cm3)：W=4.49 cm3； - 钢管立杆最大应力计算值 (N/mm2)； f- 钢管立杆抗压强度设计值 ：f =205.000 N/mm2； L0- 计算长度 (m)；假如完全参考扣件式规范，按下式计算 l0 = h+2a k1- 计算长度附加系数，取值为1.155； u - 计算长度系数，参考扣件式规范表5.3.3；u = 1.700； a - 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点长度；a = 0.100 m；上式计算结果：立杆计算长度 L0 = h+2a = 1.500+0.1002 = 1.700 m； L0/i = 1700.000 / 15.900 = 107.000 ；由长细比 Lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.537 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=8457.744/（0.537424.000） = 37.146 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 37.146 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！假如考虑到高支撑架安全原因，适宜由下式计算l0 = k1k2(h+2a) k1 - 计算长度附加系数根据表1取值1.243；k2 - 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 根据表2取值1.032 ；上式计算结果：立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.2431.032(1.500+0.1002) = 2.181 m； Lo/i = 2180.719 / 15.900 = 137.000 ；由长细比 Lo/i 结果查表得到轴心受压立杆稳定系数= 0.362 ；钢管立杆最大应力计算值 ；=8457.744/（0.362424.000） = 55.104 N/mm2；钢管立杆最大应力计算值 = 55.104 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度设计值 f = 205.000 N/mm2，满足要求！ 模板承重架应尽可能利用剪力墙或柱作为连接连墙件，不然存在安全隐患。 以上表参考 杜荣军: 扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全。10.2 梁模板计算书一、参数信息1.模板支撑及结构参数梁截面宽度 B(m):1.30；梁截面高度 D(m):3.00混凝土板厚度(mm):0.18；立杆纵距（沿梁跨度方向间距）La(m):0.25；立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m):0.10；脚手架步距(m):1.50；梁支撑架搭设高度H(m)：10.10；梁两侧立柱间距(m):1.3；承重架支设:多根承重立杆，木方支撑垂直梁截面；梁底增加承重立杆根数:5；立杆横向间距或排距Lb(m):0.217；采取钢管类型为483.00；扣件连接方法:双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数:0.80；2.荷载参数模板自重(kN/m2):0.35；钢筋自重(kN/m3):1.50；施工均布荷载标准值(kN/m2):2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2):18.0；倾倒混凝土侧压力(kN/m2):2.0；振捣混凝土荷载标准值(kN/m2):2.03.材料参数木材品种：杉木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：11.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.4；面板类型：胶合面板；钢材弹性模量E(N/mm2)：210000.0；钢材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：205.0；面板弹性模量E(N/mm2)：9500.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；4.梁底模板参数梁底模板支撑间距(mm)：300.0；面板厚度(mm)：18.0；5.梁侧模板参数主楞间距(mm)：500；次楞间距(mm)：300；穿梁螺栓水平间距(mm)：500；穿梁螺栓竖向间距(mm)：300；穿梁螺栓直径(mm)：M12；主楞龙骨材料：木楞,，宽度60mm，高度80mm；主楞龙骨材料：木楞,，宽度40mm，高度60mm；二、梁模板荷载标准值计算1.梁侧模板荷载强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。按施工手册，新浇混凝土作用于模板最大侧压力，按下列公式计算，并取其中较小值: 其中 - 混凝土重力密度，取24.000kN/m3； t - 新浇混凝土初凝时间，可按现场实际值取，输入0时系统按200/(T+15)计算，得5.714h； T - 混凝土入模温度，取20.000； V - 混凝土浇筑速度，取1.500m/h； H - 混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度，取0.750m； 1- 外加剂影响修正系数，取1.200； 2- 混凝土坍落度影响修正系数，取1.000。依据以上两个公式计算新浇筑混凝土对模板最大侧压力F；分别为 44.343 kN/m2、18.000 kN/m2，取较小值18.000 kN/m2作为本工程计算荷载。三、梁侧模板面板计算 面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和刚度。强度验算要考虑新浇混凝土侧压力和倾倒混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑新浇混凝土侧压力。计算标准是根据龙骨间距和模板面大小,按支撑在内楞上三跨连续梁计算。 面板计算简图1.抗弯验算 其中， - 面板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 面板最大弯距(N.mm)； W - 面板净截面抵御矩，W = 50.001.81.8/6=27.00cm3； f - 面板抗弯强度设计值(N/mm2)；按以下公式计算面板跨中弯矩： 其中 ，q - 作用在模板上侧压力，包含: 新浇混凝土侧压力设计值: q1= 1.20.5018.000.90=9.72kN/m； 倾倒混凝土侧压力设计值: q2= 1.40.502.000.90=1.26kN/m；q = q1+q2 = 9.720+1.260 = 10.980 kN/m；计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm；面板最大弯距 M= 0.110.98300.002 = 9.88104N.mm；经计算得到，面板受弯应力计算值: = 9.88104 / 2.70104=3.660N/mm2；面板抗弯强度设计值: f = 13.000N/mm2；面板受弯应力计算值 =3.660N/mm2 小于 面板抗弯强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！ 2.挠度验算 q-作用在模板上侧压力线荷载标准值: q = 18.000.50 = 9.00N/mm； l-计算跨度(内楞间距): l = 300.00mm； E-面板材质弹性模量: E = 9500.00N/mm2； I-面板截面惯性矩: I = 50.001.801.801.80/12=24.30cm4；面板最大挠度计算值: = 0.6779.00300.004/(1009500.002.43105) = 0.214 mm；面板最大许可挠度值: = l/250 =300.000/250 = 1.200mm；面板最大挠度计算值 =0.214mm 小于 面板最大许可挠度值 =1.200mm，满足要求！四、梁侧模板内外楞计算1.内楞计算内楞(木或钢)直接承受模板传输荷载，根据均布荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，龙骨采取木楞，截面宽度40mm，截面高度60mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W = 406060/6 = 24.00cm3；I = 40606060/12 = 72.00cm4； 内楞计算简图（1）.内楞强度验算强度验算计算公式以下: 其中， - 内楞弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 内楞最大弯距(N.mm)； W - 内楞净截面抵御矩； f - 内楞强度设计值(N/mm2)。按以下公式计算内楞跨中弯矩： 其中，作用在内楞荷载，q = (1.218.0000.90+1.42.0000.90)0.300/1=6.59kN/m； 内楞计算跨度(外楞间距): l = 500mm； 内楞最大弯距: M=0.16.59500.002= 1.65105N.mm；经计算得到，内楞最大受弯应力计算值 = 1.65105/2.40104 = 6.863 N/mm2； 内楞抗弯强度设计值: f = 11.000N/mm2；内楞最大受弯应力计算值 = 6.863 N/mm2 内楞抗弯强度设计值 小于 f=11.000N/mm2，满足要求！（2）.内楞挠度验算 其中 E - 面板材质弹性模量： 9000.00N/mm2； q-作用在模板上侧压力线荷载标准值： q =18.000.30/1= 5.40 N/mm； l-计算跨度(外楞间距)：l = 500.00mm； I-面板截面惯性矩：E = 7.20105N/mm2；内楞最大挠度计算值: = 0.6775.40500.004/(1009000.007.20105) = 0.353 mm；内楞最大许可挠度值: = 2.000mm；内楞最大挠度计算值 =0.353mm 小于 内楞最大许可挠度值 =2.000mm，满足要求！2.外楞计算外楞(木或钢)承受内楞传输荷载，根据集中荷载作用下三跨连续梁计算。本工程中，外龙骨采取木楞，截面宽度60mm，截面高度80mm，截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为:W = 608080/6 = 64.00cm3；I = 60808080/12 = 256.00cm4； 外楞计算简图（1）.外楞抗弯强度验算 其中 - 外楞受弯应力计算值(N/mm2) M - 外楞最大弯距(N.mm)； W - 外楞净截面抵御矩； f -外楞强度设计值(N/mm2)。最大弯矩M按下式计算： 其中，作用在外楞荷载: P = (1.218.000.90+1.42.000.90)0.500.30/1=3.29kN； 外楞计算跨度(对拉螺栓竖向间距): l = 300mm； 外楞最大弯距：M = 0.1753294.000300.000 = 1.73105N.mm经计算得到，外楞受弯应力计算值: = 1.73105/6.40104 = 2.702 N/mm2； 外楞抗弯强度设计值: f = 11.000N/mm2；外楞受弯应力计算值 =2.702N/mm2 小于 外楞抗弯强度设计值 f=11.000N/mm2，满足要求！（2）.外楞挠度验算 其中 E - 外楞弹性模量，其值为 9000.00N/mm2； p-作用在模板上侧压力线荷载标准值： p =18.000.500.30/1= 2.70 KN； l-计算跨度(拉螺栓间距)：l = 300.00mm； I-面板截面惯性矩：I = 2.56106mm4；外楞最大挠度计算值: = 1.1462.70103300.003/(1009000.002.56106) = 0.036mm；外楞最大许可挠度值: = 1.200mm；外楞最大挠度计算值 =0.036mm 小于 外楞最大许可挠度值 =1.200mm，满足要求！五、穿梁螺栓计算 验算公式以下: 其中 N - 穿梁螺栓所受拉力； A - 穿梁螺栓有效面积 (mm2)； f - 穿梁螺栓抗拉强度设计值，取170.000 N/mm2；查表得： 穿梁螺栓直径: 12 mm； 穿梁螺栓有效直径: 9.85 mm； 穿梁螺栓有效面积: A= 76 mm2；穿梁螺栓所受最大拉力: N =18.0000.5000.3002 =5.400 kN。穿梁螺栓最大许可拉力值: N = 170.00076/1000 = 12.920 kN；穿梁螺栓所受最大拉力 N=5.400kN 小于 穿梁螺栓最大许可拉力值 N=12.920kN，满足要求！六、梁底模板计算面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算标准是根据模板底支撑间距和模板面大小,按支撑在底撑上三跨连续梁计算。强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。本算例中，面板截面惯性矩I和截面抵御矩W分别为: W = 200.0018.0018.00/6 = 1.08104mm3； I = 200.0018.0018.0018.00/12 = 9.72104mm4； 1.抗弯强度验算按以下公式进行面板抗弯强度验算： 其中， - 梁底模板弯曲应力计算值(N/mm2)； M - 计算最大弯矩 (kN.m)； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =216.67mm； q - 作用在梁底模板均布荷载设计值(kN/m)；新浇混凝土及钢筋荷载设计值：q1: 1.2（24.00+1.50）0.203.000.90=16.52kN/m；模板结构自重荷载：q2:1.20.350.200.90=0.08kN/m；振捣混凝土时产生荷载设计值：q3: 1.42.000.200.90=0.50kN/m；q = q1 + q2 + q3=16.52+0.08+0.50=17.10kN/m；跨中弯矩计算公式以下: Mmax = 0.1017.1040.2172=0.080kN.m； =0.080106/1.08104=7.434N/mm2；梁底模面板计算应力 =7.434 N/mm2 小于 梁底模面板抗压强度设计值 f=13.000N/mm2，满足要求！2.挠度验算依据建筑施工计算手册刚度验算采取标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。最大挠度计算公式以下: 其中，q-作用在模板上压力线荷载: q =（(24.0+1.50)3.000+0.35）0.20= 15.37N/mm； l-计算跨度(梁底支撑间距): l =216.67mm； E-面板弹性模量: E = 9500.0N/mm2；面板最大许可挠度值: =216.67/250 = 0.867mm；面板最大挠度计算值: = 0.67715.370216.74/(1009500.09.72104)=0.248mm；面板最大挠度计算值: =0.248mm 小于 面板最大许可挠度值: = 216.7 / 250 = 0.867mm，满足要求！七、梁底支撑计算本工程梁底支撑采取方木。强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。1.荷载计算： (1)钢筋混凝土梁自重(kN/m)： q1 = 25.0003.0000.250=18.750 kN/m； (2)模板自重线荷载(kN/m)： q2 = 0.3500.250(23.000+1.300)/ 1.300=0.491 kN/m； (3)活荷载为施工荷载标准值和振倒混凝土时产生荷载(kN)： 经计算得到，活荷载标准值 P1= (2.000+2.000)1.3000.250=1.300 kN；2.木方楞支撑力验算 均布荷载 q = 1.218.750+1.20.491=23.090 kN/m； 集中荷载 P = 1.41.300=1.820 kN； 木方计算简图 经过计算得到从左到右各木方传输集中力即支座力分别为： N1=1.975 kN； N2=5.692 kN； N3=4.748 kN； N4=6.911 kN； N5=4.883 kN；