载货电梯专业系统设计计算报告书.doc

NKF/0.5—JX载货电梯设计计算书
§1.电梯重要技术参数
额定载荷
Q（㎏）
额定速度
V（m/s）
提高高度
H（m）
曳引方式
r
轿厢自重
P（㎏）
平衡系数
φ
顶层高度
HT（m）

0.5
18
2:1
1600
0.44
4.3
底坑深度
HD（m）
轿厢宽度
b（mm）
轿厢深度
d（mm）
曳引轮直径
D（mm）
安全钳
型号
限速器
型号
缓冲器
型号
夹绳器
型号
1.4

2400
φ530
-5*φ13
7103
PB276
-C
ZDQ-A
-3(聚氨脂)
JS3
依照上述参数,可算得
G—对重重量 （㎏）
G= P+φQ=1600+0.44*=2480 ㎏
W1—曳引钢丝绳重量 （㎏）
W1= P1*H*n
= 0.586*18*5=52.8 ㎏
W2—随行电缆重量 （㎏）
W2= ρ2**n=1.5* *2=27 ㎏

§2.曳引系记录算
曳引系记录算重要涉及:曳引电机功率计算、曳引力计算、曳引钢丝绳安全系数
计算及制动力矩计算等
一.曳引电机功率计算
1.按照静功率计算：N= KW
式中：η—电梯机械传动总效率 η=0.5
N= =10.98 KW
2.曳引机选用
按照：Q=㎏ V= 0.5 m/s r=2:1 N=10.98 KW
选用货梯曳引机：型号:大众200 （常熟市电梯曳引机厂）
电机功率：11 KW 额定速度：1390 r/min 减速比：41:1
曳引轮直径：D=530-5*φ13
绳轮槽形：β=96.50 r=300
二.曳引力计算
计算办法：按照GB7588-原则有
关规定及附录M规定和公式进行计算
曳引传动见右图
1. 曳引轮φ530 2. 对重滑轮φ610
3. 对重 4. 轿厢
5. 轿厢滑轮φ520 6. 随行电缆
1.当量摩擦系数f及efμ
半元槽和带切口半元槽
f= μ
式中：μ—摩擦系数
f= μ
=1.99799 μ
μ f efx

μ
f=1.99799μ
efα
（α=π）
装载工况
μ=0.1
f=0.199799
1.87327
紧急制停工况
μ= == 0.09091
f= 0.181635
1.76937
轿厢滞留工况
μ= 0.2
f= 0.3996
3.50915
2. 轿厢装载工况
轿厢装有125%额定载荷,位于井道最低层站,曳引轮两边曳引绳中较大静拉力与较小静拉力之比 T1/T2≤efα
轿厢侧： T1= +W1
= （1600+1.25*）+52.8=2102.8 ㎏
对重侧： T2=
= =1240 ㎏
= =1.6958
T1/T2< efα = 1.87327 （允许）
3.紧急制动工况:
1/ 空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时紧急制动工况： T2/T1≤efα
轿厢侧：
T1= （gn-a）- 2m轮1a+ N
式中：a—减速度 a= 0.5 m/s2
m轮1—轿顶轮转动惯量J/R2折算重量 ㎏
轿顶轮：φ520㎜ 重量：88㎏
J轮1= mR2= 88*R2=44R2
折算质量：m轮1= J轮1/R2=44 ㎏
FR1—井道上摩擦力（轿厢侧）
FR1=
式中：P—轿厢自重+随行电缆 1540+27=1567 ㎏
xp—轿厢自重重心位置与悬挂点X方向偏移量
xp=70mm
yp—轿厢自重重心位置与悬挂点Y方向偏移量
yp=0
f—导靴与导靴（钢与尼龙）摩擦系数 μ=0.3
L—轿厢上、下导靴之间距离 L=3900㎜
FR1= =165.55 N
T1= （9.81-0.5）-2*44*0.5+=7612.48 N
对重侧：
T2= （gn+a）+W1（gn+r*a）+m轮2*a-
式中：m轮2—对重架滑轮惯量J/R2折算质量 ㎏
对重滑轮φ610 重量92㎏
J轮2= *m*R2= *90* R2= 46㎏
折算质量： m轮2= =46㎏
FR2—井道上摩擦力（对重侧）
FR2= N
式中：xG—对重水平断面上偏心在宽度方向为5％
xG= *1135=56.75㎜
yG—为深度方向10％
yG=140*10％=14㎜
L—对重架上、下两导靴之间距离 L=3500㎜
FR2= =295.07 N
T2= （9.81+0.5）+52.8（9.81+2*0.5）+46*0.5-
= 13230.633 N
= =1.73802
T2/T1< efα = 1.76937 （允许）
2/ 额定载荷轿厢以额定速度下行接近最低层站时紧急制动工况 T1/T2≤efα
轿厢侧：
T1= （gn+a）+W1（gn+ra）+2m轮1*a-
= *（9.81+0.5）+52.8*（9.81+2*0.5）+2*44*0.5-
= 19089.993 N
对重侧：
T2= （gn-a）- m轮2*a+
= *（9.81-0.5）-46*0.5+= 11668.935 N
= = 1.63597
T1/T2< efα = 1.76937 （允许）
4.轿厢滞留工况
轿厢空载,对重压在缓冲器上，曳引机向上方向旋转工况 T1/T2≥efα
轿厢侧： T1= *gn
= *9.81= 7980.435 ㎏
对重侧： T2= W1*gn=52.8*9.81=517.968 ㎏
= =15.407
> efα = 3.52915 （曳引绳在轮槽中打滑） （允许）
5.曳引力计算成果:
通过上述计算得出NKF/0.5-JX载货电梯曳引力在下列工况下，都能得到保证
1/ 轿厢装载工况
装有125%额定载荷轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中静拉力之比T1/T2<efα
2/ 紧急制动工况
i/空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时,紧急制动 T2/T1<efα
ii/额定载荷轿厢以额定速度下行,接近最低层站时紧急制动 T1/T2<efα
3/ 轿厢滞留工况
轿厢空载时,对重压在缓冲器上,曳引机向上方向旋转T1与T2静态比值T1/T2>efα
即曳引绳在轮槽中打滑
三.曳引钢丝绳安全系数计算
1.曳引轮、轿顶轮、对重滑轮
曳引轮 = = 40.77 ≥40
轿顶轮 = = 40 ≥40
对重滑轮 = = 46.9 ≥40 （允许）
2.安全系数
fs= ≥｛fs｝
式中:Tk—单根钢丝绳最小破断力
采用8*19S-NF Φ13 Tk=74.3 KN
n—钢丝绳根数 n=5
T1—额定载荷轿厢,停靠最低层站时,轿厢侧曳引绳上静拉力 N
｛fs｝—钢丝绳最小许用安全系数
fs= = 20.44
3. 许用安全系数｛fs｝
1/ 滑轮等效数量
NV=Nt+Np
式中:Nt—曳引轮等效数量
半元切口槽 β=96.50 查得 Nt=7.65
Np—导向轮等效数量
Np=Kp（Nps+4Npr）
Nps—引起简朴弯折滑轮数量 Nps=2
Npr—引起反向弯折滑轮数量 Npr=0
Kp=（）4
Np=（）4*（2+0）=2.16
Nv= 7.65+2.16=9.81
由Dt/dr= =40.77 和 Nv= 9.81 查N1图
得出最小安全系数｛fs｝=18.5
fs=20.44 >｛fs｝ （允许）
四.制动力矩计算
按照最不利工况,即125 %额定载荷轿厢下行至最低层站时紧急制停工况计算
1. 静力矩计算
MS= ｛+W1｝*gn**η
式中：MS—静力矩 Nm
D1—曳引轮节径 D1=0.53m
i—减速箱传动比 i =41/1
η—与制动工况关于传动系统机械效率
η= η1*η2*η3
η1—绳丝钢系统效率 r=2:1 η1= 0.94
η2—曳引轮效率 η2= 0.98
η3—反向力传递状况下机械效率 η3= 0.92
η= 0.94*0.98*0.92=0.8475 取η= 0.85
MS=｛+52.8｝*9.81**0.85= 46.5 Nm
2.动力矩计算Md
Md=J ε Nm
式中:J—转化到制动轴上重要运营零件转动惯量 ㎏m2
ε—制动轮角加速度 rad/s
1/ 转动惯量
J=J1+J2+J3
式中:J1—电机转子、制动轮及蜗杆转动惯量 J1=0.35 ㎏㎡
J2—曳引轮、滑轮转化到制动轴上转动惯量 J2=0.1 ㎏m2
J3—轿厢与对重运营另件转化到高速轴上转动惯量
J3= *（）2*η
= *（）2*0.85= 0.117
J= 0.35+0.1+0.117=0.567 ㎏m2
2/ 角减速度
ε=
式中：n—电动机制动前瞬时转速 n= 1390 r/min
tb—制定期间 S
tb=
式中：a—制动减速度,取1.2倍最小容许值 a=0.6 m/s2
v—轿厢初速度 v=0.5 m/s
tb= = 0.833 S
ε= =174.68 rad/S2
3/ 动力矩
Md= 0.567*174.68=99.04 ㎏m
3.制动力矩
M=MS+Md= 46.5+99.04=145.54 Nm
4.曳引机制动力矩校核
电机额定功率N=11kw 电机额定转速n=1390 r/min
电动机输出轴转矩:M=9550*
M出= 9550*=75.58 Nm
为了安全起见,曳引机出厂时设定制动器抱闸时所产生制动力矩M制
为电动机轴输出转矩2倍
M制＜2M出=2*75.58=151.16 Nm
M制＜M =145.54 Nm （允许）

§3.曳引机承重梁计算
一.机房平面布置示意图

二.计算根据
按照英国BS5655-6《电梯选型安装实用规程》原则关于规定进行校核计算
三. 研究对象—承载较大载荷A梁（按照最大跨距计算）
F P2=3836.96㎏ 1.计算参数
P1=1987.55㎏ P3=1605.9㎏ 额定载荷： Q= ㎏
轿厢自重： P=1600 ㎏
555 1905 265 475 对 重： G=2480 ㎏
3200 曳引机、机架重量： P曳=1000 ㎏
Q 2.外载荷
2768.51㎏ P1=2*｛*（P+Q+W1）｝
780.96㎏ = （1600++52.8）=1987.55㎏
A B P2=2*｛*（P+Q+W1+G）+P曳｝
3056㎏ = （1600++52.8+2480）+
4661.9㎏ = 3836.96㎏
M M2=302425.185㎏㎝ P3=2*(**G)= *2480=1605.9㎏
M1=153652.305 M3=221441.185㎏㎝
3. A梁强度计算
NA= （1987.55*2645+3836.96*740+1605.9*475）=2768.51 ㎏
NB= （1987.55*555+3836.96*2460+1605.9*2725）=4661.90 ㎏
（Σni=7430.41㎏=Σpi=7430.41㎏）
M1= 2768.51*55.5=153652.305 ㎏㎝
M2=153652.305+780.96*190.5=302425.185 ㎏㎝
M3= 302425.185-3056*26.5=221441.185 ㎏㎝
M4= 221441.185-4661.9*47.5=0.935≈0 ㎏㎝
选用工字钢28a#
IX=7114.14 cm4 WX=508.15 cm3
σmax= = =595.15 ㎏/cm2
ns= = =3.95
4.A梁承载后挠度计算
S1= 55.5*153652.305=4263851.46㎏㎝2
S2= (153652.305+302425.18)*190.5
M2=302425.185㎏㎝ =43441380.45㎏㎝2
M3=221441.85㎏㎝ S3= (302425.185+221441.85)*26.5
M1=153652.305㎏㎝ x x =6941238.21㎏㎝2
x S4= 221441.85*47.5=5259242.94㎏㎝2
Rfa s1 x s2 s3 s4 31.67 Rfb 梯形重心e = （a＜b）
37 105.61 13.93 ex1=
55.5 190.5 26.5 47.5 =105.61
320 ex2=
s2=43441380.45㎏㎝2 =13.93
s1=4263851.46㎏㎝2 s3=6941238.21㎏㎝2
s4=5259243.94㎏㎝2 Rfa=（4263851.46*283+43441280.45
Af Bf *158.89+6941238.21*45.6+5259243.94
Rfa 37 124.11 113.29 13.93 31.67 Rfb *31.67）=26850473.82㎏
320
Rfb= （4263851.46*37+43441380.45*161.11+6941238.21*274.4
+5259243.94*288.33）= 33055240.24㎏㎝2
（ΣRf=59905714.06㎏㎝2=ΣS=59905714.06㎏㎝2）
求fmax作用点
Mf=-Rfa（55.5+X）+ M1（18.5+X）+ M1X* + （M2-M1）* X
= -55.5 Rfa- RfaX+27.55 M1X+27.55*18.5 M1+ X2+ X3
Mf= X3+ X2+（27.55M1-Rfa）X+509.675 M1-55.5 Rfa
= X2+M1X+（27.55M1- Rfa）= 0
X2 + 153652.305X+27.55*153652.305
-26850473.82 = 0
390.48 X2+153652.305 X-22617352.82 = 0
X=
X1=114.108 X2＜0（不适合）
求fmax
Mfmax= *114.1083+ *114.1082+（2755*
153652..82）114.108+509.675*153652.305-55.5
*26850473.82 = -㎏㎝3
fmax= = = -0.197㎝
｛f｝= L= = 0.213㎝
fmax＜｛f｝ （允许）
最大挠度fmax=0.197㎝发生在距A端55.5+114.108=169.61㎝ 处

§4.轿厢架计算
一. 计算办法
NKF/0.5-JX载货电梯轿厢架是轿厢某些重要受力杆件,它由上梁、下梁、直梁以及联接它们若干紧固件构成,上梁、下梁、直梁皆采用型钢制成，本节计算办法，依照美国国标ANSI/ASME A17.1-1981《电梯、杂物梯、自动扶梯及自动人行道安全规范》关于条例和计算公式进行
为了简化计算，按照规范将上梁和下梁均看作简支梁
其中上梁载荷为电梯额定载荷轿厢自重（涉及附件，补偿装置，随行电缆重量之和，上梁须进行强度和刚度计算）
下梁作用载荷为，假定5/8额定载荷和轿厢自重总和均布在下梁上，再加上补偿装置和随行电缆重量总和集中作用于下梁中央，下梁须要进行强度和刚度计算外，还需要非正常工况下轿厢碰撞缓冲器所引起应力校核计算
直梁须进行强度、细长比和惯性矩校核计算
二.基本参数和代号
Q—额定载重量 Q= ㎏
P—轿厢自重 P=1600 ㎏
Q2—随行电缆重量 Q2=27 ㎏
l—上、下梁跨度 l=2076 ㎝
WX—对X轴截面抗弯系数 上梁WX=191.4 ㎝3 ｛工20｝
下梁WX=116.8 ㎝3 ｛工16｝
JX—对X轴惯性矩 上梁JX=1913.7 ㎝4
下梁JX =934.5 ㎝4
E—材料弹性模量 E= 2*106 ㎏/㎝2
｛σ｝—许用应力 上、下梁｛σ｝= 878.8 ㎏/㎝2
直梁｛σ｝= 1054.6 ㎏/㎝2
｛Y｝—上、下梁允许挠度 ｛Y｝= l/960=0.216 ㎝
三、轿厢架计算
1.上梁 A B
由二根工20并列构成 478 1120 478
1/ 最大应力： 2076
Mmax= *a
σmax= = *a
= *47.8= 226.45 ㎏/㎝2
σmax<｛σ｝= 878.8 ㎏/㎝2 （允许）
2/ 最大挠度ymax
ymax= ｛3-4()2｝
= ｛3-4()2｝= 0.057 ㎝
ymax<｛y｝= 0.216 ㎝ （允许）
鉴于计算得出:上梁强度与刚度为足够
2.下梁：由二根工16并列而成
1/ 载荷 Q2 q
均布载荷：q= 1/2
q==10.84 ㎏/㎝ l=2076
集中载荷:Q2=27㎏
2/ 最大应力σmax
Mmax= M1max+ M2max= +
= +=59798.77 ㎏㎝
σmax= = = 255.99 ㎏/㎝2
σmax＜｛σ｝=878.8 ㎏/㎝2 （允许）
3/ 最大挠度ymax
ymax=y1+ y2= +
= + = 0.0715 ㎝
ymax<｛y｝= 0.216 ㎝ （允许）
4/ 非正常工况（即电梯失控,轿厢碰撞缓冲器所引起应力）
б=
б= =799.83 ㎏/㎝2
б<｛б｝=878.8 ㎏/㎝2 （允许）
鉴上计算得出:下梁强度、刚度以及在非正常工况下(轿厢碰撞缓冲器所引起应力均能满足规定)
3.直梁 采用工16
1/ 强度校核
由拉伸和弯曲引起轿架直梁总应力σmax
σmax= + ㎏/㎝2
式中： B—轿厢内净宽度 B= 200 ㎝
L—直梁自由高度 L= 292.5 ㎝
H—上下两导靴距离 H= 390 ㎝2
F—直梁截面积 F= 25.15 ㎝2
WY—直梁对Y轴截面抗弯系数 WY= 17.55 ㎝3
JY—直梁Y轴惯性矩 JY= 83.4 ㎝4
RY—直梁对Y轴惯性半径 RY=1.82㎝
｛λ｝—直梁许用细长比 ｛λ｝= 160
σmax= +=606.3㎏㎝2
σmax＜｛σ｝=1054.6㎏/㎝2 （允许）
2/ 直梁细长比校核
直梁两侧有直拉杆,其连接点位置,设立于从底部算起≤2/3L处,拉杆顶部固定于轿厢下梁,直梁容许细长比｛λ｝=160
｛λ｝= = =160.71
λ≈160 （允许）
3/ 惯性矩校核
IY= ㎝4
= = 84.88 ㎝4
△= = = 0.018＜3％ （允许）
鉴上计算得出:直梁强度、细长比、惯性矩匀能满足规定

§5.轿厢导轨验算
一.电梯重要技术参数
（见P1第一节电梯重要技术参数）
二.载荷分布状况及符号阐明
1.载荷分布状况

2.符号阐明
Dx—x方向轿厢尺寸，(即轿厢深度) Dx=2400㎜
Dy—y方向轿厢尺寸，(即轿厢宽度) Dy=㎜
Xc.Yc—轿厢中心相对导轨直角坐标系坐标 Xc=0 Yc=0
Xs.Ys—悬挂点S相对导轨直角坐标系坐标 Xs=0 Ys=0
Xp.Yp—轿厢重心P相对导轨直角坐标系坐标 Xp=70 Yp=0
XQ.YQ—额定载荷质量中心相对导轨直角坐标系坐标
工况Ⅰ :XQ= =300 YQ=0
工况Ⅱ :XQ=0 YQ==250
X1.Y1—轿门1坐标位置 X1= 1200 Y1=0
X2.Y2—轿门2坐标位置 X2= -1200 Y2=0
h—轿厢导轨上下之间距离 h= 3900 ㎜
l—导轨支架间最大距离 l= 1600 ㎜
n—导轨根数 n=2
三.导轨截面几何特性
NKF/0.5-JX载货电梯轿厢导轨选用T90（一对）
导轨材料抗拉强度 Rm=370 Mpa
其截面几何特性:

型号
S
㎜2
C
㎜
X-X
Y-Y
Ix
㎜4
Wx
㎜3
ix
㎜
Iy
㎜4
Wy
㎜3
iy
㎜
T90
17*102
9
101.2*104
20.8*103
2.44*10
51.5*104
11.4*103
1.74*10
四.安全钳动作
1.弯曲应力
由导向力引起Y轴上弯曲应力
Fx= MY= σY=
由导向力引起X轴上弯曲应力
Fy= MX= σX=
式中： Fx—X轴上作用力 N
Fy—Y轴上作用力 N
Q—额定载重量 ㎏ Q= ㎏
P—轿厢自重和随行电缆重量和 ㎏ P=1627 ㎏
WX—导轨X轴上截面抗弯模量 ㎜3 WX=20.8*103 ㎜3
WY—导轨Y轴上截面 ㎜3 WY=11.4*103 ㎜3
l—导轨支架最大距离 ㎜ l=1800 ㎜
h—轿厢导靴上下之间距离 ㎜ h=3900 ㎜
k1—安全钳动作冲击系数 k1=5
gn—自由落体加速度 m/s2 gn= 9.81m/s2
MX—X轴上弯曲力矩 N mm
MY—Y轴承弯曲力矩 N mm
σX—X轴上弯曲应力 N/mm2
σY—Y轴上弯曲应力 N/mm2
n—导轨数量 n= 2
1/ 第一种工况
Y轴上:FX= = 4477.38 N
MY= =1343215.39 N㎜
бY= =117.83 N/㎜2
X轴上:FX= = 0
MX= 0 бX= 0
2/ 第二种工况
Y轴上:FX= = 704.31 N
MY= = 211293 Nm
бY= = 18.53 N/㎜2
X轴上:FX= = 6288.46 N
MX= = 1886538.46 N㎜
бX= = 90.7 N/㎜2
2.压弯应力
Fk= σk=
式中：k3—附加部件冲击系数 k3=1.2
M—附加装置作用于一根导轨上力 M= 0
A— 导轨横截面积 A= 17*102 mm2
w—w值
λ=
λ—细长比
lk—压弯长度 lk= l=1600 ㎜
i—最小巡转半径 i= 1.74*10 ㎜
λ= = 91.95
查表得w=1.74
FK= = 88290 N
σk= = 90.37 N/mm2
3.复合应力
弯曲应力σm= σx+σy ≤｛σ｝
弯曲和压缩σ= σm+≤｛σ｝
压弯和弯曲σc= σk+0.9σm ≤｛σ｝
式中:｛σ｝——安全钳动作许用应力 ｛σ｝= 205 Mpa
1/ 第一种工况
σm= 0+117.83=117.83 N/mm2 <｛σ｝
σ= 117.83 + =169.77 N/mm2 <｛σ｝
σc= 90.37+0.9*117.83=196.42 N/mm2 <｛σ｝ （允许）
2/ 第二种工况
σm= 90.7+18.53=109.23 N/mm2 <｛σ｝
σ=109.23+=161.16 N/mm2 <｛σ｝
σc=90.37+0.9*109.23=188.67 N/mm2 <｛σ｝ （允许）
4.翼缘弯曲
σF= ≤σ
式中:C—导轨X轴向最小宽度C=9㎜
1/第一种工况
σF = = 102.26 N/㎜2 <｛σ｝
2/第二种工况
σF = =16.09 N/㎜2 <｛σ｝ （允许）
5.挠度
δx= 0.7* ≤｛δ｝ δy= 0.7* ≤｛δ｝
式中:｛δ｝—容许变形挠度 ｛σ｝=5mm
1/ 第一种工况
δX = 0.7*=2.6㎜ <｛δ｝
δY=0
2/ 第二种工况
δX = 0.7*= 0.41 ㎜ <｛δ｝
δY = 0.7*= 1.86 ㎜ <｛δ｝ （允许）
五.正常使用运营
1.弯曲应力
由导向力引起Y轴上弯曲应力：
Fx= MY= σy=
由导向力引起X轴上弯曲应力
Fx= MX= σX=
式中k2—正常使用运营冲击系数 k2=1.2
1/ 第一种工况
Y轴上:Fx= =1074.57 N
My= = 322371.69 N㎜
σy= =28.28 N/mm2
X轴上:FY= = 0
Mx= 0 σx= 0
2/ 第二种工况
Y轴上:Fx= =169.03 N
My= =50710.15 N㎜
σy= =4.45 N/mm2
X轴上:FY= =1509.23 N
MX= = 452769.23 N㎜
σX= = 21.77 N/㎜2
2.压弯应力
正常作用运营工况,不发生压弯状况
3.复合应力
弯曲应力 σm= σx+σy ≤｛σ｝
弯曲与压缩 σ= σm+ ＜｛σ｝
式中｛σ｝—正常使用许用应力 ｛σ｝=165 Mpa
1/ 第一种工况:
σm= 0+28.28=28.28 N/㎜2 ＜｛σ｝
σ=σm +0=28.28 N/㎜2 ＜｛σ｝
2/ 第二种工况
σm=21.77+4.45=26.22 N/㎜2 ＜｛σ｝
σ=26.22+0=26.22 N/㎜2 ＜｛σ｝ （允许）
4.翼缘弯曲
σF= ≤｛σ｝
1/ 第一种工况
σF= = 24.5 N/mm2 <｛σ｝
2/ 第二种工况
σF= = 3.86 <｛σ｝
5.挠度
δx= 0.7* ≤｛δ｝ δx= 0.7* ≤｛δ｝
1/ 第一种工况
δx = 0.7*= 0.62 mm <｛σ｝
δy= 0
2/ 第二种工况:
δx = 0.7*= 0.01 mm <｛σ｝
δY= 0.7*= 0.45 mm <｛σ｝ （允许）
六.正常使用装卸载
1.弯曲应力
由导向力引起Y轴上弯曲应力
Fx= MY= σy=
由导向力引起X轴上弯曲应力
FY= MX= σX=
式中:FS—作用于轿厢入口地坎上力
FS=0.4gnQ N
1/ 第一种工况
FX= =1348.25 N
MY= =404473.85
σY= =35.48 N/mm
FY= =0
MX=0 σX=0
2/ 第二种工况:
与第一种工况相似
2.压弯应力
正常作用,装卸载工况,不发生压弯状况
3.复合应力
σm= σX+σy
=0+35.48=35.48 N/㎜2 ＜｛σ｝
σ=σm+
=σm+0=35.48 N/㎜2 ＜｛σ｝=165 Mpa （允许）
4.翼缘弯曲
σF= ≤｛σ｝
σF= =24.97 N/mm2 <｛σ｝ （允许）
5.挠度
δx= 0.7*≤｛δ｝ δy= 0.7*≤｛δ｝
｛δ｝—允许挠度 δ=5㎜
δx = 0.7*= 0.782 mm
δy= 0 （允许）
七.验算结论
本电梯轿厢导轨选用二根T90导轨,在“安全钳动作”、“正常使用运营”和“正常使用装卸载”三种工况下，通过以上计算得出导轨强度和刚度均能满足规定。

§6.安全钳、限速器、缓冲器及夹绳器选型计算
一.选型根据:按照本电梯重要技术参数
额定载荷： Q= ㎏
额定速度： V=0.5 m/s
轿厢自重 :P=1600 ㎏
平衡系数 φ=0.44
曳引方式： 2:1（悬挂）
二.安全钳 型号:7103（2T）
选用无锡市南方电梯厂产品7103（2T）型 瞬时式安全钳
重要技术参数：电梯额定速度V≤ 0.63 m/s
总质量（P+Q）≤6028 ㎏
限速器最大动作速度＜0.8 m/s
三.限速器 型号:PB276-C
选用宁波欣达电梯厂产品PB276-C型 PB276-C双向动作限速器
重要技术参数:合用于电梯额定速度 V=0.5m/s
动作时产生张紧力:≥500N
限速器绳:φ8㎜ 绳轮节元直径φ240㎜
机械动作速度 上:0.75 m/s 下:0.75 m/s
电气动作速度 上:0.75 m/s 下:0.75 m/s
1.限速器动作速度验算
对于除了滚柱式以外瞬时式安全钳