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1、NKF/0.5—JX载货电梯设计计算书 §1.电梯重要技术参数 额定载荷 Q（㎏） 额定速度 V（m/s） 提高高度 H（m） 曳引方式 r 轿厢自重 P（㎏） 平衡系数 φ 顶层高度 HT（m） 0.5 18 2:1 1600 0.44 4.3 底坑深度 HD（m） 轿厢宽度 b（mm） 轿厢深度 d（mm） 曳引轮直径 D（mm） 安全钳 型号 限速器 型号 缓冲器 型号 夹绳器 型号 1.4 2400 φ530 -5*φ13 7103 PB276 -C ZDQ-A -3(聚氨脂) JS3
2、 依照上述参数,可算得 G—对重重量 （㎏） G= P+φQ=1600+0.44*=2480 ㎏ W1—曳引钢丝绳重量 （㎏） W1= P1*H*n = 0.586*18*5=52.8 ㎏ W2—随行电缆重量 （㎏） W2= ρ2**n=1.5* *2=27 ㎏ §2.曳引系记录算 曳引系记录算重要涉及:曳引电机功率计算、曳引力计算、曳引钢丝绳安全系数 计算及制动力矩计算等 一.曳引电机功率计算 1.按照静功率计算：N= KW 式中：η—电梯机械传动总效率 η=0.5 N= =10.98
3、 KW 2.曳引机选用 按照：Q=㎏ V= 0.5 m/s r=2:1 N=10.98 KW 选用货梯曳引机：型号:大众200 （常熟市电梯曳引机厂） 电机功率：11 KW 额定速度：1390 r/min 减速比：41:1 曳引轮直径：D=530-5*φ13 绳轮槽形：β=96.50 r=300 二.曳引力计算 计算办法：按照GB7588-原则有 关规定及附录M规定和公式进行计算 曳引传动见右图 1. 曳引轮φ530 2. 对重滑轮φ610 3. 对重 4. 轿厢 5. 轿厢滑轮φ520 6
4、 随行电缆 1.当量摩擦系数f及efμ 半元槽和带切口半元槽 f= μ 式中：μ—摩擦系数 f= μ =1.99799 μ μ f efx μ f=1.99799μ efα （α=π） 装载工况 μ=0.1 f=0.199799 1.87327 紧急制停工况 μ= == 0.09091 f= 0.181635 1.76937 轿厢滞留工况 μ= 0.2 f= 0.3996 3.50915 2. 轿厢装载工况 轿厢装有125%额定载荷,位于井道最低层站,曳引轮两边曳引绳中较大静拉力与较小静拉力之比 T1/T2≤ef
5、α 轿厢侧： T1= +W1 = （1600+1.25*）+52.8=2102.8 ㎏ 对重侧： T2= = =1240 ㎏ = =1.6958 T1/T2< efα = 1.87327 （允许） 3.紧急制动工况: 1/ 空载轿厢以额定速度上行,接近最高层站时紧急制动工况： T2/T1≤efα 轿厢侧： T1= （gn-a）- 2m轮1a+ N 式中：a—减速度 a= 0.5 m/s2 m轮1—轿顶轮转动惯量J/R2折算重量 ㎏ 轿顶轮：φ52
6、0㎜ 重量：88㎏ J轮1= mR2= 88*R2=44R2 折算质量：m轮1= J轮1/R2=44 ㎏ FR1—井道上摩擦力（轿厢侧） FR1= 式中：P—轿厢自重+随行电缆 1540+27=1567 ㎏ xp—轿厢自重重心位置与悬挂点X方向偏移量 xp=70mm yp—轿厢自重重心位置与悬挂点Y方向偏移量 yp=0 f—导靴与导靴（钢与尼龙）摩擦系数 μ=0.3 L—轿厢上、下导靴之间距离 L=3900㎜ FR1= =165.55 N T1= （9.81-0.5）-2*44*0.5+=7612.48 N 对重侧： T2= （gn+a）
7、W1（gn+r*a）+m轮2*a- 式中：m轮2—对重架滑轮惯量J/R2折算质量 ㎏ 对重滑轮φ610 重量92㎏ J轮2= *m*R2= *90* R2= 46㎏ 折算质量： m轮2= =46㎏ FR2—井道上摩擦力（对重侧） FR2= N 式中：xG—对重水平断面上偏心在宽度方向为5％ xG= *1135=56.75㎜ yG—为深度方向10％ yG=140*10％=14㎜ L—对重架上、下两导靴之间距离 L=3500㎜ FR2= =295.07 N T2= （9.81+0.5）+52.8（9
8、81+2*0.5）+46*0.5- = 13230.633 N = =1.73802 T2/T1< efα = 1.76937 （允许） 2/ 额定载荷轿厢以额定速度下行接近最低层站时紧急制动工况 T1/T2≤efα 轿厢侧： T1= （gn+a）+W1（gn+ra）+2m轮1*a- = *（9.81+0.5）+52.8*（9.81+2*0.5）+2*44*0.5- = 19089.993 N 对重侧： T2= （gn-a）- m轮2*a+ = *（9.81-0.5）-46*0.5
9、 11668.935 N = = 1.63597 T1/T2< efα = 1.76937 （允许） 4.轿厢滞留工况 轿厢空载,对重压在缓冲器上，曳引机向上方向旋转工况 T1/T2≥efα 轿厢侧： T1= *gn = *9.81= 7980.435 ㎏ 对重侧： T2= W1*gn=52.8*9.81=517.968 ㎏ = =15.407 > efα = 3.52915 （曳引绳在轮槽中打滑） （允许） 5.曳引
10、力计算成果:
通过上述计算得出NKF/0.5-JX载货电梯曳引力在下列工况下，都能得到保证
1/ 轿厢装载工况
装有125%额定载荷轿厢位于最低层站,曳引轮两边曳引绳中静拉力之比T1/T2
11、 40.77 ≥40 轿顶轮 = = 40 ≥40 对重滑轮 = = 46.9 ≥40 （允许） 2.安全系数 fs= ≥｛fs｝ 式中:Tk—单根钢丝绳最小破断力 采用8*19S-NF Φ13 Tk=74.3 KN n—钢丝绳根数 n=5 T1—额定载荷轿厢,停靠最低层站时,轿厢侧曳引绳上静拉力 N ｛fs｝—钢丝绳最小许用安全系数 fs= = 20.44 3. 许用安全系数｛fs｝
12、1/ 滑轮等效数量 NV=Nt+Np 式中:Nt—曳引轮等效数量 半元切口槽 β=96.50 查得 Nt=7.65 Np—导向轮等效数量 Np=Kp（Nps+4Npr） Nps—引起简朴弯折滑轮数量 Nps=2 Npr—引起反向弯折滑轮数量 Npr=0 Kp=（）4 Np=（）4*（2+0）=2.16 Nv= 7.65+2.16=9.81 由Dt/dr= =40.77 和 Nv= 9.81 查N1图 得出最小安全系数｛fs｝=18.5 fs=20.44 >｛fs｝
13、 （允许） 四.制动力矩计算 按照最不利工况,即125 %额定载荷轿厢下行至最低层站时紧急制停工况计算 1. 静力矩计算 MS= ｛+W1｝*gn**η 式中：MS—静力矩 Nm D1—曳引轮节径 D1=0.53m i—减速箱传动比 i =41/1 η—与制动工况关于传动系统机械效率 η= η1*η2*η3 η1—绳丝钢系统效率 r=2:1 η1= 0.94 η2—曳引轮效率 η2= 0.98 η3—反向力传递状况下机械效率 η
14、3= 0.92 η= 0.94*0.98*0.92=0.8475 取η= 0.85 MS=｛+52.8｝*9.81**0.85= 46.5 Nm 2.动力矩计算Md Md=J ε Nm 式中:J—转化到制动轴上重要运营零件转动惯量 ㎏m2 ε—制动轮角加速度 rad/s 1/ 转动惯量 J=J1+J2+J3 式中:J1—电机转子、制动轮及蜗杆转动惯量 J1=0.35 ㎏㎡ J2—曳引轮、滑轮转化到制动轴上转动惯量 J2=0.1 ㎏m2 J3—轿厢与对重运营另件转化到高速轴上转动惯量 J
15、3= *（）2*η = *（）2*0.85= 0.117 J= 0.35+0.1+0.117=0.567 ㎏m2 2/ 角减速度 ε= 式中：n—电动机制动前瞬时转速 n= 1390 r/min tb—制定期间 S tb= 式中：a—制动减速度,取1.2倍最小容许值 a=0.6 m/s2 v—轿厢初速度 v=0.5 m/s tb= = 0.833 S ε= =174.68 rad/S2 3/ 动力矩 Md= 0.567*174.68=99.04 ㎏m 3.制动力矩 M=MS+Md= 46.5+99.0
16、4=145.54 Nm 4.曳引机制动力矩校核 电机额定功率N=11kw 电机额定转速n=1390 r/min 电动机输出轴转矩:M=9550* M出= 9550*=75.58 Nm 为了安全起见,曳引机出厂时设定制动器抱闸时所产生制动力矩M制 为电动机轴输出转矩2倍 M制＜2M出=2*75.58=151.16 Nm M制＜M =145.54 Nm （允许） §3.曳引机承重梁计算 一.机房平面布置示意图 二.计算根据 按照英国BS5655-6《电梯选型安装
17、实用规程》原则关于规定进行校核计算 三. 研究对象—承载较大载荷A梁（按照最大跨距计算） F P2=3836.96㎏ 1.计算参数 P1=1987.55㎏ P3=1605.9㎏ 额定载荷： Q= ㎏ 轿厢自重： P=1600 ㎏ 555 1905 265 475 对 重： G=2480 ㎏ 3200
18、 曳引机、机架重量： P曳=1000 ㎏ Q 2.外载荷 2768.51㎏ P1=2*｛*（P+Q+W1）｝ 780.96㎏ = （1600++52.8）=1987.55㎏ A B P2=2*｛*（P+Q+W1+G）+P曳｝ 3056㎏ = （1600++5
19、2.8+2480）+ 4661.9㎏ = 3836.96㎏ M M2=302425.185㎏㎝ P3=2*(**G)= *2480=1605.9㎏ M1=153652.305 M3=221441.185㎏㎝ 3. A梁强度计算 NA= （1987.55*2645+3836.96*740+1605.9*475）=2768.51 ㎏ NB= （1987.55*555+3
20、836.96*2460+1605.9*2725）=4661.90 ㎏ （Σni=7430.41㎏=Σpi=7430.41㎏） M1= 2768.51*55.5=153652.305 ㎏㎝ M2=153652.305+780.96*190.5=302425.185 ㎏㎝ M3= 302425.185-3056*26.5=221441.185 ㎏㎝ M4= 221441.185-4661.9*47.5=0.935≈0 ㎏㎝ 选用工字钢28a# IX=7114.14 cm4 WX=508.
21、15 cm3 σmax= = =595.15 ㎏/cm2 ns= = =3.95 4.A梁承载后挠度计算 S1= 55.5*153652.305=4263851.46㎏㎝2 S2= (153652.305+302425.18)*190.5 M2=302425.185㎏㎝ =43441380.45㎏㎝2 M3=221441.85㎏㎝ S3= (302425.185+221441.85)*26.5 M1=153652.305㎏㎝ x x
22、 =6941238.21㎏㎝2 x S4= 221441.85*47.5=5259242.94㎏㎝2 Rfa s1 x s2 s3 s4 31.67 Rfb 梯形重心e = （a＜b） 37 105.61 13.93 ex1= 55.5 190.5 26.5 47.5 =105.61 3
23、20 ex2= s2=43441380.45㎏㎝2 =13.93 s1=4263851.46㎏㎝2 s3=6941238.21㎏㎝2 s4=5259243.94㎏㎝2 Rfa=（4263851.46*283+43441280.45 Af Bf *158.89+6941238.21*45.6+5259243.94 Rfa 37 124.11
24、 113.29 13.93 31.67 Rfb *31.67）=26850473.82㎏ 320 Rfb= （4263851.46*37+43441380.45*161.11+6941238.21*274.4 +5259243.94*288.33）= 33055240.24㎏㎝2 （ΣRf=59905714.06㎏㎝2=ΣS=59905714.06㎏㎝2） 求fmax作用点 Mf=-Rfa（55.5+X）+ M1（18.5+X）+ M1X* + （M2-M1）* X = -55.5 Rfa- RfaX+27.55 M1X+27.55*18.5 M1+ X2+
25、 X3 Mf= X3+ X2+（27.55M1-Rfa）X+509.675 M1-55.5 Rfa = X2+M1X+（27.55M1- Rfa）= 0 X2 + 153652.305X+27.55*153652.305 -26850473.82 = 0 390.48 X2+153652.305 X-22617352.82 = 0 X= X1=114.108 X2＜0（不适合） 求fmax Mfmax= *114.1083+ *114.1082+（2755* 153652..82）114.108+509.675*153652
26、305-55.5 *26850473.82 = -㎏㎝3 fmax= = = -0.197㎝ ｛f｝= L= = 0.213㎝ fmax＜｛f｝ （允许） 最大挠度fmax=0.197㎝发生在距A端55.5+114.108=169.61㎝ 处 §4.轿厢架计算 一. 计算办法 NKF/0.5-JX载货电梯轿厢架是轿厢某些重要受力杆件,它由上梁、下梁、直梁以及联接它们若干紧固件构成,上梁、下梁、直梁皆采用型钢制成，本节计算办法，依照美国国标ANSI/ASME A17.1-1981《电
27、梯、杂物梯、自动扶梯及自动人行道安全规范》关于条例和计算公式进行 为了简化计算，按照规范将上梁和下梁均看作简支梁 其中上梁载荷为电梯额定载荷轿厢自重（涉及附件，补偿装置，随行电缆重量之和，上梁须进行强度和刚度计算） 下梁作用载荷为，假定5/8额定载荷和轿厢自重总和均布在下梁上，再加上补偿装置和随行电缆重量总和集中作用于下梁中央，下梁须要进行强度和刚度计算外，还需要非正常工况下轿厢碰撞缓冲器所引起应力校核计算 直梁须进行强度、细长比和惯性矩校核计算 二.基本参数和代号 Q—额定载重量 Q= ㎏ P—轿厢自重
28、 P=1600 ㎏ Q2—随行电缆重量 Q2=27 ㎏ l—上、下梁跨度 l=2076 ㎝ WX—对X轴截面抗弯系数 上梁WX=191.4 ㎝3 ｛工20｝ 下梁WX=116.8 ㎝3 ｛工16｝ JX—对X轴惯性矩 上梁JX=1913.7 ㎝4 下梁JX =934.5 ㎝4 E—材料弹性模量 E= 2*106 ㎏/㎝2 ｛σ｝—许用应力
29、 上、下梁｛σ｝= 878.8 ㎏/㎝2 直梁｛σ｝= 1054.6 ㎏/㎝2 ｛Y｝—上、下梁允许挠度 ｛Y｝= l/960=0.216 ㎝ 三、轿厢架计算 1.上梁 A B 由二根工20并列构成 478 1120 478
30、1/ 最大应力： 2076 Mmax= *a σmax= = *a = *47.8= 226.45 ㎏/㎝2 σmax<｛σ｝= 878.8 ㎏/㎝2 （允许） 2/ 最大挠度ymax ymax= ｛3-4()2｝ = ｛3-4()2｝= 0.057 ㎝ ymax<｛y｝= 0.216 ㎝ （允许） 鉴于计算得出:上梁强度与刚度为足够 2.下梁：由二
31、根工16并列而成 1/ 载荷 Q2 q 均布载荷：q= 1/2 q==10.84 ㎏/㎝ l=2076 集中载荷:Q2=27㎏ 2/ 最大应力σmax Mmax= M1max+ M2max= + = +=59798.77 ㎏㎝ σmax= = = 255.99 ㎏/㎝2 σmax＜｛σ｝=878.8 ㎏/㎝2
32、 （允许） 3/ 最大挠度ymax ymax=y1+ y2= + = + = 0.0715 ㎝ ymax<｛y｝= 0.216 ㎝ （允许） 4/ 非正常工况（即电梯失控,轿厢碰撞缓冲器所引起应力） б= б= =799.83 ㎏/㎝2 б<｛б｝=878.8 ㎏/㎝2 （允许） 鉴上计算得出:下梁强度、刚度以及在非正常工况下(轿厢碰撞缓冲器所引起应力均能满足规定) 3.直梁 采用工16 1/ 强度校核 由拉伸和弯曲引起轿架直梁总应
33、力σmax σmax= + ㎏/㎝2 式中： B—轿厢内净宽度 B= 200 ㎝ L—直梁自由高度 L= 292.5 ㎝ H—上下两导靴距离 H= 390 ㎝2 F—直梁截面积 F= 25.15 ㎝2 WY—直梁对Y轴截面抗弯系数 WY= 17.55 ㎝3 JY—直梁Y轴惯性矩 JY= 83.4 ㎝4 RY—直梁对Y轴惯性半径 RY=1.82㎝ ｛λ
34、｝—直梁许用细长比 ｛λ｝= 160 σmax= +=606.3㎏㎝2 σmax＜｛σ｝=1054.6㎏/㎝2 （允许） 2/ 直梁细长比校核 直梁两侧有直拉杆,其连接点位置,设立于从底部算起≤2/3L处,拉杆顶部固定于轿厢下梁,直梁容许细长比｛λ｝=160 ｛λ｝= = =160.71 λ≈160 （允许） 3/ 惯性矩校核 IY= ㎝4 = = 84.88 ㎝4 △= = = 0.018＜3％
35、 （允许） 鉴上计算得出:直梁强度、细长比、惯性矩匀能满足规定 §5.轿厢导轨验算 一.电梯重要技术参数 （见P1第一节电梯重要技术参数） 二.载荷分布状况及符号阐明 1.载荷分布状况 2.符号阐明 Dx—x方向轿厢尺寸，(即轿厢深度) Dx=2400㎜ Dy—y方向轿厢尺寸，(即轿厢宽度) Dy=㎜ Xc.Yc—轿厢中心相对导轨直角坐标系坐标 Xc=0 Yc=0 Xs.Ys—悬挂点S相对导轨直角坐标系坐
36、标 Xs=0 Ys=0 Xp.Yp—轿厢重心P相对导轨直角坐标系坐标 Xp=70 Yp=0 XQ.YQ—额定载荷质量中心相对导轨直角坐标系坐标 工况Ⅰ :XQ= =300 YQ=0 工况Ⅱ :XQ=0 YQ==250 X1.Y1—轿门1坐标位置 X1= 1200 Y1=0 X2.Y2—轿门2坐标位置 X2= -1200 Y2=0 h—轿厢导轨上下之间距离 h= 3900 ㎜ l—导轨支架间最大距离
37、 l= 1600 ㎜ n—导轨根数 n=2 三.导轨截面几何特性 NKF/0.5-JX载货电梯轿厢导轨选用T90（一对） 导轨材料抗拉强度 Rm=370 Mpa 其截面几何特性: 型号 S ㎜2 C ㎜ X-X Y-Y Ix ㎜4 Wx ㎜3 ix ㎜ Iy ㎜4 Wy ㎜3 iy ㎜ T90 17*102 9 101.2*104 20.8*103 2.44*10 51.5*104 11.4*103 1.74*10 四.安全钳动作 1.弯曲应
38、力 由导向力引起Y轴上弯曲应力 Fx= MY= σY= 由导向力引起X轴上弯曲应力 Fy= MX= σX= 式中： Fx—X轴上作用力 N Fy—Y轴上作用力 N Q—额定载重量 ㎏ Q= ㎏ P—轿厢自重和随行电缆重量和 ㎏ P=1627 ㎏ WX—导轨X轴上截面抗弯模量 ㎜3 WX=20.8*103 ㎜3 WY—导轨Y轴上截面 ㎜3
39、 WY=11.4*103 ㎜3 l—导轨支架最大距离 ㎜ l=1800 ㎜ h—轿厢导靴上下之间距离 ㎜ h=3900 ㎜ k1—安全钳动作冲击系数 k1=5 gn—自由落体加速度 m/s2 gn= 9.81m/s2 MX—X轴上弯曲力矩 N mm MY—Y轴承弯曲力矩 N mm σX—X轴上弯曲应力 N/mm2 σY—Y轴上弯曲应力 N/mm2 n—导轨数量 n= 2 1/ 第一种工况 Y轴上:F
40、X= = 4477.38 N MY= =1343215.39 N㎜ бY= =117.83 N/㎜2 X轴上:FX= = 0 MX= 0 бX= 0 2/ 第二种工况 Y轴上:FX= = 704.31 N MY= = 211293 Nm бY= = 18.53 N/㎜2 X轴上:FX= = 6288.46 N MX= = 1886538.46 N㎜ бX= = 90.7 N/㎜2 2.压弯应力 Fk= σk= 式中：k3—附加部件冲击系数
41、 k3=1.2 M—附加装置作用于一根导轨上力 M= 0 A— 导轨横截面积 A= 17*102 mm2 w—w值 λ= λ—细长比 lk—压弯长度 lk= l=1600 ㎜ i—最小巡转半径 i= 1.74*10 ㎜ λ= = 91.95 查表得w=1.74 FK= = 88290 N σk= = 90.37 N/mm2 3.复合应力 弯曲应力σm= σx+σy ≤｛σ｝ 弯曲和压缩σ= σm+≤｛σ｝ 压弯和弯曲σc= σk+0.9σm ≤｛σ｝ 式中:｛σ｝——安全钳动作许用应
42、力 ｛σ｝= 205 Mpa 1/ 第一种工况 σm= 0+117.83=117.83 N/mm2 <｛σ｝ σ= 117.83 + =169.77 N/mm2 <｛σ｝ σc= 90.37+0.9*117.83=196.42 N/mm2 <｛σ｝ （允许） 2/ 第二种工况 σm= 90.7+18.53=109.23 N/mm2 <｛σ｝ σ=109.23+=161.16 N/mm2 <｛σ｝ σc=90.37+0.9*109.23=188.67 N/mm2 <｛σ｝ （允许） 4.翼缘
43、弯曲 σF= ≤σ 式中:C—导轨X轴向最小宽度C=9㎜ 1/第一种工况 σF = = 102.26 N/㎜2 <｛σ｝ 2/第二种工况 σF = =16.09 N/㎜2 <｛σ｝ （允许） 5.挠度 δx= 0.7* ≤｛δ｝ δy= 0.7* ≤｛δ｝ 式中:｛δ｝—容许变形挠度 ｛σ｝=5mm 1/ 第一种工况 δX = 0.7*=2.6㎜ <｛δ｝ δY=0 2/ 第二种工况 δX = 0.7*= 0.41 ㎜ <｛δ｝ δY = 0.7*= 1.86 ㎜ <｛δ｝ （允许）
44、 五.正常使用运营 1.弯曲应力 由导向力引起Y轴上弯曲应力： Fx= MY= σy= 由导向力引起X轴上弯曲应力 Fx= MX= σX= 式中k2—正常使用运营冲击系数 k2=1.2 1/ 第一种工况 Y轴上:Fx= =1074.57 N My= = 322371.69 N㎜ σy= =28.28 N/mm2 X轴上:FY= = 0 Mx= 0 σx= 0 2/ 第二种工况 Y轴上:Fx= =169.03 N My= =50710.15 N㎜ σy= =4.4
45、5 N/mm2 X轴上:FY= =1509.23 N MX= = 452769.23 N㎜ σX= = 21.77 N/㎜2 2.压弯应力 正常作用运营工况,不发生压弯状况 3.复合应力 弯曲应力 σm= σx+σy ≤｛σ｝ 弯曲与压缩 σ= σm+ ＜｛σ｝ 式中｛σ｝—正常使用许用应力 ｛σ｝=165 Mpa 1/ 第一种工况: σm= 0+28.28=28.28 N/㎜2 ＜｛σ｝ σ=σm +0=28.28 N/㎜2 ＜｛σ｝ 2/ 第二种工况 σm=21.77+4.45
46、26.22 N/㎜2 ＜｛σ｝ σ=26.22+0=26.22 N/㎜2 ＜｛σ｝ （允许） 4.翼缘弯曲 σF= ≤｛σ｝ 1/ 第一种工况 σF= = 24.5 N/mm2 <｛σ｝ 2/ 第二种工况 σF= = 3.86 <｛σ｝ 5.挠度 δx= 0.7* ≤｛δ｝ δx= 0.7* ≤｛δ｝ 1/ 第一种工况 δx = 0.7*= 0.62 mm <｛σ｝ δy= 0 2/ 第二种工况: δx = 0.7*= 0.01 mm <｛σ｝ δY=
47、0.7*= 0.45 mm <｛σ｝ （允许） 六.正常使用装卸载 1.弯曲应力 由导向力引起Y轴上弯曲应力 Fx= MY= σy= 由导向力引起X轴上弯曲应力 FY= MX= σX= 式中:FS—作用于轿厢入口地坎上力 FS=0.4gnQ N 1/ 第一种工况 FX= =1348.25 N MY= =404473.85 σY= =35.48 N/mm FY= =0 MX=0 σX=0 2/ 第二种工况: 与第一种工况相似
48、 2.压弯应力 正常作用,装卸载工况,不发生压弯状况 3.复合应力 σm= σX+σy =0+35.48=35.48 N/㎜2 ＜｛σ｝ σ=σm+ =σm+0=35.48 N/㎜2 ＜｛σ｝=165 Mpa （允许） 4.翼缘弯曲 σF= ≤｛σ｝ σF= =24.97 N/mm2 <｛σ｝ （允许） 5.挠度 δx= 0.7*≤｛δ｝ δy= 0.7*≤｛δ｝ ｛δ｝—允许挠度 δ=5㎜ δx = 0.7*= 0.782 mm δy= 0
49、 （允许） 七.验算结论 本电梯轿厢导轨选用二根T90导轨,在“安全钳动作”、“正常使用运营”和“正常使用装卸载”三种工况下，通过以上计算得出导轨强度和刚度均能满足规定。 §6.安全钳、限速器、缓冲器及夹绳器选型计算 一.选型根据:按照本电梯重要技术参数 额定载荷： Q= ㎏ 额定速度： V=0.5 m/s 轿厢自重 :P=1600 ㎏ 平衡系数 φ=0.44 曳引方式： 2:1（悬挂） 二.安全钳 型号:7103（2T） 选用无锡市南方电梯厂产品7103（2T）型 瞬时
50、式安全钳 重要技术参数：电梯额定速度V≤ 0.63 m/s 总质量（P+Q）≤6028 ㎏ 限速器最大动作速度＜0.8 m/s 三.限速器 型号:PB276-C 选用宁波欣达电梯厂产品PB276-C型 PB276-C双向动作限速器 重要技术参数:合用于电梯额定速度 V=0.5m/s 动作时产生张紧力:≥500N 限速器绳:φ8㎜ 绳轮节元直径φ240㎜ 机械动作速度 上:0.75 m/s 下:0.75 m/s 电气动作速度 上:0.75 m/s 下:0.75 m/s 1.限速器动作速度验算 对于除了滚柱式以外瞬时式安全钳
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