美日地震后两国对钢框架节点设计的改进措施样本.doc

北岭地震和贩神地震后美日钢框架节点设计改善摘要：本文介绍1994年美国北岭地震和1995年日本限神地震引发钢框架梁柱节点破坏情况， 坏原因探讨，设计改善方法，两国结构异同和中国相关对策等。 关键词： 钢框架 震害 节点设计 衬板 1序言 1994年1月17日发生在美国加州圣费南多谷地北岭地震（Northridge Earthquake）和 恰好十二个月后1995年1月17日发生在日本兵库县南部地域阪神地震(Hyogoken-Nanbu Earthquake)是两次陆域型强震，全部造成了焊接钢框架梁-柱附性连接节点广泛破坏。震后两国进行了大量调查和研究，揭示了破坏原因，在此基础上提出了改善钢框架节点设计技术方法。两国在此期间全部发表了不少论文，所作讨论开拓了大家眼界，提供了对钢框架节点设计更多了解，对以后钢框架节点设计有深远影响。我们受中国建筑科 学研究院抗震所委托，对相关资料进行了搜集、整理和归纳，现将其关键内容在此作一介绍。 2美日两国钢框架节点破坏情况 两国钢框架破坏情况报导，关键集中在梁柱混合连接节点上，所以本文也以梁柱混 合连接为关键对象。混合连接是一个现场连接，其中梁翼缘和柱用全熔透坡口对接焊缝连接，梁腹板经过连接板和柱用高强度螺栓连接。美国惯常采取焊接工字形柱，日本则广泛采取箱形柱，仅在一个方向组成刚架时采取工字形柱。在梁翼缘连接处，工字形柱腹板上要设置加劲肋(美国称为连续板)，在箱形柱中则要设置隔板。 美、日两国梁杠混合连接节点经典结构。在节点设计上，两国全部采取弯矩由翼缘连接承受和剪力由腹板连接承受设计方法，美国还要求，当梁翼缘承受弯矩小于截面总弯矩70或梁腹板承受弯矩大于截面总弯矩30时，要将梁腹板和连接板角部用角焊缝焊接。日本则要求腹板螺栓连接应按保有耐力即框架达成塑性阶段时承载力设计，螺栓应设置2-3列，也是为了考虑腹板可能承受弯矩。梁翼缘处柱加劲肋，美国过去依据传力需要由计算确定，其截面较小。日本依据结构要求采取，其截面较大。2.1 美国北岭地震后对刚框架节点破坏调查 从70年代以来，美国采取高强螺栓联接钢框架已很普遍，北岭地震后出现破坏有100多幢3 (有报导说90多幢7 、150多幢1 或200多幢5 )。为了搞清破坏原因，北岭地震后很快，在美国联邦应急管理局(FEMA)资肋下，有加州结构工程协会(SEAOC)、应用技术研究会(ATC)和加州部分大学地震工程研究单位(CU)等组成了被称为SAC和联合动机构，对此开展了深入调查和研究，方便搞清破坏原因和提出改善方法。 美国钢框架梁-柱连接，在50年代多采取铆钉连接，60年代逐步改用高强度螺栓连接。为了评定栓焊混合连接有效性，曾进行过一系列试验，这种由翼缘焊缝抗弯和腹板螺栓连接抗剪节点，美国以前要求其塑性转角应达成 O015rad(165)，但大量试验表明，塑性转角试验结果很离散，且出现了早期破坏，总说来性能很不稳定。北岭地震前，德州大学教授Engelhardt就曾对这种连接在大震时性能产生疑问，指出在大震时要亲密注意，对它设计方法和连接结构要进行改善7 。 北岭地震证实了这一疑虑，为此SAC经过柏克莱加州大学地震工程研究中心(EERC) 等4个试验场地，进行了以了解震前节点变形响应和修复性能为目标足尺试验和改善后节点试验。对北岭地震前通常做法节点及破坏后重新修复节点试验表明全部试 验全部观察到了和现场裂缝类似早期裂缝，试验特征曲线亦和以前试验结果相同，梁塑性转动能力平均为0.05弧度，是SAC经过研究后确定目标值003弧度16，说明北岭地震前钢框架节点连接性能很差，这和地震中连接破坏是吻合。而且破坏前 没有看到或极少看到有延性表现，和设想能发展很大延性e6钢框架设计意图是违反。 焊接钢框架节点破坏，关键发生在梁下翼缘，而且通常是由焊缝根部萌生脆性破坏裂纹引发。裂纹扩展路径是多样，由焊根进入母材或热影响区。一旦翼缘坏了， 由螺栓或焊缝连接剪力连接板往往被拉开，沿连接线由下向上扩展。最具潜在危险是由焊缝根部经过柱翼缘和腹板扩展断裂裂缝。 从破坏程度看，可见裂缝约占20-30，大量是用超声波探伤等方法才能发觉不可见裂纹。裂纹在上翼缘和下翼缘之间出现百分比为1：5-1：20，在焊缝和母材上出现 百分比约为1：10到1：100。通常认为，混凝土楼板组合作用减小了上翼缘破坏，也有些人认为上翼缘焊缝根部不象下翼缘那样在梁最外侧，所以焊根中引发应力较低，降低了上翼缘破坏概率1 。 美国斯坦福大学Krawinkler教授对北岭地震中多个关键连接破坏形式作了归纳， 由下翼缘焊缝根部开始出现这么或那样破坏，最多是沿焊缝金属边缘破坏，另有沿柱翼缘表面周围裂开剥离破坏，也有沿腹板板切角端部开始梁翼缘断裂破坏，或从柱翼缘穿透柱腹板断裂破坏 。 北岭地震即使没有使钢框架房屋坍毁，也没有因钢框架节点破坏引发人身伤亡，但使业主和保险企业支付了大量修复费用。仅就检验费用而言，不需挪动石棉时为每个节点 800-1000美元，需挪动石棉时为每个节点1000-美元，对于有石膏抹灰和吊顶高级住宅，每个节点达-5000美元，修复费用更高211。更关键当然是对过去长久沿 用节点在抗震中安全问题提出了疑问，必需认真研究和处理。22 日本贩神地震后对钢框架节点破坏调查 阪神地震后，日本建设省建筑研究所成立了地震对策本部，组织了各方面人士数次参与建筑应急危险度和震害调查，民间相关团体也开展了各类领域震害调查，但因钢结构相对于其它结构震害较少，除新发觉了钢柱脆断或柱脚拔起外，钢框架节点破坏关键表现在扇形切角(scallop)工艺孔部位，但因结构体被内外装修所隐蔽，通常业主、设计或施工人员对此震害调查不太主动，对钢框架系统震害调查碰到一定困难。仅管如此， 日本学者还是就腹板切角工艺孔方面问题进行了探索，如日本建筑学会结构连接委员会和钢材俱乐部等单位，专就工艺孔破坏状态等问题作了系统深入研究。 日本对于混合连接研究，早在1978年以后石油危机中，就曾利用建筑处于低潮机会结合自屏蔽电弧焊出现和应用，系统地开展过。进入90年代后，伴随高层、超 高层和大跨度钢结构建筑增多，梁柱截面增大，若采取过去梁悬臂段形式，因为运输 尺寸上限制，悬臂长度大致不能超出1m；其次，因为梁翼缘板厚增大，拼接螺栓增多，结果梁端至最近螺栓距离只有500mm左右，截面受到很大减弱，对确保梁端塑性 变形很不利。这么，在大型钢结构工程中，现在较多采取梁和柱混合连接。图1是采取箱形柱时混合连接示意图梁翼缘和箱形柱隔板直接焊接7 。 日本在美国北岭地震前很快，曾对此种连接进行了试验研究，结果表明，梁端翼缘焊 缝处破坏几乎全部是在梁下翼缘从扇形切角工艺孔端开始，没有看到象在美国试验中和地震中出现沿焊缝金属及其边缘破坏情况，经过试验和版神地震观察到梁端工艺孔 处裂缝发展情况。 日本钢材俱乐部研究了扇形切角工艺孔带衬板及底部有焊缝两种节点试验。 美、日两国钢框架在地震中梁柱节点破坏形式是有区分，北岭地震中裂缝多向柱段范围扩展，而阪神地震中裂缝则多向梁段范围发展。对两国节点破坏情况这种差异和其和结构差异关系，还有待深入探讨。3节点破坏原因和分析北岭地震后，美日两国学者就节点破坏原因，经过现场调查、室内试验和现场检验，进行了结构响应分析、有限元分析、断裂力学分析等，还作了很多补充试验，结合震前研究， 对节点破坏原因提出了部分见解。首先认为节点破坏和加劲板、补强板腹板附加焊缝等变动，并没有什么直接关系，也并不是仅由设计或施工不良所能说明，而是应从节点本身存在根本性缺点方面去找原因。有以下几方面原因，被认为是决定和和影响节点性能而造成了破坏。 31 焊缝金属冲击韧性低3 美国北岭地震前，焊缝多采取E70T-4或E70T-7自屏蔽药芯焊条施焊，这种焊条提供最小抗拉强度480MPa，恰帕冲击韧性无要求，试验室试件和从实际破坏结构中取出 连接试件在室温下试验表明，其冲击韧性往往只有10-15J，这么低冲击韧性使得连接很易产生脆性破坏，成为引发节点破坏关键原因。在北岭地震后很快所作大型验证性试验，对焊缝进行十分仔细操作，做到了确保焊接质量，排除了焊接操作产生影响。焊缝采取E70T-4型低韧性焊条，尽管焊接操作质量很高，连接还是出现了早期破坏， 从而证实了焊接缝金属冲击韧性低,是焊接破坏原因之一。 32 焊缝存在缺点3 对破坏连接所作调查表明，焊接质量往往很差，很多缺点能够看出显著违反了规范要求焊接质量要求，不仅焊接操作有问题，焊缝检验也有问题。很多缺点说明，裂缝萌生在下翼缘焊缝中腹板焊条经过孔周围，该处下翼缘焊缝是中止，使缺点更为显著。该部位进行超声波检验也比较困难，因为梁腹板妨碍探头设置。所以，关键连接 焊缝中因为施焊困难和探伤困难出现了质量极差部位。上冀缘焊缝施焊和探伤不存在梁腹板妨碍问题，所以能够认为是上翼缘焊缝破坏较少原因之一。 33 坡口焊缝处衬板和引弧板造成人工缝4 实际工程中，往往焊接后将焊接衬板留在原处，这种做法已经表明，对连接破坏含相关键影响。在加州大学进行试验表明，衬板和柱翼缘之间形成一条未熔化垂直界面，相当于一条人工缝，在梁翼缘拉力作用下会使该裂缝扩大，引发脆性破坏。 其它人员研究也得出相同结果。 1995年加州大学Popov等所作试验，再现了节点脆性破坏，破裂速度很高， 事前并无延性表现，所以破坏是灾难性。研究指出,受拉时切口部位应力最大，破坏是三轴应力引发，表现为脆性破坏，外观无屈服。她们还经过有限元模拟计算，得出最大应力集中系数出现在梁缘焊接衬板连接处中部，破坏时裂缝将从应力集中系数最大地方开始,此一结论已为试验所证实。研究表明：大多数节点破坏全部起源于下部衬板处。引弧板一样也会引发裂缝。 3.4 梁翼缘坡口焊缝出现超应力3 北岭地震后对震前节点进行分析表明，当梁发展到塑性弯矩时,梁下翼缘坡口焊缝处会出现超高应力。超应力出现原因有：当螺栓连接腹板不足以参与弯矩传输时， 柱翼缘受弯造成梁翼缘中段存在着较大集中应力；在供焊条经过焊接工艺孔处，存着附加集中应力；据观察，有一大部分剪力实际是由翼缘焊缝传输，而不是象通常设计假设那样由腹板连接传输。梁翼缘坡口焊缝应力很高，很可能对节点破坏起了不利影响。Popov4采取8节点块体单元有限元模拟分析发觉，节点应力分布最高应力点， 是在梁翼缘焊缝处和节点板域，节点板域屈服从中心开始，然后向四面扩散。 岭前进行大量试验表明,当焊缝不出现裂纹时，节点受力情况也常常不能满足坡口焊缝 近处梁翼缘母材不出现超应力要求。日本利用震前带有工艺孔节点，在试验荷载下由 应变仪测得工艺孔端点翼缘内外应变分布，应变集中倾向出现在翼缘外侧端部，内侧则在工艺孔端部，最大应变发生在工艺孔端点位置上.应变集中原因,不仅大于工艺孔 造成不连续性，还在于工艺孔部分梁腹板负担一部分剪力由翼缘去负担了，使翼缘和 柱隔板上产生了二阶弯曲应力。这些试验和分析均指出，以后对节点性? 艿母慕唤鲇?nbsp;改善焊缝，而且还应降低梁翼缘坡口焊缝处应力水平。 35 其它原因3有很多其它原因也被认为对节点破坏产生潜在影响，包含：梁屈服应力比要求最小值高出很多；柱翼缘板在厚度方向抗拉强度和延性不确定；柱节点域过大剪切屈服和变形产生不利影响；组合楼板产生负面影响。这些影响原因可能还需要一定时间进行争论, 才能搞清楚。 4 改善节点设计路径 41 将塑性铰位置外移234 在北岭地震之前，美国UBC和NEHRP两本法规对节点设计要求，全部是依据在柱 面产生塑性铰假定提出。因为在北岭地震中发觉梁在柱面并没有产生塑性变性，却出现了裂缝。切口处破坏是由三轴应力引发，从而造成了脆性破坏。过去采取焊接钢 框架节点标准结构，不能提供可靠非弹性变形。试验表明，其节点转动能力不超出 O005rad，大大小于SAC提议最小塑性转动能力003rad。其次，从受力情况看， 塑性铰出现在柱面周围梁上，还可能在柱翼缘材料中引发很大厚度方向应变，并对 焊缝金属及其周围热影响区提出较高塑性变形要求，这些情况也可能造成脆性破坏。 所以，为了取得可靠性能，最好还是将梁柱连接在结构上使塑性铰外移。将塑性 位置从柱面外移有两种方法，一个是将节点部位局部加强，一个是在离开柱面一定距离处将梁截面局部减弱。钢梁中塑性铰经典长度约为梁高二分之一，当对节点局部加强时，可取塑性铰位置为距加强部分边缘处梁高13。节点局部加强当然也可使塑性铰外移， 但应十分注意不要所以出现弱柱，有背强柱弱梁标准。 也有一部分专业技术人员认为，在结构上采取一些方法仍可使塑性铰出现在柱面周围， 这些方法包含限制构件截面，控制梁柱钢材相关强度，使母材和焊缝金属有足够冲击韧性，在节点构件上消除缺口效应等。不过因为没有足够研究来肯定这些提议，使得这种提议在美国迟迟未能落实。而将塑性铰自柱面外移提议，试验已表明是可行和行之有效。现在，美国对节点局部加强及梁截面减弱，全部已提出了若干结构方案。实际上，将梁截面减弱使塑性铰外移方法，早在北岭地震以前即有学者提 出过，北岭地震后又作了研究，在技术上己较成熟4 ，从近期在美国盐湖城建造25层办公 楼中采取犬骨式(dog-bone)连接，就能够看到它结构细节。现在，美国虽未提出 以后在抗震框架中推荐采取何种节点形式，但从实际情况看，上述犬骨式连接已成为主导形式3 。因它制作方便、省工，由美国企业设计中国天津国贸大厦钢框架中也已采取了 这种节点形式。 日本阪神地震后，没有象美国采取将塑性铰外移方案。日本1996年发表钢结 构工程技术指针和1997年发表钢结构技术指针JASS6等，仅提出了钢框架梁柱连接节点结构改善形式，对节点结构尤其是扇形切角工艺孔作了不少要求，目标也是消除可能出现裂缝，确保结构非弹性变形。也就是说，日本和美国分别采取了不一样避免脆性破坏路径。 4.2 梁冀缘焊缝衬板缺口效应处理116 在北岭地震前，美国钢框架节点施工中，通常将衬板和引弧板焊接后留在原处，这种做法，如前所述存在缺口效应，会造成开裂，现在则在焊后将下翼缘衬板和引弧板割除，同时对焊缝进行检验11 。正如前面曾指出，在下翼缘焊缝中部因为焊条经过切角困难，焊接和探伤操作全部要被迫中止，通常存在缺点，割除衬板后能够目视观察，从而降低在此部位不易查看到裂纹。衬板和引弧板可用气刨割除后再清根补焊，但费用较高，操作不慎还可能伤及母材。研究表明，衬板也可不去除，而将衬板底面边缘和柱焊接，缺点是无法象去除衬板后能对焊缝进行仔细检验。 因为上翼缘焊缝处衬板缺口效应不严重，而且它对焊接和超探也没有妨碍，出于费用考虑，割除上翼缘衬板可能不合算，假如将上翼缘衬板边缘用焊缝封闭，试验表明并无 利影响，所以美国现时做法是上翼缘衬板仍然保留并用焊缝封口。 坡口焊缝引弧板，在上下翼缘处通常全部切除，因为引弧和灭弧处通常全部有很多缺用气切切除后还需打磨，才能消除潜在裂缝源。 在消除衬板缺口效应方面，日本是很重视。在阪神地震后发表技术要求中, 对采取H型钢梁、组合梁，和采取组合梁时梁预先焊接或和衬板同时装配，不管是否切角，均采取衬板，对其结构包含引弧板，分别作了具体要求。 43 扇形切角结构改善89 在日本阪神大地震中，因为扇形切角工艺孔端部起点存在产生裂缝危险，是否设置形切角和怎样设置，已成为关系到抗震安全一项关键问题。日本震后发表技术规范中，对扇形切角设置也提出一系列要求，包含不开扇形切角和开扇形切角两大类，并要求扇形切角可采取不一样形状；对于柱贯通形和梁贯通形节点分别要求了不一样结构形式。 柱贯通型节点扇形切角形式有两种，其特点是将扇形切角端部和梁翼缘连接处圆弧半径减小，方便降低应力集中。日本早就研究不设扇形切角以提升梁变形能力方案， 在最近公布技术要求中，依据现在焊接技术水平已将此种方案付诸实施89 。 44 选择有较高冲击韧性焊缝26 如前所述，焊缝冲击韧性不足会引发节点破坏。那么焊缝到底要有多大冲击韧性才能预防裂纹出现呢?美国提出，焊缝恰帕冲击韧性(CVN)最小值取-29时27J(相当于 -200F时 20ft-1bs)是适宜，能够发展成为实际上标准。在最近美国实际工程中，采取E71T-8型和E70TG-K2型焊条一般手工焊电弧焊已表明焊缝最小冲击韧性可满足上述要求，而采取E7018型药芯焊条贴紧焊焊缝冲击韧性值更高，但全部必需按AWS 要求焊接和探伤方法操作。 45 将梁腹板和柱焊接3 美国SAC在采取犬骨式连接时提议：将以往腹板栓接改为焊接，用全熔透坡口焊缝 将梁腹板直接焊在柱上或经过较厚连接板焊接。在北岭地震前，就已经有很多研究指出腹板焊接比栓接性能好，它能愈加好地传力，从而减小梁冀缘和翼缘坡口焊缝应力。日本在阪神 地震前研究也已指出，梁端腹板用高强度螺栓连接时，和焊接相比抗弯能力变小，塑性变形能力有显著差异，但在日本新要求中还未看到和美国提出相类似要求。 5 .美、日节点结构比较、依据美、日钢框架梁-柱节点结构及震后改善情况，能够看到下列差异：1)美国认为梁端不能产生塑性变形，采取了将塑性铰外移基础对策，提出将节点局部加强或将梁局部减弱方法，即使现在尚无定论，但从实际发展情况看，因减弱梁截面 方法省工、效果好，已在一些工程中采取。但日本却没有采取将塑性铰外移方法，而是采取在原结构基础上消除裂缝病灶方法。 2)两国全部注意到了梁翼缘坡口焊缝焊接衬板边缘存在缺口效应所带来严重后果， 在北岭地震和阪神地震后全部采取了对应对策。美国SAC提议，下翼缘焊缝衬板宜割除， 然后清根补焊；考虑上翼缘焊缝缺点通常较少，受力条件较有利和费用等原因，可对衬边缘用焊缝封闭。而日本则对H型钢梁和焊接组合梁(包含梁先焊好和梁和衬板同时装配两种情况)和节点为柱贯通型或梁贯通型时衬板设置，作了具体要求。 3)美国在梁腹板端部衬板经过处采取矩形切角(端部呈半圆形)，而不象日本采取圆弧形切角，因为腹板受弯矩较大时将连接板和腹板焊接，从相关震害情况报导看，没有发觉这种形式切角引发多少裂缝。日本为消除梁端扇形切角端部应力集中，作出一系列要求，包含不作扇形切角、梁腹板用直线切剖不设扇形切角方法和许可采取不一样形式切角等，如在和梁翼缘连接处将曲率半径变小和采取类似美国采取切角形式。 4)美日两国全部要求，节点按翼缘连接收弯矩和腹板连接收剪力要求设计。美国附加要求了当梁翼缘受弯承载力小于截面受弯承载力70或梁腹板受弯承载力大于截面受弯承载力30时，在柱连接板角部应将梁腹板和连接板焊接。日本过去在梁端混合连接中，采取弯矩由翼缘连接承受，剪力由腹板连接承受设计方法，螺栓通常配置一列。在94年文件5中指出，现在该处连接必需满足保有耐力连接条件，考虑腹板高强螺栓连接也要部分地承受弯矩，要求部署2列到3列，和以前连接相比，抗弯承载力贮备提升了， 这是结构设计上一个特点。这些全部是北岭和阪神地震前情况，震后基础上没有改变。 只是北岭地震后，美国提议将梁腹板直接和柱焊接或和连接板焊接，方便减小梁翼缘焊缝处焊缝应力，日本则尚无此要求。 5)和梁翼缘对应位置柱加劲肋(美国叫做连续板)，日本一贯要求应比对应梁翼缘 厚度大一级，认为这是关键部位，为此多用一点材料是很值得。美国过去依据传输梁翼 缘压力需要确定，考虑一部分内力由柱腹板直接传输，加劲肋厚度显著小于梁翼缘厚度。 而且曾有部分设计要求，比如可取厚度等于梁翼缘厚度二分之一。有文件认为，太厚了可能产生较大残余应力，最好用试验确定。北岭地震中，有些加劲肋屈曲了，有学者己提出改为和梁翼缘等厚提议。 6)美国强调焊缝冲击韧性关键性，要求了节点翼缘焊缝冲击韧性指标，严格焊接工艺探伤要求。日本一贯重视焊接质量，还没有看到在这方面有什么新要求。 7)美国认为，钢材屈服点高出标准值较多是钢框架震害关键原因之一，这可能在美国尤其突出。美国钢材屈服点超出标准值很多，过去就有报导，如低碳钢A36屈服强度可高达48ksi，抗拉强度可高达701Csi，它使连接实际要求承载力大大提升，当按设计不能满足时，就要出现破坏。依据美国型钢生产商研究会所作调查和提议，AISC于97年要求将框架连接计算中强度增大系数由过去1.2提升到1.5(对A36)和1.3(对A572)，其它钢号仍保留1.2，强柱弱梁条件式中柱抗弯承载力也作了对应提升。6中国采取对策 中国早期高层建筑钢结构基础上全部是国外设计，中国设计施工规程是在学习国外优异技术基础上制订。因为日本设计中国高层钢结构建筑较多，中国设计、 制作和安装人员对日本钢结构结构方法比较熟悉，设计要求尤其是节点设计，大部分是参考日本要求合适考虑中国特点制订，部分要求吸收了美国经验。美国北岭地震和日本阪神地震后所发表报导，对我们有很大启示，在中国抗震规范中对高层钢结构节点 设计拟提出以下提议： 1)将梁截面局部减弱，能够确保塑性铰外移，这种结构含有优越抗震性能。依据美国报导，梁翼缘减弱后可将受弯承载力降至08Mp，因钢材用量要增多，结合中国情况作为 关键形式推广将难以接收，可将此方案列入了条文说明，必需时可参考采取。 2)参考日本新要求，将混合连接上端扇形切角上部圆弧半径改为10-15mm，和半径 35mm切角相接；同时，要求圆弧起点和衬板外侧焊缝间保持10-15mm间隔，以减小焊接热影响区相互影响。至于日本采取不开切角和直通式不设切角结构，因为我们没有经验，不敢贸然采取，有持以后对其性能进行验证后再作取舍。 3)在消除衬板缺口效应方面，考虑割除衬板弄得不好会伤及母材，且费用较高，故采取角焊缝封闭衬板边缘方法。上翼缘衬板影响较小，暂不作处理。下翼缘衬板边缘提议用6mm角焊缝沿下翼缘全宽封闭。因仰焊施工不便，角焊缝最多只能做到6mm；为了更 好地消除缺口效应，应要求焊沿翼缘全宽满焊。 4)在翼缘焊接腹板栓接混合连接中，根据弯矩仅由翼缘连接承受和剪力仅由腹板连接承受标准设计时，在一些情况下是不安全，因为当腹板截面模量较大时，腹板要承受一部分弯矩。抗震规范修订草案除要求腹板螺栓连接应能承受梁端屈服时剪力外， 还要求当梁翼缘截面模量小于梁截面模量70时，腹板螺栓不得少于2列，每列螺栓数不得少于采取一列时数量。 5)中国在梁翼缘对应位置设置柱加劲肋，从一开始就注意到了日本经验，要求了和梁翼缘等厚，北岭地震表明这么要求是适合。 6)翼缘焊缝冲击韧性要满足-30时27J要求，这种试验中国过去没有做过，对于中国钢结构制作单位是否能够做到，需待调查后再确定是否列入。 这时要附带说明，美国SAC相关要求是适适用于美国3、4类地域，大致相当于7 度强、8、9度地域，中国6度地域可合适放宽。