生料立磨系统锁风阀的改造.pdf

2024年第2 期No.222024中图分类号：TQ172.632.5文献标志码：B文章编号：10 0 8-0 47 3(2 0 2 4)0 2-0 0 48-0 3DOI编码：10.16 0 0 8/ki.1008-0473.2024.02.010新世纪水泥导报CementGuideforNewEpoch粉磨技术生料立磨系统锁风阀的改造刘俊（江西亚东水泥有限公司，江西九江332 2 0 7）摘要HRM4800型生料立磨原配置传统锁风阀，转子调节板与阀体衬板之间间隙大，易漏风，导致循环风机和窑尾风机负荷大，生料粉磨电耗偏高。采用带锁风兼烘干效果的新型锁风阀实施改进，较好地提升了锁风效果。改造后，窑尾烟卤在线侦测氧含量降低0.9 7%，生料粉磨电耗下降1.0 kWh/t。关键词生料立磨锁风阀锁风降耗0引言我公司拥有两条KHD5.2m61m、设计熟料产能6 0 0 0 t/d短窑生产线，配置了两台HRM4800型生料立磨，其入磨锁风阀原配为C公司生产的传统型卧式回转锁风阀，转子调节板与阀体衬板之间间隙大，易漏风，降低了系统温度，增加了风机电耗；同时，转子易被异物频繁卡停，影响了生料磨正常运转。为提升锁风效果，降低电耗，同时减少锁风阀被异物卡停而造成磨机连锁跳停的频次及降低检修费用，公司对传统锁风阀进行了锁风效果提升改造。1原状说明我公司两条KHD短窑生产线配套的生料立磨人磨锁风阀原配为G公司生产的传统型卧式回转锁风阀（6 0 0 t/hSW220160，如图1所示），系通过转子调节板与阀体衬板间隙进行机械锁风，其加工精度低，转子调节板与阀体衬板的间隙大，进料袖斗一直处于负压状态，窑尾氧含量较高，循环风机和窑尾风机在高位功率运行。同时，皮带运输机输送混合料直接冲击阀转子，无任何缓冲，锁风阀迷宫及阀体内部衬板易磨损。使用半年，锁风效果明显变差，检修频次同步增加；使用一年后，阀体磨损较大（如图2 所示），转子调节板与壳体间隙达高5 0 mm（如图3所示），漏风严重，且易于卡住异物，造成磨机连锁跳停，每次停机处理时间为0.52h，影响生料磨正常运行，检修费用亦显著上升。S图1传统卧式回转锁风阀2改造方案通过比较（见表1所示），决定将原有传统型48图2 壳体磨损较大，进行大面积焊补图3转子调节板与壳体间隙高达5 0 mm示）。卧式回转锁风阀改造为新型立式锁风阀（如图4所2024年第2 期No.22024对比项目安装方式转子调节板与阀体衬板之加工间隙约为加工精度2.0 4.0 mm通过转子调节板与阀体衬板的间隙控制锁风方式锁风进料溜槽进料溜槽负压较大负压情形料与转子进料过程无缓冲，直接冲击转子接触方式因进料无缓冲，锁风阀使用0.5 年后，其磨损情迷宫及阀体内部衬板磨损偏大，锁风效果形说明明显变差；使用1年，壳体磨损很大，漏风严重；使用2 年，则需整体更换检修及6.5万年维护费用进口软连接料位称重仓称重传感器底座图4新型立式锁风阀结构示意图3新型立式锁风阀的工作原理、设备优点分析3.1工作原理皮带运输机输送混合原料通过进料溜槽进入锁风阀内部。因锁风阀的转子为立式装配，消除了卧式锁风阀的“V”形隔腔对物料的挤压，物料以原有的松散状态落于转子底部，经由转子带人磨内。新型锁风阀结构设计优异，密封效果较好，漏风少。3.2设备优点（1）设备间隙控制严格，漏风少，降低了系统运行电耗。（2）立式回转设计，转子圆周方向没有摩擦刘俊：生料立磨系统锁风阀的改造表1传统型卧式回转锁风阀与新型立式锁风阀对比传统型卧式安装出料接口饺链粉磨技术新型立式安装转子刮板与阀体底板之加工间隙约为1.0 mm通过控制单元在称重仓内建立稳定的料位进行锁风；当料位达到称重下限，停止运行，始终保持最低料位锁风；当料位高于称重下限，则立即运行锁风效果较好，进料溜槽保持微正压先由溜槽进入料位称重仓，再进人转子内部（料位称重仓发挥缓冲作用）因进料过程有料位称重仓作缓冲，相关易损件（转子刮板及底部耐磨衬板）磨损较小，仅需每隔0.5 年调整转子刮板及底部耐磨衬板的间隙，每隔2 年，换新刮板及底部耐磨衬板，整体使用周期很长0.5万/年（因有料位称重仓作缓冲，检修费用较低）力，传动负荷低，驱动功率仅15 kW。减速电机（3）立式转子结构采用精密加工，同时，该转子式喂料器立式转子工作时依靠料流冲刷自清理，保证转子格内不积料。密封注脂系统（4）转子外围采用密封式结构，保证叶片圆周方向无磨损，不卡料；转子底边镶嵌耐磨条。底板设计为可拆换的优质耐磨衬板，使用寿命长，维护简便。（5）结构设计优化，传动负荷较回转锁风阀立柱降低一半；占地空间少（3.5 m2.9m），改造工作量相对不大。4改造步骤（1）将传统型锁风阀拆除（重量：14.5 t）；（2）将新型锁风阀（重量：11t）定位；（3）将进料溜槽与称重仓、出料口与人磨溜槽进行软连接；（4）将主热风管从磨机热风管处垂直引出至锁风阀右侧5 0 0 mm处，并做好支撑；（5）连接锁风阀热风接口；（6）制作检修平台，方便观察称重仓料位；（7）设备安装完毕（如图5 所示），铺设锁风阀运行所需之电线、电缆，并与中央控制系统接口对接。（下转第5 3页）492024年第2 期No.22024分析结束时轴力N=-503.03kN(受压)，M,=120.66kNm(主轴)，斜段长度19.8 m，焊接H型钢，属于b类截面，构件的综合缺陷代表值为L/350，因此考虑P-S效应的附加弯矩应为：5 0 3.0 3 19.8/350sin(元/4)=2 0 kNm。经校核手算结果与电算结果匹配。软件在计算P-效应时采用构件轴力设计值，而钢标规定采用轴力标准值，计算整体初始缺陷时考虑重力荷载设计值。结构的整体初始缺陷和构件的初始缺陷必然同时存在，理当采用相同的效应组合，规范存在不匹配现象，软件做了调整，更为合理。整体缺陷和构件缺陷是直接分析法与常规设计区别最大的两项因素，由于篇幅所限，本文只给出了对二者的校核，关于构件的强度校核方法与一阶分析概念上无异，因此从略。5结束语通过某骨料线泥堆棚的弹性直接分析法应用，探索出了影响弹性直接分析法的几项关键因素在SAP2000中的实现途径，结论如下：（1）大跨刚架的整体初始几何缺陷，在SAP2000中采用屈曲分析，通过结构整体最低阶屈曲模态的变形成比例缩放修改结构的几何位置来实曾彬，等：弹性直接分析法几项关键因素在SAP2000中的实现途径-以大跨度大倾角折线形刚架设计为例现，其变形最大值取跨度的1/3 0 0。（2）通过构件网格剖分在设计中计算附加弯矩考虑构件的初始缺陷，杆件的剖分数量不小于4。（3）通过各荷载工况继承预设P-工况分析结束的刚度将本质为非线性分析的弹性直接分析法简化为线性分析实现内力叠加。（4）由于弹性直接分析法全面考虑了影响构件稳定性的主要影响因素，所以只计算强度，可不计算稳定。（5）由于各商用软件对弹性直接分析法理论的理解和处理还存在差异，因此对于重要结构、复杂结构，建议采用双软件校核。参考文献1住房城乡建设部：钢结构设计标准:GB50017-2017S.北京：中国建筑工业出版社出版，2 0 17.2住房城乡建设部：门式刚架轻型房屋钢结构技术规范：GB51022-2015S北京：中国建筑工业出版社出版,2 0 15.3北京金土木软件技术有限公司,中国建筑标准设计研究院.SAP2000中文使用指南M.北京：人民交通出版社，2 0 12.4 American Institute of Steel Construction,INC.Specification forStructural Steel Buildings:AISC360-05 S.2010.（收稿日期：2 0 2 3-0 4-17）了程设计与建设（上接第49页）效果，其上方进料溜槽完全没有负压，窑尾烟岗在线侦测氧含量降低0.97%，循环风机及尾排风车功率亦同步降低，生料单位电耗下降1.0 kWh/t。在使用过程中，新型锁风阀还表现出低的维护成本：因该锁风阀不漏风，磨损小（使用3 个月停机检查，转子刮板及阀体底部耐磨衬板磨损很小，其两者间隙约1.5 mm），仅需定期更换转子刮板及阀体底部耐磨衬板，每年检修费用减少5 万元；另外，设备维护量及备品备件少，维护简单，每年维护费用降低1万元。因结构设计与原锁风阀理念不同，新型锁风阀卡住异物频次大幅减少，减少了开/停磨次数，（收稿日期：2 0 2 3-0 9-11）有利于提高台时产量，降低电耗。图5 新型锁风阀应用现场实景图5结束语改造后投运，新型锁风阀表现出较好的锁风53