施工电梯基础及附着装置-专项施工方案.doc

厦门思总建设有限公司 施工电梯基础专项施工专项方案
施工电梯基础及附着装置-专项施工方案-2014.01.20
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新景华府二期工程

施工电梯基础专项
施工方案

施工单位： 重庆市渝万建设集团有限公司

编制日期: 2014 年 01月20日

一、工程概况:
工程名称:新景华府二期工程 （1＃楼、2#楼、3#楼、4＃楼、5#楼)
工程地点：厦门市湖里后埔片区，双浦路东侧,吕岭路以北，仙岳路南侧
建设单位:厦门新景地集团有限公司
设计单位：厦门新区建筑设计院有限公司
地质勘察单位:厦门地质工程勘察院
施工单位：重庆市渝万建设集团有限公司
监理单位：福建众亿工程项目管理有限公司
施工工期： 720 日历天
质量等级：符合国家现行《工程施工质量验收规范》合格标准
投资性质:自筹
承包方式：包工包料
工程承包范围:新景华府二期工程1＃楼、2＃楼、3＃楼、4#楼、5#楼 施工总承包图纸所示的全部土建、安装工程.（基础、主体结构与装饰装修工程、给排水系统、照明与动力系统及防雷接地工程、弱电系统和消防系统、电梯安装工程、空调与通风系统工程。）
建筑功能：店面、住宅楼.
1、建筑概况：
各栋号明细如下:
单体名称
层数
地下室层高
一层层高
标准层层高
建筑高度
地上建筑面积
1＃楼
地上18—-25层；地下1层
地下室夹层：3。50m；

地下室:3.5—4。1m
4.50m
3。0m
78.6m
16654.94m2
2#楼
地上27—-28层;地下1层
4。50m
3。0m
87。8m
19214.98m2
3#楼
地上1层；地下1层
4。49m
/
6。85m
284.9m2
4#楼
地上2层；地下1层
7。60m
/
15.35m
1554。36m2
5#楼
地上2层；地下1层
3.0m、5.7m
/
5.80m
2366。27m2

2、结构概况:
本工程设一层地下室(局部区域设有地下室夹层)，地上由1＃、2#楼两栋高层住宅以及3＃～5＃楼三栋多层商业组成。其中1＃楼地上25层，建筑高度约80.80m，2＃楼地上28层,总建筑高度约93。2m，商业部分地上1～3层，建筑高度7。25～15。35m.
结构体系:1#～2＃主楼采用剪力墙结构；商业部分采用框架结构。
基础型式：1#～5＃楼及地下室均采用PHC管桩基础。
建筑结构安全等级：按结构重要性分类，本工程结构安全等级为二级。地基基础工程及主体结构工程设计使用年限为50年。
建筑结构安全等级：按结构重要性分类，本工程结构安全等级为二级。
地基基础设计等级：均为乙级。
抗震设防类别：丙类，抗震设防烈度：7度。上部主体结构抗震等级：各栋高层住宅1＃～2#楼剪力墙抗震等级为二级，框架抗震等级为二级；其余商业店面框架抗震等级均为三级。
桩基：本工程桩基础设计等级为乙级,建筑桩基安全等级为二级。基础采用静压预应力高强砼（PHC）管桩，计988根,抗压桩管桩型号为PHC500-125-AB型（代号ZH1)。抗压兼抗拔桩管桩型号为PHC500-125-AB型(代号ZH2）,桩端以全风化花岗岩做为持力层，桩端进入持力层不小于3m。ZH1，ZH2单桩竖向承载力特征值为2200KN，压桩时终压力不小于4400kN，不大于4800kN，压桩力控制为主，桩长不应小于25m。ZH3压桩时终压力不小于2200kN，不大于3000kN，压桩力控制为主，桩长不应小于15m。桩身砼强度等级不低于C80。结束压桩前应按终压力复压三次，每次持荷2分钟，间隔5分钟，最终累计沉降量小于10mm。
基础及地下室混凝土强度等级:承台、基础梁、地下室底板、车道底板、地下室外墙为C35,采用密实性微膨胀抗渗防水混凝土，抗渗等级P8;主楼区内剪力墙,框架柱为C40；纯地下室墙、柱C30；地下室顶板及梁C30，采用密实性抗渗防水砼，抗渗等级P6；基础垫层为C15。
上部剪力墙，框架柱混凝土强度等级： 1＃楼、2#楼1-6层C40，7—13层C35，14-20层C30,21层以上C25；3#楼、4#楼、5＃楼C30。
上部梁、板混凝土强度等级： 1＃楼、2#楼2-20层C30，21层以上C25;3＃楼、4#楼、5#楼C25。填充墙中构造柱、圈梁、过梁采用C20；栏板、空调板、凸窗、飘板、女儿墙及其它混凝土装饰构件采用C25.
地下室结构尺寸：
地下室底板厚度：400、450mm；地下室框架柱截面：1000X500、700X500、500X500、800X800、700X700、600X900mm;地下室钢筋砼剪力墙厚度：250、300、350、400、500mm；地下室顶板梁截面： 500X1000、400X1000、400X900、300X800、300X700、400X800mm;地下室顶板厚度：200、180mm；地下室层高:3。9m、3。6m、5。0m。
上部结构尺寸:
框架柱截面：600X900、500X800、400X700、500X500mm；钢筋砼剪力墙厚度：250、300、400、500mm；板梁截面：400X600、400X550、300X600、300X550、250X400mm;楼板厚度：100、110、120、130mm。
二、施工电梯数量选型：
本工程计划1#、2＃楼各安装1台施工电梯，共计2台。
两栋楼的施工电梯均选用湖北江汉建筑工程机械有限公司生产的SCD200/200施工升降机(施工电梯）。1＃楼施工电梯安装高度为：86m，2＃楼施工电梯安装高度为：99m。
安装位置：1#楼施工电梯1--11轴东侧1。5m交1-—K轴北侧3.2m；2#楼 2—-11轴东侧1.5m交2--K轴北侧3.2m。2台施工电梯均在地下室顶板上.钢筋砼基础尺寸为：3。6X6.0mm，厚度:0。2m，配筋：Φ10＠200,双层双向,砼强度为C30。
三、施工电梯参数：
1、施工电梯尺寸:双吊笼，每个吊笼3.2m*1。5m,计划架设高度为:1＃楼94m，2＃楼为99m.
2、电梯自重、载重：吊笼重2个*20KN/个，外笼重14。8KN，导轨架壁厚4.5mm、每节1.58m高、每节重1。9KN，载重2＊22KN/个吊笼.
3、基础要求：地基承载力不少于0。15Mpa或按设计计算。基础砼C30、长6m、宽4m、厚0。2m，基础双层钢筋网Φ10×200。基础预埋件应埋入基础砼.基础周围应有排水措施。
4、电梯附墙架要求:电梯架体中心距附墙点水平距离要求在2。2∽3。2m,附墙架靠墙一侧固定点中心距为1.43m。附墙架垂直最大间距9m,最顶端自由端不大于6m.
四、安装位置及高度：
1、1＃楼安装位置:详附图，导轨架中心距附着点垂直距离为2。8m,在2。2∽3.2m之间,总安装高度为：86米，满足要求。
2、2＃楼安装位置:详附图，导轨架中心距附着点垂直距离为2.8m，在2.2∽3。2m之间，总安装高度为：99米，满足要求。

五、地下室顶板承载力验算：

1#楼
1、基础做法：根据现场实际，施工电梯基础设在地下室顶板面，施工电梯基础砼采用C30砼,基础长6m、宽4m、厚0。2m。基础双层钢筋网Φ10＆×200。基础砼按施工电梯使用说明书，符合要求。
2、基础承载值P＝（吊笼重﹢护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重）×2。1
3、施工电梯总自重:(吊笼2＊22KN+外笼重 14。8KN+导轨架总重82节＊1。9KN/节 +载重2＊20KN=254.6KN)×2.1=534。66KN
4、基础自重：4*6*0。2*25=120KN
5、地下室顶板荷载为:35KN/㎡
6、地下室顶板施工电梯处的荷载：
基础砼自重4*6*0。2*25KN/㎡=120KN,施工电梯总自重534。66KN，则施工电梯处（4m＊6）地下室顶板实际荷载为：（120+534。66）/(4m*6m）=27.2775KN/㎡。即施工电梯处地下室顶板上的静荷载为35KN/㎡，1#楼电梯的验算结果实际荷载为27.2775KN/㎡允许荷载大于实际荷载，满足施工要求。
7、考虑到动载和安全因素，特采取在地下室顶板底部加设钢管支撑措施。1＃楼考虑施工电梯在运行过程中会产生动荷载，均在施工电梯处地下室顶板底部设钢管支撑如附图：1#楼立杆间距800＊800。
(1）地下室顶板施工电梯处承荷载35KN/㎡*6m*4m=470KN，
（2)电梯基础自重4m＊6m*0。2m* 25KN/m³=120KN
（3）电梯自重为：534.66KN，
8、地下室顶板处需钢管支撑系统立杆承担的总荷载：
(1)1＃楼地下室顶板施工电梯基础处选用54根支撑立杆, 48*3.0,立杆顶部采用顶托、方木与地下室顶板顶紧.立杆水平杆间距约1。5m，当每根立杆水平杆间距1.5m时，所能承受的荷载为26.8KN/根，（施工手册第二册163页表8-76），那么该电梯基础就增加承载力为26。8KN×54根＝1447。2KN。
（2）总可承载力为（840KN+1447.2KN）＝2287.2KN
(3）实际总承载力为：534.66KN+120KN＝654。66KN
（4）总可承载力＞实际总承载力，完全满足施工要求，是出于安全状态。
2#楼
基础施工方法和1#楼一致,根据地下室顶板获取的荷载为35KN/㎡.1＃楼使用电梯与2＃楼电梯同品牌、2＃楼电梯高度为99m,荷载验算结果满足施工要求。
六、附图:
1、1＃、2＃#楼施工电梯平面布置图
2、地下室顶板钢管支顶加固示意图
3、施工电梯基础图

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施工电梯基础施工方案
一、工程概况
工程名称：公园里花园三期
建设单位：深圳市聚龙湾投资发展有限公司
设计单位:深圳市筑博设计股份有限公司
勘察单位：深圳市工勘岩土工程有限公司
监理单位：深圳市邦迪工程顾问有限公司
施工单位:湖南省建筑工程集团总公司
本工程位于深圳市龙岗区南湾街道樟树布村,布沙路以北、樟富北路以东、德堂路以南、河西路以西。三期用地地面积约：29500㎡，拟建3栋31层和2栋37层住宅及一栋46层公寓楼,一栋保障房31层，共7栋塔楼,建筑高度约87米至132米不等，设1层和局部2层地下室；地下室防水:（二级)，结构类型：框架剪力墙结构，设地下停车库。用地呈多边形不规则形态,南北长约244米、东西宽约243米,用地内高差明显西高东低、高差约8米，南高北低、高差约5米；
主体结构及装修阶段施工时，垂直运输机械采用SC200/200施工升降机7台;垂直运输机计划安装时间为结构5层开始。根据施工现场的场地情况及建筑物的平面位置,确定每栋各一台施工升降机。
各栋施工电梯安装位置详见施工电梯平面布置图;1栋A座、B座布置在1-R轴交1—11轴上，2栋布置在2-A轴交2—11轴上，3栋布置在3—A轴交3-14轴上，4栋布置在4-H轴交4—4轴上,5栋布置在5—P轴交5-11轴上，6栋布置在6-A轴交6-5轴上，7台升降机全部由建筑外阳台进入室内。
表1各栋号建筑概况表
序号
栋号
层数
层高(m）
建筑高度
工程性质
结构形式
1
1栋A座
31F/—2
2。9
92。4m
高层住宅
框架剪力墙剪
2
1栋B座
31F/-2
2。9
92.4m
高层住宅
框架剪力墙剪
3
2#楼
31F/-2
2。9
92。4m
高层住宅
框架剪力墙剪
4
3#楼
37F/—2
2.9
109。8m
高层住宅
框架剪力墙剪
5
4＃楼
37F/—2
2。9
109.8m
高层住宅
框架剪力墙剪
6
5#楼
46F/—2
2.8
131.6m
高层住宅
框架剪力墙剪
7
6#楼
31F/-2
2。8
87。2m
高层住宅
框架剪力墙剪

二、施工电梯技术方案
（一）、升降机基础
根据本工程的特点，为方便工程施工的需要，使用的升降机需安装在车库顶板上，为了确保车库顶板的安全，必须保证人货电梯基础混凝土的强度及几何尺寸。在地下室顶板，人货电梯基础混凝土楼板下，采用钢管回顶加固措施。
1、施工电梯基本参数
施工电梯型号:SC200/200； 吊笼形式：双吊笼；
架设总高度：93—138m; 标准节长度：1.508m；
底笼长（单个):（3.2m)； 底笼宽（单个）:(1.5m）；
标准节重：170kg； 对重重量:1800kg;
单个吊笼重: 945kg； 吊笼载重：2000kg；
外笼重：1200kg；
施工电梯安装在车库顶板上，顶板底用满堂钢管架进行加固处理，满堂钢管架应经受力计算后进行搭设。考虑到动荷载、自重误差及风荷载对基础的影响，取荷载系数n=2。1。同时应能承受施工电梯工作时最不利条件下的全部荷载，加固后的总受力必须能承受的最大荷载不得小于P =吊笼重+护栏重+标准节总重+对重体重+额定载荷重)*2.1={（2*945)+1200+（38＊170）+2*1800+2*2000｝*2.1≈36015㎏=361KN。
2、基础设计

施工升降机设计安装高度93-138m，采用62—92节标准节（每节高1。508m）。施工升降机架重量及尺寸参考广州建力机械有限公司提供的《SC型施工升降机使用手册》。
施工升降机基础底板尺寸为4500×4000×350.
1)、基础底板受力分析及载荷计算：
（1)竖向荷载计算
① 升降机重量计算
机架重量：
吊笼重(双笼）：2040㎏×2=4080㎏
底笼重:1500㎏
导轨架自重（安装高度107米，标准节每节长1.508米,共需62-92节， 每节重157㎏，)：157㎏×62=9734㎏、157㎏×92=14444㎏
对重重：1160㎏×2=2320㎏
吊笼载重重（双笼）:2000kg×2=4000㎏
机架重量=4080＋1500＋14444（9734）＋2320＋4000=26344（21634)㎏
② 附墙架、电缆导向装置
紧固件等约占导轨架总重的30%,约为157×71×0。3=3344。1㎏
③ 升降机总重量：P1=26344(21634）+3344。1=29688。1(24978）㎏=29。688（24.978）t。
(2)基础板重量计算(设计尺寸：4500×4000×350）
重量：2.5×（4。5×4。0×0.35+4。0×0。3×0.6×2）=19。35吨≈193。5KN
（3）竖向荷载：P总=（P1+P2）×1.2=531。6KN≈53吨

A、基础安装在地下室顶板处时地下室顶板承载力验算：
根据设计图纸及设计院提供的地下室顶板(覆土部分）承载力相关数据，覆土部分的地下室顶板消防车道位置的承载力为：3.5吨/㎡（板厚350mm,C35砼）,经设计院复核，地下室顶板能够承载升降机基础底板传来的53吨的最大荷载，同意本方案中的升降机基础设置在地下室顶板上.
计算过程：

集中力化为均布荷载q=530/3.7/4。5=31。8KN/m

集中力下［Mx］= Mx×2=48.8
根据结构静力计算手册差得：
板取350厚，C30砼，As=810mm2，一级钢
一级钢转为二级钢得As=600 mm2
配筋取双层双向B10@125，详附图
2)、混凝土基础底板面上直接安装设备不再回填土方，故不考虑泥土重量。
3)、板、支撑墙配筋要求
（1）基础底板
基础底板【尺寸：4500×4000×350，板厚350，配筋按厂家要求确定如下：
基础板底、板面双层双向通长配筋,B12@150,在升降机架底位置附近各500的范围钢筋加密至@100；
（二）、回撑搭设方案：
根据施工电梯厂家提供的使用说明书得知总荷载为361KN，基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为4500×6500mm，由此车库顶板承担的总荷载为12。34 kN/m2，此荷载由施工电梯底部4500×6500范围的楼板承担，而根据结构设计车库顶板施工荷载为5KN/m2，故需要在楼板下面设置钢管支撑,钢管支撑采用螺栓底座(钢定托）顶紧,按400mm纵横间距设置立杆，纵横向水平间距400，高度方向步距h=1000mm加设水平方向拉杆。
1、车库顶板支撑架计算书：
(1）计算依据：
钢管脚手架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130—2011)、《建筑地基基础设计规范》(GB50007-2011)、《建筑结构荷载规范》(GB50009-2001(2006年版）)、《钢结构设计规范》(GB50017—2003）等规范.《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
（2）设计选型：
车库顶板在施工电梯基础底部采用钢管脚手架回撑的方式以保证板使用安全。钢管脚手架间距纵横为400×400mm，步距为1000mm，45mm×95mm方木，钢管顶托顶紧。考虑到车库顶板的使用安全，将施工电梯位置的最大荷载放大至50.0 kN/m2进行验算。

落地平台支撑架立面简图

落地平台支撑架立杆稳定性荷载计算单元

1）、参数信息:
（1）.基本参数
立柱横向间距或排距la（m）：0。40,脚手架步距h（m)：1.00；
立杆纵向间距lb(m):0。40，脚手架搭设高度H(m）：3。80；
立杆上端伸出至模板支撑点的长度a(m):0.10，平台底钢管间距离（mm）:400。00；
钢管类型（mm）：Φ48×3。5（考虑到钢管的锈蚀等因素,计算时采用Φ48×3。0)连接方式：顶托支撑，扣件抗滑承载力系数:0.80；
(2）。荷载参数
脚手板自重（kN/m2）：0。300；
栏杆自重（kN/m2）:0.150；
材料堆放最大荷载(kN/m2):50。000;
施工均布荷载标准值（kN/m2）:1.000；
2）、纵向支撑钢管计算:
纵向钢管按照均布荷载下连续梁计算，截面力学参数为
截面抵抗矩 W = 5。08 cm3；
截面惯性矩 I = 12.19cm4；

纵向钢管计算简图
（1）。荷载的计算：
脚手板与栏杆自重(kN/m)：
q11 = 0。150 + 0.300×0。400 = 0。270 kN/m；
堆放材料的自重线荷载（kN/m)：
q12 = 50。000×0。400 = 20。000 kN/m；
活荷载为施工荷载标准值（kN/m)：
p1 = 1。000×0.400 = 0.400 kN/m
(2）.强度计算：
最大弯矩考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的弯矩。
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和；
最大弯矩计算公式如下:

最大支座力计算公式如下：

均布恒载：q1 = 1.2 × q11+ 1.2 × q12 = 1。2×0.270+ 1.2×20。000 = 24。324 kN/m；
均布活载：q2 = 1。4×0。400 = 0。560 kN/m；
最大弯距 Mmax = 0。1×24.324×0。4002 + 0。117 ×0。560×0。4002 = 0。400 kN.m ;
最大支座力 N = 1.1×24.324×0.400 + 1.2×0.560×0。400 = 10.971 kN；
截面应力 σ= 0.400×106 / (5080。0) = 78。675 N/mm2；
纵向钢管的计算强度 78。675 小于 205。000 N/mm2，满足要求!
（3)。挠度计算：
最大挠度考虑为三跨连续梁均布荷载作用下的挠度；
计算公式如下:

均布恒载：
q = q11 + q12 = 20。270 kN/m；
均布活载：
p = 0。400 kN/m;
V = (0。677 ×20。270+0.990×0。400）×400.04/(100×2.060×105×121900。0)=0.144mm
纵向钢管的最大挠度小于 400.000 /250 与 10，满足要求!
3)、横向支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力,P =10。971 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图（kN.m）

支撑钢管计算剪力图(kN)

最大弯矩 Mmax = 0.001 kN.m ;
最大变形 Vmax = 0.000 mm ;
最大支座力 Qmax = 10.973 kN ；
截面应力 σ= 0.216 N/mm2 ；
横向钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2，满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于400.000/150与10 mm，满足要求!
4）、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编,P96页，双扣件承载力设计值取16。00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12。80kN 。
R ≤Rc
其中 Rc —— 扣件抗滑承载力设计值，取12。80 kN；
纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值 R= 10.973 kN；
R 〈 12.80 kN，所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求！
5)、模板支架荷载标准值（轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1。静荷载标准值包括以下内容：
脚手架的自重（kN)：
NG1 = 0。149×4。500 = 0。670 kN；
钢管的自重计算参照《扣件式规范》附录A 双排架自重标准值,设计人员可根据情况修改。
栏杆的自重（kN)：
NG2 = 0.150×0.400 = 0.060 kN；
脚手板自重(kN):
NG3 = 0。300×0。400×0。400 = 0.048 kN；
堆放荷载(kN）:
NG4 = 50。000×0。400×0。400 = 8。000 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3+NG4 = 8。778 kN；
2.活荷载为施工荷载标准值产生的荷载。
经计算得到,活荷载标准值 NQ = 1.000×0.400×0。400 = 0。160 kN；
3。不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 1.2×8。778+ 1.4×0。160 = 10.758 kN;
6）、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式:

其中 N -——— 立杆的轴心压力设计值（kN) ：N = 10.758 kN；
σ—--— 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到;
i -——- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1。58 cm；
A --—- 立杆净截面面积（cm2）：A = 4。89 cm2;
W —-—— 立杆净截面模量(抵抗矩)（cm3)：W=5。08 cm3；
σ--——--—— 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2);
[f］—--— 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.00 N/mm2;
Lo—-—— 计算长度 （m）；
如果完全参照《扣件式规范》,由公式（1）或(2)计算
lo = k1uh （1)
lo = (h+2a) （2）
k1---- 计算长度附加系数,取值为1。185；
u ---- 计算长度系数,参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1。700;
a -—-- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a = 0。100 m；
公式(1）的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1。185×1.700×1.000 = 2。015 m;
Lo/i = 2014.500 / 15.800 = 128。000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.406 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =10757。660 /（ 0。406×489.000 ）= 54。185 N/mm2;
立杆稳定性计算 σ = 54.185 小于 ［f] = 205。000满足要求!
公式(2）的计算结果：
Lo/i = 1200。000 / 15.800 = 76.000 ;
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0。744 ;
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =10757.660 /( 0.744×489。000 )= 29.569 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 29.569 小于 ［f] = 205。000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a） （3）
k2 -- 计算长度附加系数，按照表2取值1。004 ；
公式（3）的计算结果：
Lo/i = 1427。688 / 15。800 = 90。000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.661 ；
钢管立杆受压强度计算值 ； σ =10757.660 /（ 0.661×489.000 ）= 33.282 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 33。282 小于 ［f］ = 205。000满足要求！
综上所计算,施工电梯选用SC 200/200型，搭设高度57。304m,根据说明书计算规则算的总荷载为361KN，基础尺寸为4000×6000mm，因此加固范围为4500×6500mm，总荷载为12.34 kN/m2，小于50 kN/m2，故该施工电梯回撑系统满足要求。

三、施工升电梯基础施工
1、根据各升降机基础轴线定位图放出定位轴线及基础边线，（具体要求详附图。模板安装完毕后绑扎基础底板钢筋并按照使用说明书要求进行升降机基础底架预埋件的预埋;
2、底架预埋时应用基础纵横向的中心线进行轴线定位，同时用水准仪进行标高控制（按说明书要求，底架四个螺丝口面平基础板面即可）。定位完成后用焊机在底架四个角各烧焊一条钢筋将其与基础板底及板面钢筋固定，避免其走位；
3、底架预埋及基础钢筋绑扎完成并做好隐蔽验收后进行基础砼的浇筑。浇筑前应用塑料薄膜将底架螺丝口包好避免灌进砼浆造成无法拧紧螺丝。砼浇筑时应注意振捣，并保证基础砼完成面的平整度（用水准仪检测基础水平面，要求基础水平度不得超过1/1000）和完成面平齐底架的四个螺丝口面;
4、 基础砼要求一次浇灌完毕,浇水养护7天，砼强度达到70%以上才能安装设备；
四、附图

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中国铁建大桥工程局集团有限公司
目录
一、工程概况 2
1.1、工程简介 2
1.2、地质情况 2
二、编制依据 3
三、试桩目的 3
四、施工计划 3
三、主要施工方案 4
五、主要施工机械设置配置 9
六、关键工序及质量 9
七、施工重点部位、环节的安全要求及措施 10

桩基工艺性试验施工方案
一、工程概况
1。1、工程简介
中铁建大桥工程局鲁南高速铁路LQTJ-3标一分部起止里程DK236+356.4～DK252+405.54,正线全长16。05km。其中，其中特大桥六座，中桥三座，全长9。2km，摩擦桩和端承桩共有2167根。设置试验桩四组，每组两根。里程见表1。
1.2、地质情况
泗水南跨日兰高速公路特大桥地质主要为粉质黏土和花岗闪长岩；鹿鸣庄特大桥地质主要为粉质黏土、中砂、粗砂、花岗闪长岩；庠厂1号特大桥地质主要为粉质黏土、粉砂、中砂、砾砂、细圆砾土、花岗闪长岩；庠厂2号中桥地质为花岗闪长岩；庠厂3号中桥地质主要为粉质黏土、粉砂、花岗闪长岩；甘辛庄特大桥主要地质为溶洞（空洞）、溶洞(粘性土半充填)、杂填土、人工填土、粉质黏土、泥灰岩、页岩，主要不良地质为岩溶，特殊岩土为人工填土和季节性冻土；西余村特大桥主要地质为溶洞（无充填）、溶洞（全充填粉质黏土)、粉质黏土(150kpa)、中砂(180kpa)、中砂（200kpa）、中砂（220kpa）、粗砂(220kpa）、粉质黏土（150kpa）、中砂（200ka）、粗砂（220kpa)、石灰岩、泥灰岩、花岗岩,桥区不良地质为寒武系中统张夏组泥灰岩，特殊岩土为为桥址区分部的冲洪积和坡洪积粉质黏土层为膨胀土;大王庄特大桥主要地质为溶洞(半充填)、溶洞（粉质黏土充填)、人工填土、粉质黏土（120kpa）、粉质黏土（150kpa）、中砂（180kpa）、中砂(200kpa）、灰岩、泥灰岩，桥区不良地质主要为覆盖性岩溶,特殊岩土为人工填土、粉质黏土及季节性冻土。
水文地质情况：地下水主要为基岩裂隙水及第四系孔隙水，主要由大气降水及地下水径流补给。
二、编制依据
(1）《高速铁路桥涵工程施工技术规程》Q/CR 9603—2015；
（2)《高速铁路桥涵工程施工质量验收标准》TB10752-2010;
（3）施工图纸;
(4）《铁路工程基桩检测技术规程》（TB 10218）
三、试桩目的
由于本工程地质情况较为复杂且结构体较大,重要性较高，基础结构需要承受较大的荷载。因此，合理选择桩型、桩长，确定桩基的承载力，在此工程中显得尤为重要。同时通过试桩还可以验证桩基施工工艺、注浆工艺和打桩钻孔机具是否合理，以及推测拌和站混凝土的供应能力,以便在施工中加以改进.
试桩检验和确定本桩基础的施工工艺，包括泥浆配方、钻进工艺、清孔效果以及成桩后质量、破坏荷载试验等。
试桩应取得的具体指标：
1、对不同地质状况的机具选型。
2、钻进时的参数：进尺、钻压、泥浆性能等。
3、灌注前二次清孔后的泥浆指标及清孔方法.
4、检验成桩工艺、成孔质量控制的措施（孔径、倾斜度、中心偏位等）。
5、单桩承载力的检测。
6、为施工提供实际地质情况、优化施工方案。
四、施工计划
试桩施工计划如下表:

表1 施工计划表
序号
里程
桩号
桩径（m）
桩长（m）
施工时段
备注
1
DK236+455.6
2#
1。8
14
2017。2.16—2015。2。16
跨日兰高速 柱桩
2
DK239+519。7
18＃
1。25
20
2017.2.16—2015。2.16
鹿鸣庄 摩擦桩
3
DK241+059。9
1#
1
15
2017。2.16—2015.2.16
庠厂1号 柱桩
4
DK248+137。4
52＃
1。5
47
2017。2。16—2015.2.16
西余村 柱桩
三、主要施工方案
试验桩拟采用旋挖钻和冲击钻成孔，混凝土统一采用资质等级符合要求的商品混凝土搅拌站，混凝土运输车水平运输，导管法灌注混凝土。
（1）施工准备
熟悉资料：熟悉设计图纸、了解地质条件及地层岩性的分布情况.
场地平整:场地平整时尽量减少对桩孔附近原地表的开挖，尽量以填代挖，减少对原地表土的扰动，须更换软土时，要进行夯填。
测量放样：依据设计图纸准确放出试验桩和锚桩的位置，确保试验桩和锚桩的位置距工程桩不小于8m的位置。
护筒埋设：护筒采用10m厚钢板卷制，内径比桩径大20cm。护筒顶高出地面30cm以上。
（2）施工工艺
施工工艺见钻孔桩施工工艺流程图
场地准备
桩位放样
埋设护筒
钻机就位校正
泥浆就位、钻孔
成孔检测
清孔、检查沉渣厚度
固定声测管、安放钢筋笼
安放导管、再次检查沉渣厚度
浇筑混凝土

四、施工方法及措施
（1)测量定位及复检
测量人员根据基线控制点和高程点、桩位平面图及现场基准水准点，使用GPS测定桩位，并打入明显标记,桩位放线应确保准确无误，定位精度为0。5cm.经过监理复核后方可开钻。基点应做特殊专门保护，不得损坏。
(2）制作和埋设护筒
a、护筒有固定桩位、导向钻头,隔离地面水并保证泥浆在孔内高出地表水位或施工水位一定高度，形成静水压力,以保护孔壁不致坍塌的作用。
护筒内径比桩设计直径大20厘米,桩护筒顶高度高出常水位2米，以防杂物、海水落入或流入孔内。
b、护筒的材料和制作
护筒采用钢板分节卷制接长.钢护筒的卷制委托专业加工厂进行。护筒的焊接采用自动埋弧焊。
c、钢护筒运输
运输前钢护筒应标上重量、重心和吊点的位置，以便吊运和安装。运输过程中钢护筒应捆绑加固,以防发生碰撞、失落、倾覆等运输事故。
d、护筒埋设工作是钻孔桩施工的关键之一,其平面位置、竖直度准确与否、周围和脚底是否紧密、不透水，对成孔成桩的质量都有重大影响。埋设时，护筒中心轴线应对正测定的桩位中心，其最大偏差应严格控制在“规范”确定容许偏差的范围以内。此试验对钻孔桩护筒的埋设采取挖埋法，将护筒底埋入较为密实的稳定土层，保证护筒位置平直、稳固、准确、不变位、底部不漏水，并能保持孔内水头稳定、形成静水压力，保护孔壁不坍塌。另外，如果遇到地质突变，为防止孔壁的坍塌，采取回填纯粘土以加固孔壁.在桩位定出十字控制桩后，进行护筒埋设工作，测量孔深的基准点为钻盘顶标高，根据顶标高计算出孔深。护筒采用10mm厚钢板制作,内护筒护筒内径为2.0m，高度6。0m，外护筒内径3.0m，高度6.0m，护筒顶部高出地面至少2。0m，与平台贝雷梁底部持平，护筒中心与桩位中心的偏差不得大于50mm,为防止钢护筒下垂和倾斜，在钢护筒顶部做加固。
(3)制备泥浆
泥浆具有排除钻碴、稳固孔壁和冷却钻具的作用。在本次钻孔灌注桩施工中设置泥浆制浆系统，采用机械搅拌制浆,以供钻孔灌注桩施工时使用。
（4）钻孔
护筒埋设完毕并注入泥浆后方可开钻,开钻时，先用低档慢速钻进,钻至护筒以下1米后，再调为正常速度。钻进过程中，根据不同的地质情况选用不同的形式的钻头，在土质地层中钻头选用螺旋式土钻或旋挖斗,有水时用旋挖斗掏渣；在次坚石地层中选用螺旋勘岩钻或筒式勘岩钻，在坚石或不均匀石质地层中选用筒式勘岩钻切削钻进。钻进过程中,经常抽取渣样并检查泥浆指标，注意土层变化，以便及时对不同地层调整钻速、钻进压力、泥浆比重。在砂土、软性土等易坍孔的土层中，采用低档慢速，同时提高孔内水头，加大泥浆比重。钻至设计标高并经岩样判别确认到位后,停止钻进。
(5）清孔
根据不同地质条件,采用换浆法清孔，用旋挖斗掏渣，同时注入净浆进行泥浆置换。清孔后及时用测绳测量孔深，用钻孔桩测定仪检测孔径、孔的倾斜度等各项指标.下放钢筋笼及灌注混凝土前重新测量孔深，检查是否有塌孔现象。遇塌孔或沉渣过厚时,及时用旋挖斗进行二次清孔。
（6)钻机作业注意事项
A、钻进过程中，要及时掌握钻孔深度，根据地质层变化，及时调整钻进压力、钻进速度和适宜的泥浆稠度,以防钻进不利地层时塌孔.