高层住宅剪力墙结构计算书模板.doc

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住宅计 算 书
CALCULATION DOCUMENT

工程名称: 恒大住宅花园二期
工程编号: A13
项目名称: C13号楼
设计阶段: 施工图
设计专业: 结构初设计
计算人:
校对人:

华北建筑设计研究院有限企业
NORTH CHINA ARCHITECTURAL DESIGN
& RESEARCH INSTITUTE CO.LTD

一．本工程电算选择软件（√）
上部结构
名 称
版 本
本工程使用
上
部
结
构
P
K
P
M
系
列
PK 框排架计算机辅助设计
07月

PMCAD 结构平面计算机辅助设计
07月
√
TAT 结构三维分析与设计软件
07月

SATWE 结构空间有限元分析设计软件
07月
√
LTCAD 楼梯计算机辅助设计
07月
√
STS 钢结构计算机辅助设计
07月

PREC 预应力结构计算机辅助设计
07月

QLK 混凝土小型砌块计算机辅助设计
07月

BOX 箱型基础计算机辅助设计
07月

GJ 钢筋混凝土基础构件设计
07月
√
SAP84
4.2

TBSA
5.0

3D3S
3.5

基础
PKPM系列JCCAD
07月
√
SFC上海地基基础设计规范配套系列软件
1.0

理正桩基CAD
2.5

围护之星

二．工程概况
结构类型
[ ] 砌体结构
[ ] 底框砌体结构
[ ] 框架
[ ] 小墙肢结构
[ √] 高层剪力墙结构
[ ] 框剪结构
[ ] 筒体结构
[ ] 框支结构
[ ] 其它
工程地段: 青岛
本工程±0.00相当于绝对标高 6.230 m; 室内外高差: 1.20 m
关键材料
混凝土 基础 C40; 上部9层以下C35, 以上C30
钢 材 HPB235
砌 体 小型混凝土空心砌块 ;
结构层数
地上 32 层; 地下 1 层
结构高度 97.8 m; 宽度 15.10 m; 长度 ~58 m;
结构特点:
本工程属高层民用住宅, 建筑类别: 丙类。平面近似L形, 在中间部位设置抗震缝后, 两侧结构单元近似矩形, 除了楼梯、 电梯间局部楼面外无大缺失; 立面无大改变, 整体属于较规则结构。
基础
形式
采取桩筏基础, 桩采取预应力混凝土管桩, 桩径500; 桩长34米; 最小间距1.5米。桩基础持力层为⑧-2粉砂层。

抗震设防烈度 7 度, 抗震等级 一 级, 场地类别 Ⅳ ;
安全等级 二 级, 基础风压: 0.6 kN/㎡
人防部署
无
抗震缝设置
宽450mm
注: 结构高度指室外地坪至檐口或大屋面（斜屋面至屋面中间高）

三. 设计依据
建筑地基基础设计规范（GB50007-）
建筑结构荷载规范（GB50009-）
建筑抗震设计规程（GB50011-）
混凝土结构设计规范（GB50010-）
高层建筑混凝土结构技术规程（JGJ3-）
建筑抗震设计规程（DBJ08―9―92）及1996年局部修订增补
地基基础设计规范（DGJ08－11－1999）
中国建筑东北勘察研究院提供《恒大住宅花园二期岩土工程具体勘察汇报》及补充资料
四. 可变荷载标准值选择（kN/㎡）
名称

荷载
卧室、 餐厅
起居室
厨房、 卫生间
楼梯
消防楼梯
悬挑
阳台
地下自行车库
设备
机房
上人
屋面
不上
人屋面
2.0
2.0
2.0
3.5
2.5
2.5
7.0
2.0
0.5
本工程
选择
√
√
√
√
√
√
√
√
√

五．上部永久荷载标准值及构件计算
（一）楼面荷载
·首层:
卧室、 起居室、 书房:
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 1.0kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 5.25kN/m2
厨房、 一般卫生间:
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 1.1kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 5.35kN/m2
带采暖卫生间:
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 6.85kN/m2

门厅、 电梯间:
150厚砼板 3.75kN/m2
板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 5.65kN/m2

·标准层:
卧室、 起居室、 书房:
110厚砼板 2.75kN/m2
板面装修荷载 1.0kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 4.25kN/m2
对于120厚楼板: 4.5kN/m2
对于130厚楼板: 4.75kN/m2
对于140厚楼板: 5.0kN/m2
对于150厚楼板: 5.25kN/m2
对于200厚楼板: 8.0kN/m2(包含大跨度楼板上轻质隔墙折算荷载1.5kN/m2)

厨房、 一般卫生间:
100厚砼板 2.5kN/m2
板面装修荷载 1.1kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 4.10kN/m2
带采暖卫生间:
100厚砼板 2.5kN/m2
板面装修荷载 20x0.13=2.6kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 5.60kN/m2

楼电梯间:
120厚砼板 3.0kN/m2
板面装修荷载 20x0.07=1.4kN/m2
板底粉刷或吊顶 0.50kN/m2
恒载累计 4.90kN/m2

（二）屋面荷载
屋面板120厚:
4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2
三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2
聚苯乙烯板隔热层2%找坡(hmin=40) 0.5kN/m2
防水卷材 0.30kN/m2
2cm找平 0.40kN/m2
120厚砼板 3.0kN/m2
2cm底粉刷 0.4kN/m2
恒载累计 6.2kN/m2
对于130厚楼板: 6.5kN/m2
对于140厚楼板: 6.7kN/m2
露台:
水泥砂浆+10厚防滑地砖 0.7kN/m2
4cm细石混凝土面层 1.00kN/m2
三元乙丙橡胶卷材防水层 0.3kN/m2
聚苯乙烯板隔热层2%找坡(hmin=40) 0.5kN/m2
防水卷材 0.30kN/m2
2cm找平 0.40kN/m2
110厚砼板 2.75kN/m2
2cm底粉刷 0.4kN/m2
恒载累计 6.4kN/m2
对于120厚楼板: 6.7kN/m2
对于130厚楼板: 6.9kN/m2

（三）墙体荷载

承重多孔粘土砖
混凝土小型空心砌体
加气混凝土砌块
容重（kN/m3）
16
15.9
8.5
两侧粉刷重（kN/㎡）
0.68
0.68
0.68
墙厚
0.24
0.12
0.19
0.09
0.25
0.20
0.12
墙重+粉刷
（kN/㎡）
16×0.24+0.68=4.5
16 ×0.12+
0.68=2.6
15.9×0.19
+0.68=3.7
15.9×0.09
+0.68=2.1
8.5×0.25
+0.68=2.8
8.5×0.2
+0.68=2.4
8.5×0.12+
0.68=1.7
墙重/米（kN/m）
墙高
2.5m
4.5×2.5
=11.3
2.6×2.5
=6.5
3.7×2.5
=9.3
2.1×2.5
=5.3
2.8×2.5
=7
2.4×2.5
=6
1.7×2.5
=4.3
墙高
2.6m
4.5×2.6
=11.7
2.6×2.6
=6.8
3.7×2.6
=9.7
2.1×2.6
=5.5
2.8×2.6
=7.3
2.4×2.6
=6.3
1.7×2.6
=4.5
墙高
2.7m
4.5×2.7
=12.2
2.6×2.7
=7.1
3.7×2.7
=10.0
2.1×2.7
=5.7
2.8×2.7
=7.6
2.4×2.7
=6.5
1.7×2.7
=4.6
墙高
3.0m
4.5×3
=13.5
2.6×3
=7.8
3.7×3
=11.1
2.1×3
=6.3
2.8×3
=8.4
2.4×3
=7.2
1.7×3
=5.1
本工程使用

√
√

(四) 阳台女儿墙、 栏板:
板厚: 240mm
1． 板高600mm:
1) 永久荷载=（25×0.24×0.6＋0.68×0.6）×1.2=4.8 kN/m
2) 栏板抗弯计算:
水平设计荷载: P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m
设计弯矩: M=0.7×0.6=0.42kN-m/m
结构配筋: 0.15%×h0×1000=338mm2/m
2． 板高1300mm:
1) 永久荷载=（25×0.24×1.3＋0.68×1.3）×1.2=10.5 kN/m
2) 栏板抗弯计算:
水平设计荷载: P=0.5kN/m×1.4=0.7kN/m
设计弯矩: M=0.7×1.3=0.91kN-m/m
结构配筋: 0.15%×h0×1000=338mm2/m
六、 结构计算
采取PM建模, TAT、 SATWE设计软件计算。
楼板配筋及剪力墙、 次梁配筋采取软件计算结果,并进行人工干预调整归并. 结构施工图中合适加厚开大洞口周围楼板及屋面板, 并双层双向加强配筋, 以减弱温度应力,要求施工单位加强养护。因建筑物体型为折形, 故在转折处设200mm宽抗震缝。计算模型进行双塔定义, 基础底板及地下室顶板相连形式。其结构计算模型以下:

七.楼板配筋计算:
1．楼板3.60×4.40m板, 板厚h＝200mm, L1/L2=3.6÷4.4=0.82
q=28+2.0=30KN/m2,

板200厚,C35, fy=300
查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、 承载力要求配筋计算表》, Φ14@150满足强度及抗裂要求。
2．楼板4.20×6.55m板, 板厚h＝200mm, L1/L2=4.2÷6.55=0.65
q=28+2.0=30KN/m2,

板200厚,C35, fy=300
查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、 承载力要求配筋计算表》, Φ18@150满足强度及抗裂要求。
3．楼板3.60×4.40m板, 板厚h＝100mm, L1/L2=3.6÷4.4=0.82
q=1.2X3.7+1.4X2.0=7.24KN/m2,

配f8@120
配f10@150
配f8@120

4．楼板4.20×6.55m板, 板厚h＝120mm, L1/L2=4.2÷6.55=0.64
q=1.2X4.2+1.4X2.0=7.84KN/m2,

配f10@150
配f12@150
配f10@150

5．楼板4.50×7.30m板, 板厚h＝130mm, L1/L2=4.5÷7.30=0.62
q=1.2X4.5+1.4X2.0=8.20KN/m2,

配f10@150
配f12@150
配f10@150

6．屋面板3.60×5.20m板, 板厚h＝130mm, L1/L2=3.6÷5.2=0.69
q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m2,

配f10@150
配f12@150
配f12@150

7．屋面板4.20×6.55m板, 板厚h＝130mm, L1/L2=4.2÷6.3=0.64
q=1.2X6.5+1.4X2.0=10.6KN/m2,

配f12@150
配f12@150
配f12@150
8．异型楼板计算详见附录

八.楼梯计算:
1、 楼梯甲乙:
TB2、 TB3(板式): L=3100, 板厚h＝110mm
110厚砼板 2.75kN/m2
5cm面层 1.0kN/m2
2cm底粉刷 0.4kN/m2
踏步 2.2kN/m2
恒载累计4.2÷cos34.02＋2.2＝7.3kN/m2
q=1.2×7.3＋1.4×2.0=11.6kN/m2
Mmax=0.125ql2=13.7KN.m/m
As=563mm2,配f12@150.
板顶配f10@150.

TB1(板式): L=1820, 板厚h＝100mm
100厚砼板 2.5kN/m2
5cm面层 1.0kN/m2
2cm底粉刷 0.4kN/m2
踏步 2.2kN/m2
恒载累计3.9÷cos33.27＋2.2＝6.9kN/m2
q=1.2×6.9＋1.4×2.0=11.1kN/m2
Mmax=0.125ql2=4.6KN.m/m
As=285mm2,配f10@200.
板顶配f8@150.

TL4: L=2700 mm, 200×400 mm,
q=11.1×1.82＋2.51(自重)＋7.5×0.7(平台板)=28.0kN/m
按简支Mmax=0.125ql2=25.5KN.m
配3f20, 配箍筋f8@100。
2． 跃层楼梯:
TB1(板式): L=2220 mm, 板厚h＝100mm
100厚砼板 2.5kN/m2
5cm面层 1.0kN/m2
2cm底粉刷 0.4kN/m2
踏步 2.3kN/m2
恒载累计3.9÷cos39.49＋2.3＝7.4kN/m2
q=1.2×7.4＋1.4×2.0=11.6kN/m2
Mmax=0.125ql2=7.2KN.m/m
As=304mm2,配f10@200.
板顶配f8@150.
TB2(板式): L= mm, 板厚h＝100mm
100厚砼板 2.5kN/m2
5cm面层 1.0kN/m2
2cm底粉刷 0.4kN/m2
踏步 3.0kN/m2
恒载累计3.9÷cos39.49＋3.0＝8.1kN/m2
q=1.2×8.1＋1.4×2.0=12.5kN/m2
Mmax=0.125ql2=6.3KN.m/m
As=264mm2,配f10@200.
板顶配f8@150.

九．基础计算
基础设计依据浙江有色建设工程企业有限企业提供《苏州工业园中天湖畔花园（二期）岩土工程勘察汇报》进行。

***10号楼基础计算
±0.00相当于绝对标高4.40米 ; 基础埋深-5.95米, 基底绝对标高为-1.55米, 基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.45米
(一)单桩承载力: 选择桩型f500 X34000, 依据地质汇报中J25孔, 　⑧-2层层面绝对标高约-34.55, 桩尖入持力层>=0.75米,
依据J25孔计算单桩承载力
土层号
标高（绝对）
层厚
Fs
Fp
γ
Es
②-1
-1.45
-2.85
1.40
55

19.2
6.04
②-2
-6.75
3.90
48

18.9
5.45
③
-8.85
2.10
36

18.7
4.89
④-1
-12.75
3.90
42

18.9
9.06
④-2
-14.75
2.00
32

18.8
7.66
⑤
-19.50
4.75
34

18.7
4.81
⑥
-22.75
3.25
65

19.4
6.70
⑦-1
-24.45
1.70
75

19.1
6.33
⑦-2
-30.15
5.70
45

18.7
5.62
⑧-1
-34.55
4.40
65

18.9
7.83
⑧-2
-35.45
0.90
70
4000
18.6
10.32
桩侧总极限摩阻力标准值: Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1676 = 2632 kN
桩端极限阻力标准值（kN）: Rpk=0.252×3.14X4000=785kN
单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 2070 kN; 取2050Kn;
单桩竖向承载力特征值Rd=( Rsk+Rpk )/2.0= 1708 kN; 取1650Kn

依据Z24孔计算单桩承载力
土层号
标高（绝对）
层厚
Fs
Fp
γ
Es
②-1
-1.45
-2.97
1.52
55

19.2
6.04
②-2
-6.87
3.90
48

18.9
5.45
③
-9.37
2.50
36

18.7
4.89
④-1
-13.17
3.80
42

18.9
9.06
④-2
-15.57
2.40
32

18.8
7.66
⑤
-19.67
4.10
34

18.7
4.81
⑥
-22.47
2.80
65

19.4
6.70
⑦-1
-25.17
2.70
75

19.1
6.33
⑦-2
-29.87
4.70
45

18.7
5.62
⑧-1
-32.97
3.10
65

18.9
7.83
⑧-2
-35.45
2.48
70
4000
18.6
10.32
桩侧总极限摩阻力标准值: Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1707 = 2681 kN
桩端极限阻力标准值（kN）: Rpk=0.252×3.14X4000=785kN
单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 2100 kN; 取2050Kn;
单桩竖向承载力特征值Ra=( Rsk+Rpk )/2.0= 1733 kN; 取1650Kn

综上计算结果:
单桩竖向承载力特征值: 取1650Kn
（二）基础承载力验算
上部荷载标准值F= 263385Kn
基础自重G:
基础总面积S=617m2, 水位绝对标高0.80m
筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN
外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN
地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN
水浮力 F浮= 10×617×3.5=21595KN
桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值
=(F+G+G1+G2-F浮)/Ra
=(263385+24063+5730+648-21595)/1650
=272231/1650=165根
实际布桩178根>165根

(三) 单桩抗冲切验算:
F1=2050KN
Fl≦0.7βhftηumh0=0.7×0.95×1.43×10-3×1×3.14×1800×1300=6987KN
所以筏板满足单桩抗冲切验算。
(四) 沉降计算
采取JCCAD计算, 建筑物沉降为105mm, 满足规范要求。
(五) 偏心计算
由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687)
DX=50mm, 偏心率: DX/L=50/70240=0.07％
DY=130mm, 偏心率: DY/B=130/15600=0.83％
满足规范要求。
***8号楼基础计算
±0.00相当于绝对标高4.40米 ; 基础埋深-5.85米, 基底绝对标高为-1.45米, 基底层土②-1。桩顶绝对标高为-1.35米
(一)单桩承载力: 选择桩型f500 X34000, 依据地质汇报中J41孔, 　⑧-2层层面绝对标高约-34.12, 桩尖入持力层>=0.75米,
依据J41孔计算单桩承载力
土层号
标高（绝对）
层厚
Fs
Fp
γ
Es
②-1
-1.35
-2.22
0.87
55

19.2
6.04
②-2
-4.52
2.30
48

18.9
5.45
③
-7.32
2.80
36

18.7
4.89
④-1
-10.82
3.50
42

18.9
9.06
④-2
-12.72
1.90
32

18.8
7.66
⑤
-17.67
4.95
34

18.7
4.81
⑥
-22.92
5.25
65

19.4
6.70
⑦-1
-24.52
1.60
75

19.1
6.33
⑦-2
-33.02
8.50
45

18.7
5.62
⑧-1
-34.12
1.10
65

18.9
7.83
⑧-2
-35.35
1.23
70
4000
18.6
10.32
桩侧总极限摩阻力标准值: Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1636 = 2569 kN
桩端极限阻力标准值（kN）: Rpk=0.252×3.14X4000=785kN
单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 2030 kN; 取Kn;
单桩竖向承载力特征值Rd=( Rsk+Rpk )/2.0= 1677 kN; 取1600Kn

依据Z39孔计算单桩承载力
土层号
标高（绝对）
层厚
Fs
Fp
γ
Es
②-1
-1.35
-2.38
1.03
55

19.2
6.04
②-2
-4.98
2.60
48

18.9
5.45
③
-9.98
5.00
36

18.7
4.89
④-1
-11.48
1.50
42

18.9
9.06
④-2
-13.38
1.90
32

18.8
7.66
⑤
-19.88
6.50
34

18.7
4.81
⑥
-21.88
2.00
65

19.4
6.70
⑦-1
-24.88
3.00
75

19.1
6.33
⑦-2
-33.08
8.20
45

18.7
5.62
⑧-1
-34.08
1.00
65

18.9
7.83
⑧-2
-35.35
1.27
70
4000
18.6
10.32
桩侧总极限摩阻力标准值: Rsk=Up×Σlifsi=0.5×3.14×1584 = 2487 kN
桩端极限阻力标准值（kN）: Rpk=0.252×3.14X4000=785kN
单桩竖向承载力设计值 Rd=( Rsk+Rpk )/1.65= 1983 kN; 取Kn;
单桩竖向承载力特征值Ra=( Rsk+Rpk )/2.0= 1636 kN; 取1600Kn

综上计算结果:
单桩竖向承载力特征值: 取1600Kn
（二）基础承载力验算
上部荷载标准值F= 237503Kn
基础自重G:
基础总面积S=617m2, 水位绝对标高0.80m
筏板自重及活载标准值G=(25×1.4+4.0)×617=24063KN
外墙外筏板上覆土重标准值G1= 20×5.2×0.38×145= 5730KN
地下室隔墙筏板上覆土重标准值G2= 20×4×8.1= 648KN
水浮力 F浮= 10×617×3.5=21595KN
桩数n=(F+G+G1+G2- F浮)/单桩承载力特征值
=(F+G+G1+G2-F浮)/Ra
=(237503+24063+5730+648-21595)/1600
=246349/1600=154根
实际布桩164根>154根

(三) 单桩抗冲切验算:
F1=KN
Fl≦0.7βhftηumh0=0.7×0.95×1.43×10-3×1×3.14×1800×1200=6450KN
所以筏板满足单桩抗冲切验算。
(四) 沉降计算
采取JCCAD计算, 建筑物沉降为100mm, 满足规范要求。
(五) 偏心计算
由JCCAD导出荷载重心(124948,-6820),基础形心(124997,-6687)
DX=50mm, 偏心率: DX/L=50/70240=0.07％
DY=130mm, 偏心率: DY/B=130/15600=0.83％
满足规范要求。

十．地下自行车车道结构计算

抗浮验算:
结构自重: G=25×0.35×(2.7+3.95×2)/2.7=34.35 kN/m2
水浮力: F=1.2×（2.95+0.35-0.5）×10=33.6 kN/m2
G>F
侧土压力: 地面活荷10/18=0.56
q2=18×(2.95+0.56)×0.35=22.1 kN/m/m
基底反力:
q1=25×0.35×3.95×2/2.7=19kN/m/m
侧板计算:
MC=22.1×2.952/6=32.1 KN.m
板厚350按抗裂要求计算配筋f14@150
底板计算:
MC=-32.1+19×2.352/8=-18.98 KN.m
板底受拉, 板底配筋同侧壁, 板面按结构配筋f12@150

十一．地下室侧板结构计算

静止土压力K0=0.5
室外活荷载取10 KN/m2
.
折算土层厚度10/18=0.55m
q1=K0γh=0.5×18×0.55=5.0 KN/m
q2=K0γh=0.5×18×(4.55-0.60+0.55)=40.5 KN/m

Ly=3.95m,Lx=5.1m,q=q2-q1=35.5KN/m
Mx=0.0092×35.5×5.1×5.1=8.5KN.m
My=0.0079×35.5×5.1×5.1=7.3 KN.m
Mx’=-0.0229×35.5×5.1×5.1=-21.2 KN.m
My’=-0.0299×35.5×5.1×5.1=-27.6 KN.m

Ly=3.95m,Lx=5.1m,q’=q1=5KN/m
Mx=0.0237×5×5.1×5.1=3.1KN.m
My=0.0115×5×5.1×5.1=1.5KN.m
Mx’=-0.0542×5×5.1×5.1=-7.1 KN.m
My’=-0.0559×5×5.1×5.1=-7.3 KN.m
叠加后弯距值为
Mx=11.6KN.m, My= 8.8KN.m
Mx’=-28.3 KN.m,My’=- 34.9KN.m
板300厚,C35, fy=300
查《钢筋混凝土受弯板按裂缝宽度、 承载力要求配筋计算表》, Φ14@150满足强度及抗裂要求。

附相关计算简图、 荷载简图及基础沉降、 偏心计算结果文件。

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计算项目: 异形板计算
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[ 计算条件 ]
砼材料
板厚: 140 (mm)
板容重: 25.000 (kN/m3)
砼强度等级: C30
配筋计算as : 15 (mm)
纵筋等级: 2
跨中弯矩与x轴夹角: 0.00(度)
支座弯矩调整系数: 1.00
跨中弯矩调整系数: 1.00
板上施加均布荷载: 8.800(kPa)

[ 内力结果 ]

垂直板边弯矩:
边 左 中 右
1, 0.02, -0.18, 0.01
2, 0.01, 0.07, -0.00
3, -0.01, 0.01, -2.40
4, -1.31, -0.06, 0.07
5, 0.15, -0.05, -99.48
6, -105.19, -0.38, 0.02
跨中形心点弯矩(已按用户给定角度转向):
Mxx= 8.69, Myy= 7.71
跨中最大正负弯矩及位置(已按用户给定角度转向,含盖有限元计算中剖分网点中除去周围点外全部点):
Mx_max = 10.80, 坐标: ( 2.03, 2.20)
Mx_min = -36.08, 坐标: ( 0.07, 1.61)
My_max = 10.49, 坐标: ( 0.92, 3.42)
My_min = -46.13, 坐标: ( 0.12, 1.50)

[ 配筋结果 ](mm2/m) -- 按配单筋计算, 小于0表示超筋

垂直板边配筋:
边 左 中 右
1, 210, 210, 210
2, 210, 210, 210
3, 210, 210, 210
4, 210, 210, 210
5, 210, 210, 3475
6, -1, 210, 210
跨中配筋:
Asx= 228, Asy= 210

[ 选筋结果 ]

垂直板边钢筋:
边 左 中 右
1 D12@200( 565) D12@200( 565)