致密气藏储层“干化剂”抗盐作用改进与效果评价.pdf

1958西南石油大学学报（自然科学版）2023 年 8 月 第 45 卷 第 4 期Journal of Southwest Petroleum University（Science&Technology Edition）Vol.45 No.4 Aug.2023DOI：10.11885/j.issn.1674 5086.2021.08.21.01文章编号：1674 5086（2023）04 0085 09中图分类号：TE39文献标志码：A致密气藏储层“干化剂”抗盐作用改进与效果评价熊 钰，傅希桐*，张烈辉，孙 阳油气藏地质及开发工程全国重点实验室 西南石油大学，四川 成都 610500摘要：目前，储层含水饱和度高是导致致密气藏渗透率低的主要原因，已有研究指出，向致密储层孔隙中注入能与地层水发生化学反应的干化剂可以降低含水饱和度。但通过注入干化剂降低含水饱和度的方式可能会遇到反应所产生的固相盐析物，造成孔隙的堵塞，因此，在前期研究干化剂的基础上降低盐析物的生成，改进干化剂配方尤为重要。研究引用了一种含锂离子的金属碳化络合物 LCN 作为协同剂，参与复合干化剂配方的干化反应，主要作用于改进干化剂配方的抗盐效果，减少干化反应后的固相盐析物，并通过分析反应中各种化学物质的反应热，结合实验，对比改进后的复合干化剂与原干化剂在反应后的热效应及其干化效果变化。并且通过对盐析物进行 XRD 的物相分析结果，选择能与金属阳离子络合的 EDTA 与 DTPA 作为抗盐辅助剂，分别在常温常压与模拟地层高温高压的实验条件下进行了抗盐效果研究，实验结果表明，通过加入协同剂 LCN 与抗盐辅助剂使得干化剂体系达到较为理想的抗盐效果，即在耗水最多的同时产生的固相盐析物最少，使得干化剂体系更加完善。关键词：致密气藏；水锁；干化剂；抗盐改进；协同剂Study on Improvement and Effect Evaluation of Salt Resistance of“Drying Agent”in Tight Gas ReservoirXIONG Yu,FU Xitong*,ZHANG Liehui,SUN YangNational Key Laboratory of Oil and Gas Reservoir Geology and Exploitation,Southwest Petroleum University,Chengdu,Sichuan 610500,ChinaAbstract:At present,the high water saturation of the reservoir is the main reason for the low permeability of the tight gasreservoir.It has been pointed out that the desiccant which can react with the formation water to reduce the water saturation hasbeen injected into the pores of the tight reservoir.However,the way of reducing water saturation by injecting desiccant mayencounter the solid salting out produced by the reaction,resulting in pore blockage,so it is particularly important to reducethe formation of salting out on the basis of the previous study of desiccant.It is particularly important to improve the formulaof desiccant.A metal carbonization complex LC containing lithium ion was used as a synergistic agent to participate in thedrying reaction of the compound drying agent formula,which mainly improved the salt resistance effect of the drying agentformula,greatly reduced the formation of solid phase salting-out after the drying reaction,and analyzed the reaction heat ofvariouschemicalsubstancesinthereaction.Combinedwiththeexperiment,thethermaleffectanddryingeffectoftheimprovedcomposite drying agent and the original drying agent were compared.Based on the results of XRD phase analysis of the saltingout,EDTA and DTPA,which can complex with metal cations,were selected as salt resistance auxiliaries,and the salt resistanceeffects were studied under the experimental conditions of normal temperature,normal pressure and simulated formation hightemperature and high pressure.the experimental results show that the desiccant system can achieve ideal salt resistance effectby adding synergist LC and salt resistance auxiliaries.That is to say,when the water consumption is the most,the solid saltingout is the least,which makes the drying agent system more perfect.Keywords:tight gas reservoir;water lock;drying agent;salt resistance improvement;synergist网络出版地址：http：/ 钰，傅希桐，张烈辉，等.致密气藏储层“干化剂”抗盐作用改进与效果评价J.西南石油大学学报（自然科学版），2023，45（4）：85 93.XIONG Yu,FU Xitong,ZHANG Liehui,et al.Study on Improvement and Effect Evaluation of Salt Resistance of“Drying Agent”in Tight Gas Reser-voirJ.Journal of Southwest Petroleum University(Science&Technology Edition),2023,45(4):8593.*收稿日期：2021 08 21网络出版时间：2023 07 03通信作者：傅希桐，E-mail：基金项目：四川省应用基础研究项目（2019YJ0424）86西南石油大学学报（自然科学版）2023 年引言致密砂岩天然气（致密气）目前是世界非常规天然气的重要资源，在一些发达国家已经有了大规模的开采。据勘测，中国天然气储量丰富，其中，致密气占到 1/3 左右的份额，极具开发潜力1 3。而致密天然气藏的喉道被认为是毛细管束型，开发过程中往往表现出岩样孔隙度低、喉道细小，毛细管压力高，毛管现象突出，即使不存在生产压差，液相流体就会在毛管力的自吸作用下，逐渐进入储层孔隙，形成对储层的水锁伤害4 5。致密储层自身大多含水饱和度较高，含水饱和度一般为 30%70%，对致密气藏的开采造成极大困难，降低气井产能。因此，解除致密砂岩的水锁是增加致密砂岩气藏开发效率的关键因素。目前，解除水锁的方式有为物理法和化学法6 7。物理法的成本较高，解除水锁范围小，而化学法效果不明显。2018 年，熊钰等通过研制筛选出一种以金属碳化物为主要组分的干化剂8，将其注入含水的致密储层孔隙中，在含水孔隙中与地层水发生干化反应，可疏通被水堵住的流通通道，改善气体在致密储层中的流动能力、提高渗透率；次年，他们通过研究提出利用超临界二氧化碳的超强溶解性9，将干化剂溶解后注入致密储层孔隙中，解决了干化剂对致密孔隙难注入的问题。但在干化效果测试实验中发现，干化剂与地层水接触后在耗水的同时，产生部分固相盐析物，这种盐析物可能会造成地层堵塞。目前，在油气藏施工中常用到的抗盐措施以控制储层的盐敏性为主，2010 年，邓钧耀等结合致密砂岩地质特征10，分析了地层水中富含 Fe3+和 Mg2+产生 Fe(OH)3和Mg(OH)2等盐析物对储层的伤害；2012 年，刘祖林认为钻井液体与地层流体不配伍，容易产生盐敏、水敏现象11；2013 年，徐豪飞等认为，在向地层注入流体的过程中，通过有效措施减少地层流体的矿化度，能够减少盐析物的生成，避免孔隙堵塞12；康毅力等评价致密储层流体敏感性提到13 15，工作液进入致密储层与地层水产生盐敏效应，可能产生盐析物，堵塞储层影响气井产能。为避免干化剂与地层水反应产生以 A(OH)3为主的固相盐析物残留在储层中堵塞孔隙、影响干化剂对渗透率的提升效果，研究最优的抗盐方法。本文在原干化剂的基础上进行抗盐作用改进，将改进复合干化剂与地层水发生一系列复杂的化学反应，对比测试改进复合干化剂与原干化剂的抗盐能力，降低固相盐析物的生成，进而保证干化剂对被水锁的致密储层渗透率的提升效率。1 致密气藏储层抗盐干化机理致密气藏储层干化的方式是根据致密储层的物性特征，选择性地向储层注入复合干化剂，干化剂与储层孔隙中的地层水相接触产生化学反应，在反应的过程中释放热量，产生烃类气体，减少储层孔隙中的含水量，增加可流通气体的孔隙喉道，解除水锁，提高渗透率。但由于除地层水本身含有众多的盐类外，注入干化剂与地层水反应后也会产生盐类物质，为避免产生的盐析物沉积对储层造成损害，还需降低因干化反应而产生盐析伤害，因此，抗盐剂的筛选和测试十分重要。研究主要以原干化剂中的 AC 和 CHN 为起主要作用的干化剂配方8，在该配方中加入协同剂LCN 作为抗盐剂的主要成分参与干化反应，该干化反应体系中的主要抗盐反应方程式如下。LCN、CHN 和地层水的反应LCN+H2O LOH+C2H2+C2H8N2(1)CHN+H2O NOH+C2H5OH(2)抗盐析物反应A(OH)3+NOH+H2O N+AO2+H2O(3)A(OH)3+LOH+H2O L+AO2+H2O(4)在该干化剂中，AC、LCN 和 CHN 在常温下均有较强的活性，在常温下即可与水发生化学反应生成气体从而大量消耗水，且随着温度的升高，反应活性逐渐增强16。而干化主剂 AC 与水反应后会产生不溶于水的固相两性氢氧物A(OH)3，A(OH)3在强碱性中会产生电离，协同剂 LCN、CHN 与水反应后生成 LOH 和 NOH，二者与 A(OH)3发生电离反应生成可溶于水的 AO2，从而达到抗盐的目的。由化学反应方程式分析可知，当干化剂中 AC、LCN 和 CHN 的物质的量之比为 1：2：2 时，生成的固相盐析物可最大限度地减少且干化剂耗水量达到最大，故确定干化剂中 AC、LCN 和 CHN 的物质的量之比为 1：2：2。因此，将 AC、LCN 和 CHN 按上述比例组成复合干化剂进行致密气藏储层干化可行性的分析。第 4 期熊 钰，等：致密气藏储层“干化剂”抗盐作用改进与效果评价872 实验基本方法与流程2.1 实验目的该实验的目的是采用改进后的干化剂配方，在常温常压、高温高压下与会产生致密储层水锁的地层水进行反应，通过对反应后剩余固相盐析物的分析，验证干化剂抗盐作用改进的效果。2.2 实验试剂与仪器实验试剂为 AC（纯度 97%）、CHN、LCN（纯度80%）、无水乙醇、氢氧化钠、EDTA、DTPA、地层水和超临界 CO2。实验装置由 NSH300C276 哈氏合金反应釜、数字磁力搅拌器、增压泵、空气压缩机、高精度电子气量计、烧杯、量筒、烘箱、电子称量器和电子温度计等组成。2.3 实验过程实验模拟装置示意图见图 1，实验步骤如下：1）配制水型为 CaCl2，总矿化度为 52 731 mg/L的模拟地层水，参数见表 1。2）将配制好的干化剂放置在可加温加压反应釜中，并注入 10 mL 乙醇密封反应釜。3）从反应釜的注入端口注入二氧化碳，将反应釜中的空气从出口端排出后关闭出口端，通过增压泵继续注入二氧化碳，使二氧化碳达到超临界状态。4）至反应釜内压力上升至 8 MPa 或更高压力，然后将 30 mL 配制好的地层水注入反应釜中，关闭反应釜入口端。5）在出口端连接回压阀与气体流量计，将回压阀加压至 8 MPa 或更高压力，打开出口端，将磁力搅拌器速率设置为 150 r/min 开始搅拌，使干化剂在地层水中分散、相互接触、充分反应。6）待充分反应 1 h，且高精度电子气量计不再显示有气体流量数值后，打开反应釜；取出反应后残留物，计量残留液体的体积，烘干称取盐析物质量。!#$%&()*!+,-./*!0123-0123-414,567!+8901:;?PT图 1实验装置模拟示意图Fig.1Simulation diagram of experimental device表 1CaCl2型地层水参数Tab.1Parameters of CaCl2formation water水型NaHCO3/gNaCl/gNa2SO4/gCaCl2/gMgCl2/g总矿化度/（mgL1）CaCl20.0562.2240.5224.7590.74752 7313 改进后干化效果对比3.1 干化反应热效应化学反应是化合物分子的电离与组合16，化学键在断裂和组合的过程中携带着能量的交换，这种能量的交换会产生热量，使温度发生改变，即为化学反应的热效应。根据热力学反应热的计算方式，计算干化剂在反应过程中产生的热量。在 0.101 MPa 下，干化剂各组分化合物每摩尔的热力学焓变为16Qp=Hrm=(j)Hfm(j)(i)Hfm(i)(5)式中：Qp化学反应热，kJ；Hrm标准摩尔反应焓变，kJ/mol；Hfm标准摩尔生成焓，kJ/mol；化学计量数，无因次；i，j反应物、生成物。查得干化反应中各物质在 0.101 MPa、298.15 K条件下的标准摩尔生成焓见表 217。88西南石油大学学报（自然科学版）2023 年利用式（5），结合表 2，可以得到在 0.101 MPa、298.15 K 条件下，1 mol 各反应物的焓变（化学反应热），从而可计算出标况下干化剂中相同质量的不同组分与水反应后释放的热量，见图 2。抗盐改进后的复合干化剂与水反应释放的热量为 4.74 kJ，在整个干化反应过程中，AC、LCN 与地层水的反应为主要放热反应，释放的热量约占反应体系总热量的76.8%。表 2各物质的标准摩尔生成焓Tab.2Standard molar enthalpy of formation of each substancekJ/molACLCNCHNH2OA(OH)3LOHNOHCH4C2H2C2H5OHLA(OH)4NA(OH)4208.87059.440412.500285.8301 274.900508.620416.88074.600226.730277.8001 244.5171 428.694051015202512345$%&#/g!#AC#LC#CHN#/kJ图 2干化剂各组分与水反应释放的热量及总热量Fig.2Heat and total heat released by the reaction of variouscomponents of drying agent with water干化反应释放的热量分别以两种方式增加干化效果：1）随着反应释放的热量引起地层温度的升高，在高温下使部分地层水产生蒸发效应，由液相变为气相，减少了储层液相含水饱和度；2）抗盐协同剂 LCN 遇水反应极快，释放的热量能够增加干化主剂 AC 与水反应的效率，且 AC 自身与水反应释放热量，也能加快整个干化体系的反应速率。根据热力学理论，液相的水变成气相的水蒸气要经历两个过程：1）凝聚态的水的恒压变温过程；2）恒温恒压下的相变过程16。常压下，温度为 T 的液态水蒸发成为 100C的水蒸气需要吸收的热量为Q=nCp,m(373 T)+nHvap,m(6)式中：Q液态水蒸发成水蒸气需要的热量，kJ；n物质的量，mol；T温度，K；Cp,m平均等压摩尔热容，kJ/（Kmol）；Hvap,m常压下水的摩尔蒸发焓，kJ/mol。则干化剂与水反应释放的热量可蒸发温度为 T的水的体积为Vw=18QpwCp,m(373 T)+Hvap,m(7)式中：Qp干化剂与水反应释放的热量，kJ；Vw水蒸发的体积，mL；w水的密度，g/cm3。由物理化学手册可知17，在0.101MPa下，液态H2O的摩尔蒸发焓为40.668kJ/mol，25100C的平均等压摩尔热容为 0.075 6 kJ/（Kmol）。由图 2 得到干化剂与水反应释放的热量，利用式（7）可计算出在 0.101 MPa、25C条件下干化反应释放的热量蒸发水的体积。改进干化剂的热蒸发耗水量约占总理论耗水量的 93%（图 3），化学反应耗水量减少。因此，干化反应热效应对于储层干化起到主要作用，能够大幅地消耗地层水。a+,-b./,-0246810121412345,-01/g!#$%&()*231/mL0246810121412345!#$%&()*,-01/g231/mL图 3不同质量干化剂的热蒸发耗水量及总理论耗水量Fig.3Thermal evaporation water consumption and total theoretical water consumption of different quality drying agent第 4 期熊 钰，等：致密气藏储层“干化剂”抗盐作用改进与效果评价89对比原干化剂的耗水效果发现，其热蒸发耗水量有所提高，但化学反应耗水量相对下降，总理论耗水效果相差较小，因此，认为干化剂在抗盐作用改进后的耗水效果没有受到影响。3.2 高温高压下干化剂耗水测试图 4 为将反应釜温度升高至 90C时，逐步对反应釜进行加压，测量并对比 1 g 干化剂的实测耗水量与理论耗水量随反应压力变化曲线。随着压力的增加，干化剂总理论耗水量基本维持不变，但实验测试中却有下降趋势，这可能是由于高压条件使得干化反应受到了抑制16，未能充分反应。因此，在实际的储层干化中应考虑随着地层压力的升高延长干化反应的时间，以保证干化剂与地层水充分反应。1.51.82.12.42.73.00481216()*/mL+,-./MPaa/012!#$%&1.51.82.12.42.7051015+,-./MPa!#$()*/mLb 34012%&图 41 g 干化剂的耗水量与反应压力的关系曲线Fig.4The curve of the relationship between the waterconsumption of 1 g drying agent and the reaction pressure综合上述分析可知，在高温高压下改进后的复合干化剂 ALCN 比原干化剂的耗水效果略低，但相差较小，仍具有较好的干化效率。分析实测耗水量略高于理论值的原因，初步分析认为是由于实验所用干化剂纯度不足，含有的杂质与地层水产生了附加的化学反应，增加了反应热效应所带来的附加耗水效果。4 干化剂干化抗盐改进效果评价4.1 干化剂配方抗盐效果改进通过实测添加协同剂 LCN 后干化剂与原配方干化剂在常温常压（0.101 MPa、25C）下产生盐析物和耗水量的对比来评价抗盐效果。图 5 为原配方与改进配方的抗盐效果对比曲线，改进后单位质量的干化剂反应后产生的盐析物减少约 70%，抗盐效果显著。0123456712345&()*/g+,-/g!#$%#$图 5抗盐效果对比Fig.5Comparison of salt resistance effect图 6 为原配方与改进配方的常温常压耗水效果对比图，在常温常压下，抗盐改进后的干化剂仍具有较好的干化效果，改进对耗水效果影响较小。2468101212345&()*/g!#$%/g!#$%#$图 6常温常压耗水效果对比Fig.6Comparison of water consumption at room temperatureand pressure为进一步分析干化反应后盐析物的物质组成，将反应残留盐析物进行XRD衍射测试，对比盐析物的物质组成，原配方的盐析物中含有大量以 A(OH)3为主的固相组分（图 7），但在加入具有强活泼性的LCN 后，残留盐析物中的 A(OH)3含量大幅度减少（图 8），烘干后比较时，盐析物质量明显减少，进一步说明改进后抗盐效果明显。由前文分析可知，实测耗水量略高于理论值，根据对反应后盐析物的 XRD 衍射分析测试结果可90西南石油大学学报（自然科学版）2023 年以发现，在盐析物中还存在部分 Fe(OH)3、Fe(OH)2及 Mg(OH)2等固相盐类物质，而实验所配制的地层水并不包含铁离子，则说明干化剂中含有铁离子的相关化合物杂质，在干化反应中与地层水产生了附加的化学反应，增加了反应中的附加耗水效果。图 7原配方盐析物 XRD 测试Fig.7XRD test of salting-out product of original formula图 8改进配方后盐析物 XRD 测试Fig.8XRD test of salting-out product after improved formula4.2 加入辅助剂的抗盐效果4.2.1 常温常压加入抗盐辅助剂前文分析表明，盐析物中含有与地层水反应后的少量如 Fe(OH)3、Fe(OH)2及 Mg(OH)2等金属化合物（图 8），通过查阅资料18 24，对比筛选出能迅速与钙、镁、铁、铅、铜和锰等离子生成水溶性络合物、尤其对高价态金属离子络合能力强的 DTPA，以及主要针对低价态金属离子络合的 EDTA25，使其与水中的钙、镁、铁等离子发生螯合成高可溶性络合物与少量剩余地层水溶解而成可流动液体。实验选取 1.000 g 抗盐改进的干化剂，将 EDTA与 DTPA 作为辅助剂分别添加到干化剂配方中参与干化反应，两种不同抗盐辅助剂的抗盐效果如图 9所示。EDTA 与 DTPA 在实验中都能进一步减少盐析物的生成，每 1.000 g 改进复合配方干化剂分别添加 0.125 g EDTA 或者 0.100 g DTPA 使产生的固相盐析物达到最小，而且添加 EDTA 的抗盐析物效果略微优于 DTPA，实验中每 1.000 g 干化剂产生的盐析物最低可减少到 0.185 g；而随着 EDTA 与 DTPA的增加，盐析物的质量也随之增加。初步分析认为，由于 EDTA 与 DTPA 本身也是一种络（螯）合物，添加过量可能会对 AC 和 LCN 产生包覆作用，影响反应，不能达到消除沉淀的最佳配比；在目前的实验测试中抗盐辅助剂 EDTA 与改进复合干化剂的最佳配比为 1：8，而在实际的应用中，考虑到地层水的矿化度不同情况，需通过分析比较和调试得到一个最佳配比。0.10.20.30.4!#/g0.5EDTADTPA00.050.100.150.200.25$%&/g图 9两种不同抗盐辅助剂不同剂量下的抗盐效果Fig.9Salt-resistant effects of two different salt-resistantauxiliaries at different doses另外，考虑到实验采用的干化主剂 AC 纯度为97%和协同剂 LCN 纯度为 80%，含部分杂质，若除去该部分未参与干化反应的杂质组分，最终产生的盐析物会进一步减少。图 10 为除去干化剂中杂质组分计算得到的最终抗盐效果，对比图 9 和图 10 可知，除去干化剂中杂质后，抗盐效果有所提升。00.10.20.30.400.050.100.150.200.25!#/g$%&/gEDTADTPA图 10除去干化剂中杂质组分反应后抗盐效果Fig.10Salt resistance effect after removing impuritycomponents from drying agent4.2.2 高温高压对抗盐辅助剂的影响由于干化剂主要针对致密储层的高温高压条件下的干化作用，因此，实验模拟储层条件，测试高温第 4 期熊 钰，等：致密气藏储层“干化剂”抗盐作用改进与效果评价91高压对抗盐辅助剂的影响。图 11 为 60C下添加辅助剂抗盐效果图，图 12 为 10 MPa 下添加辅助剂抗盐效果图。结合图 11 和图 12 可知，在实验设定的高温高压下，对加入 EDTA 或 DTPA 抗盐辅助剂的抗盐效果产生的影响较小，最终产生的盐析物的质量基本不变，所以这两种抗盐辅助剂均对干化剂配方抗盐效果有进一步的辅助作用。468100.125g EDTA0.100g DTPA$%/MPa0.10.20.30.4!#/g图 1160C下添加辅助剂抗盐效果对比Fig.11Comparison of salt resistance effect of auxiliariesadded at 60C0.10.20.30.430507090!/$%&/g0.125g EDTA0.100g DTPA图 1210 MPa 下添加辅助剂抗盐效果对比Fig.12Comparison of salt resistance effect of auxiliariesadded under 10 MPa5 结论1）在加入协同剂 LCN 后，干化剂与地层水反应后原有的主要盐析物 A(OH)3被强碱性溶液电离分解，生成可溶性离子 AO2，固相盐析物减少幅度约 70%，取得了良好的抗盐效果。2）加入 EDTA 和 DTPA 两种辅助剂，能够与Fe2+、Fe3+及 Mg2+等金属阳离子络合，减少水中金属化合物的浓度，能够进一步使固相盐析物减少，但必须控制一定的加入量，须在合适的配比下才能起到减少固相盐析物的效果，若在反应中添加过量，会产生包覆作用，而影响抗盐效果。3）加入协同剂 LCN 后，干化剂的耗水效果影响较小，干化效果主要由化学反应的热效应决定，热蒸发耗水量占总耗水量的 93%。参考文献1LAI Fengpeng,LI Zhiping,WANG Yining.Impact of wa-ter blocking in fractures on the performance of hydrauli-cally fractured horizontal wells in tight gas reservoirJ.Journal of Petroleum Science and Engineering,2017,156:134141.doi:10.1016/j.petrol.2017.05.0022康毅力，罗平亚.中国致密砂岩气藏勘探开发关键工程技术现状与展望J.石油勘探与开发，2007，34（2）：239 245.doi：10.3321/j.issn:1000-0747.2007.02.022KANG Yili,LUO Pingya.Current status and prospectof key techniques for exploration and production of tightsandstone gas reservoirs in ChinaJ.Petroleum Explora-tion and Development,2007,34(2):239245.doi:10.-3321/j.issn:1000-0747.2007.02.0223ZHENGS,JUNTAIS,KELIUW,etal.Transportcapacityof gas confined in nanoporous ultra-tight gas reservoirswith real gas effect and water storage mechanisms cou-plingJ.International Journal of Heat and Mass Transfer,2018,126:10071018.doi:10.1016/j.ijheatmasstransfer.-2018.05.0784高树生，叶礼友，熊伟，等.大型低渗致密含水气藏渗流机理及开发对策J.石油天然气学报，2013，35（7）：93 99.doi：10.3969/j.issn.1000-9752.2013.07.020GAO Shusheng,YE Liyou,XIONG Wei,et al.Seepagemechanism and strategy for development of large and lowpermeability and tight sandstone gas reservoirs with wa-ter contentJ.Journal of Oil and Gas Technology,2013,35(7):9399.doi:10.3969/j.issn.1000-9752.2013.07.0205赖南君，叶仲斌，刘向君，等.低渗透致密砂岩气藏水锁损害室内研究J.天然气工业，2005，25（4）：125 127.doi：10.3321/j.issn:1000-0976.2005.04.040LAI Nanjun,YE Zhongbin,LIU Xiangjun,et al.Labora-tory study on water lock damage of low permeability tightsandstone gas reservoirJ.Natural Gas Industry,2005,25(4):125127.doi:10.3321/j.issn:1000-0976.2005.04.-0406林光荣，邵创国，徐振锋.低渗气藏水锁伤害及解除方法研究J.石油勘探与开发，2003，30（6）：117 118.doi：10.3321/j.issn:1000-0747.2003.06.036LIN Guangrong,SHAO Chuangguo,XU Zhenfeng.Wa-ter-blocking damage and its solution in low permeabi-lity gas reservoirsJ.Petroleum Exploration and Deve-lopment,2003,30(6):117118.doi:10.3321/j.issn:1000-0747.2003.06.03692西南石油大学学报（自然科学版）2023 年7魏茂伟，薛玉志，李公让，等.水锁解除技术研究进展J.钻井液与完井液，2009，26（6）：65 68，96.doi：10.3969/j.issn.1001-5620.2009.06.020WEI Maowei,XUE Yuzhi,LI Gongrang,et al.Researchprogresses in water block removalJ.Drilling Fluid&Completion Fluid,2009,26(6):6568,96.doi:10.3969/-j.issn.1001-5620.2009.06.0208熊钰，莫军，李佩斯，等.致密储层干化主剂筛选评价与配方研制J.西南石油大学学报（自然科学版），2018，40（1）：165 172.doi：10.11885/j.issn.1674-5086.2017.04.11.01XIONG Yu,MO Jun,LI Peisi,et al.Selection,evalua-tion,and formulation of drying agents for tight sand reser-voirsJ.Journal of Southwest Petroleum University(Sci-ence&Technology Edition),2018,40(1):165172.doi:10.11885/j.issn.1674-5086.2017.04.11.019熊钰，莫军，李佩斯，等.致密气藏储层干化剂在超临界 CO2中的溶解性及增溶研究J.化学研究与应用，2019，31（1）：72 78.doi：10.3969/j.issn.1004-1656.2019.01.011XIONGYu,MOJun,LIPeisi,etal.Studyonsolubilityandsolubilization of drying agent in supercritical carbon dio-xideJ.Chemical Research and Application,2019,31(1):7278.doi:10.3969/j.issn.1004-1656.2019.01.01110邓钧耀，胡雪涛，陈建.麻柳场、丹凤场构造致密砂岩储层酸敏性评价J.吐哈油气，2010，15（2）：269 271，289.DENG Junyao,HU Xuetao,CHEN Jian.Evaluation onacid sensitivity of tight-sandstone reservoir in Maliuchangand Danfengchang structureJ.Tuha Oil and Gas,2010,15(2):269271,289.11刘祖林.川东北陆相气藏试气作业储层保护技术J.内蒙古石油化工，2012，38（2）：152 155.LIU Zulin.Protection technology of trial gas workingreservoir in continental facies gas depositin northeastSichuanJ.Inner Mongolia Petrochemical Industry,2012,38(2):152155.12徐豪飞，马宏伟，尹相荣，等.新疆油田超低渗透油藏注水开发储层损害研究J.岩性油气藏，2013，25（2）：100 106.doi：10.3969/j.issn.1673-8926.2013.02.018XU Haofei,MA Hongwei,YIN Xiangrong.et al.Studyon formation damage with water flooding for ultra-lowpermeability reservoir in Xinjiang OilfieldJ.Litholo-gic Reservoir,2013,25(2):100106.doi:10.3969/j.issn.-1673-8926.2013.02.01813康毅力，张晓磊，游利军，等.压力衰减