水泥再生二灰稳定碎石干缩性能影响因素分析.pdf

第41卷第8 期2023年8 月文章编号：10 0 9-7 7 6 7（2 0 2 3)0 8-0 10 3-0 7市放技术Journal of Municipal TechnologyVol.41,No.8Aug.2023D0I:10.19922/j.1009-7767.2023.08.103水泥再生二灰稳定碎石干缩性能影响因素分析许红林1,郭倩芸*,张子谦,周婧”,张桐,李根4,李艳阳5,范立嘉6(1.北京路桥瑞通养护中心有限公司，北京10 0 0 97；2.北京建筑大学土木与交通工程学院，北京10 2 6 16；3.北京市政路桥管理养护集团有限公司，北京10 0 0 97；4.北京市政路桥正达道路科技有限公司，北京10 0 0 2 6；5.北京市政路桥股份有限公司总承包一部，北京10 0 16 1；6.北京市政路桥建材集团有限公司房山沥青厂，北京10 2 40 0)摘要：水泥再生二灰稳定碎石实现了废旧二灰稳定碎石基层材料的规模化再生利用，但其强度形成初期易产生干缩裂缝。为解决这一问题，对水泥再生二灰稳定碎石抗干缩性能的影响因素展开研究，首先选取新料及50%、7 5%和10 0%的旧料掺配率进行级配设计，测定了不同水泥用量下旧料掺配率对水泥再生二灰稳定碎石7 d无侧限抗压强度及抗干缩性能的影响，确定最佳水泥用量为4.5%；然后在最佳水泥用量下，研究了不同集料粗细比对水泥再生二灰稳定碎石抗压强度及抗干缩性能的影响；最后基于回归分析建立了干缩系数与集料粗细比的回归方程。研究结果表明，随着水泥用量和旧料掺配率的增加，水泥再生二灰稳定碎石的7 d无侧限抗压强度和干缩系数均呈增大趋势；随着集料粗细比的增加，抗压强度呈先增大后减小的趋势，但抗压强度值始终大于规范要求，干缩系数呈先减小后增大的趋势，结合干缩系数与集料粗细比的回归方程，最终确定最佳集料粗细比范围为1.7 0 1.7 5，该结果可为水泥再生二灰稳定碎石的设计和施工提供参考。关键词：道路工程；水泥再生二灰稳定碎石；抗干缩性能；旧料掺配率；集料粗细比；回归分析中图分类号：TU521Analysis of Influence Factors of Drying Shrinkage Performance ofCement Recycled Lime and Fly Ash Stabilized MacadamXu Honglin,Guo Qianyun?*,Zhang Ziqian,Zhou Jing,Zhang Tong,Li Gen,Li Yanyang,Fan Lijia(1.Beijing Ruitong Road&Bridge Maintenance Center Co.,Ltd.,Beijing 100097,China;2.College of Civil Engineeringand Transportation Engineering,Bejing University of Cwil Engineering and Architecture,Beijing 102616,China;3.Beijing Municipal Road&Bridge Management Maintenance Co.,Ltd.,Beijing 100097,China;4.Beijing Municipal Road and Bridge Zhengda Road Technology Co.,Ltd.,Beijing 100026,China;5.General Contracting Department 1 of Bejing Municipal Road and Bridge Co.,Ltd.,Beijing 100161,China;6.Fangshan Asphalt Plant of Beijing Municipal Road and Bridge Building Materials Group Co.,Ltd.,Beijing 102400,China)Abstract:Cement recycled lime and fly ash stabilized macadam realizes the large-scale recycling.But it is easy toproduce dry shrinkage cracks in the initial stage of strength formation.In order to solve this problem,the influencefactors of the anti-shrinkage performance of cement recycled lime and fly ash stabilized macadam are studied in thispaper.Firstly,the new aggregate and 50%,75%and 100%old material blending ratio are selected for grading design.Under different cement dosages,the influence of the old material blending ratio on the 7 d unconfined compressive文献标志码：A收稿日期：2 0 2 3-0 6-15基金项目：国家重点研发计划（2 0 2 2 YFB2601900）：国家自然科学基金项目（516 7 8 0 2 8，5197 8 0 34）；北京市自然科学基金与北京市教委联合基金项目（KZ202110016020）作者简介：许红林，男，工程师，学士，主要从事道路、桥梁施工现场技术管理工作。通讯作者：郭倩芸，女，在读硕士研究生，主要研究方向为道路材料研发及性能评价。引文格式：许红林，郭倩芸，张子谦，等.水泥再生二灰稳定碎石干缩性能影响因素分析.市政技术，2 0 2 3，41（8）：10 3-10 9.（XUHL，G U OQ Y,ZHANG Z Q,et al.Analysis of influence factors of drying shrinkage performance of cement recycled lime and fly ash stabilizedmacadamJ.Journal of municipal technology,2023,41(8):103-109.)104strength and anti-shrinkage performance of cement recycled lime and fly ash stabilized macadam are measured todetermine the optimum cement dosage of 4.5%;Then,under the optimum cement content,the effects of differentaggregate coarse-to-fine ratio were studied.Finally,the regression equation of the relationship between the dryshrinkage coefficient and the aggregate coarse-to-fine ratio and the dry shrinkage coefficient is established by theregression analysis.The results show that both the 7 d unconfined compressive strength and dry shrinkage coefficientof cement recycled lime and fly ash stabilized macadam of recycled mixture show an increasing trend with the in-crease of cement content and old material blending rate;With the increase of aggregate coarse-to-fine ratio,thecompressive strength increases first and then decreases.But the compressive strength value is always greater thanone of the specification requirements.The dry shrinkage coefficient decreases first and then increases.Combined withthe regression equation of dry shrinkage coefficient and aggregate coarse-to-fine ratio and dry shrinkage coefficient,the optimal aggregate coarse-to-fine ratio range is finally determined to be 1.701.75.The results can provide ref-erence for the design and construction of cement recycled lime and fly ash stabilized macadam.Key words:road engineering;cement recycled lime and fly ash stabilized macadam;dry shrinkage resistance;oldmaterial blending ratio;aggregate coarse-to-fine ratio;regression analysisJournal of Municipal Technology第41卷我国路面类型主要为半刚性路面，其中基层材料多为二灰稳定碎石或水泥稳定碎石。随着我国经济的高速发展，水泥稳定碎石因其重载交通承受力强且早期强度高而被广泛应用1。我国每年有超过10万m的公路进入大修期,公路的铣刨重建将会产生大量的废旧二灰稳定碎石,因此，将其再生成水泥稳定碎石意义重大。目前我国半刚性基层的设计指标为无侧限抗压强度，但是，在仅满足强度的情况下，基层开裂极易导致路面产生裂缝，严重影响面层的使用寿命。半刚性基层开裂主要是因为混合料水分的散失与温度的降低，并且温缩系数在试件强度形成初期远小于干缩系数2-6,因此,由于水分散失产生的干缩现象是导致半刚性基层早期开裂的主要原因。日本、荷兰等国家由于资源匮乏，因此对基层废旧材料再生利用的研究较早且相对完善，截至2000年其基层废旧材料再生利用率已高达90%以上7-8。近几年，美国等发达国家对再生稳定碎石的强度性能进行了研究9-10,Arulrajah等2 发现旧料掺配率越大,再生稳定碎石的无侧限抗压强度越大，收缩性能越差。与国外的长期研究相比,我国对基层废旧材料再生利用的相关研究起步较晚，曾梦澜等对水泥再生建筑垃圾稳定碎石进行了研究，发现建筑筛孔尺寸/mm0.075通过率/%4.3垃圾再生料的强度高于新料，且收缩性能如干缩系数和温缩系数受旧料掺量的影响较大；徐世法等12 对水泥再生废旧二灰稳定碎石的抗疲劳性能进行了研究，发现再生混合料的抗疲劳性能随旧料掺配率的增大而降低；肖庆一等13对二灰掺配比例以及旧料掺配率进行了研究，发现再生废旧二灰稳定碎石的力学性能和收缩性能随二灰掺配比例及旧料掺配率的增大呈先增大后减小的趋势；刘刚等14对水泥稳定碎石材料的性能进行了研究，发现级配的不同会影响基层材料的抗开裂性能。综上所述，国内外对水泥再生二灰稳定碎石的相关研究较少,尤其是与其抗开裂相关的干缩性能方面的研究较少。因此,笔者对不同水泥用量下的水泥再生二灰稳定碎石开展研究，探究在满足7 d无侧限抗压强度要求的条件下，旧料掺配率和集料粗细比对其抗干缩性能的影响，以期为其设计与施工提供参考。1水泥再生二灰稳定碎石配合比设计1.1原原材料该研究所采用的废旧二灰稳定碎石取自某大修工程。将回收的旧料进行筛分，结果如表1所示；新旧料的技术指标如表2、3所示；水泥的技术指标如表4所示。表1旧料筛分结果Tab.1 Results of old material screening0.150.35.38.30.69.61.1814.32.3620.64.7532.89.557.213.269.11676.91987.226.598.131.5100第8 期表2 粗集料技术指标检测结果Tab.2 Test results of coarse aggregate index技术指标压碎值/%针片状含量/%小于0.0 7 5mm颗粒含量/%软石含量/%表3细集料技术指标检测结果Tab.3 Test results of fine aggregate index技术指标技术要求塑性指数17有机质含量/%2硫酸盐含量/%0.25表4水泥技术指标检测结果Tab.4 Test results of cement index技术指标比表面积/(m/kg)初凝时间/min终凝时间/min3d抗弯强度/MPa28d3d抗压强度/MPa28d1.2级配设计旧料剔除超大粒径集料后，采用整体掺配的形式，选取50%、7 5%和10 0%的目标旧料掺配率，基于目标规划求解法计算各档新料添加量。新料及再生料级配满足C-C-3级配要求，级配设计曲线见图1 4。100一级配上限90一级配下限80一级配中值V-50%旧料掺配70%/率60504030201000.075 0.150.3 0.6 1.18 2.36 4.75 9.5 13.216图150%旧料掺配率级配曲线Fig.1 Gradation curves of 50%old material blending rate许红林等：水泥再生二灰稳定碎石干缩性能影响因素分析一级配上限级配下限技术要求旧料新料测试方法2219.4314.571813.6111.721.20.8332.82旧料新料测试方法7.95.40.70.30.190.14技术要求300456003.56.517.042.5筛孔尺寸/mm1051009080T031670T0312%/率600.64T03102.21T0320T0118T0313/0336T0341测试值3821042735.37.422.353.11926.5一级配中值V-75%旧料掺配504030201000.0750.150.30.61.18 2.364.759.513.216图2 7 5%旧料掺配率级配曲线Fig.2 Gradation curves of 75%old material blending rate100908070%/本鲜60504030201000.075 0.15 0.30.6 1.18 2.36 4.75 9.5 13.2图310 0%旧料掺配率级配曲线Fig.3 Gradation curves of 100%old material blending rate100908070%/率60504030201000.0750.150.30.61.182.364.759.513.2图4新料级配曲线Fig.4 Grading curves of new aggregate结合前期研究经验，分别选用3.5%、4.5%和5.5%1926.5筛孔尺寸/mm一级配上限级配下限一级配中值V-100%旧料掺配筛孔尺寸/mm级配上限级配下限一级配中值新料筛孔尺寸/mm161926.5161926.5106的水泥用量制备水泥再生二灰稳定碎石，采用JTGE51一2 0 0 9公路工程无机结合料稳定材料试验规程中T0804试验方法测定最佳含水率和最大干密度，试验结果见表5。表5最佳含水率和最大干密度试验结果Tab.5 Test results of the optimum moisture content and drydensity最佳含水率/%项目3.5%水4.5%水5.5%水泥用量泥用量泥用量泥用量泥用量泥用量50%旧料掺配6.2775%旧料掺配6.54100%旧料掺配6.79新料5.54由表5可以看出，与新料相比，再生料的最佳含水率较高，最大干密度较小，且随着旧料掺配率的增加，再生料最佳含水率逐渐增大，最大干密度逐渐减小。其原因为旧料表层裹附着大量的粉尘颗粒物，增大了矿料的吸水能力，且旧料掺配率越大矿料吸水能力越强。2旧料掺配率对水泥再生二灰稳定碎石抗干缩性能的影响2.1旧料掺配率对抗压强度的影响依据JTGE51一2 0 0 9公路工程无机结合料稳定材料试验规程中T0805试验方法对不同水泥用量及旧料掺配率的水泥再生二灰稳定碎石抗压强度进行测定，试验结果见表6。表6 7 d无侧限抗压强度试验结果Tab.6 Test results of 7 d unconfined compressive strengthMPa水泥用量/%新料50%旧料掺配7 5%旧料掺配10 0%旧料掺配3.53.834.54.535.55.18由表6 可以看出，在旧料掺配率相同的情况下，水泥再生二灰稳定碎石的7 d无侧限抗压强度随水泥用量的增加而增大；在同一水泥用量下,水泥再生二灰稳定碎石的7 d无侧限抗压强度随旧料掺配率的增加而增大,其主要原因在于旧料表面粗糙,内摩擦阻力高。在3.5%水泥用量下，新料的抗压强度只能够满足中、轻交通的高速公路规范要求，而10 0%Journal of Municipal Technology最大干密度/（g/cm)3.5%水4.5%水5.5%水6.616.736.997.217.347.835.555.874.694.845.455.616.206.26第41卷旧料掺配率的再生料抗压强度可满足极重交通的高速公路规范要求。在4.5%和5.5%水泥用量下，各类旧料掺配率下的水泥再生二灰稳定碎石的抗压强度均可达到JTGD50一2 0 17 公路沥青路面设计规范中关于高速公路的极重载交通要求。2.2旧料掺配率对干缩系数的影响干缩系数是工程中常见的物理量，计算方法为试件收缩长度与原长度的比值。该研究采用JTGE51一2009公路工程无机结合料稳定材料试验规程中T0854试验方法成型标准试件，测定试件养生7 d的2.2792.2892.2642.2822.2892.2552.2782.2822.2892.295 2.3115.115.796.322.295干缩系数,试验结果见图5。16一一新料14一(c-01X）兰斯士PL1210864Fig.5 Trend chart of 7 d dry shrinkage coefficient由图5可以看出，在旧料掺配率相同的情况下，半刚性基层的干缩系数随水泥用量的增加而增大；在同一水泥用量下,新料的干缩系数最小，10 0%旧料掺配率的再生料干缩系数最大。与新料相比，在3.5%水泥用量下，随旧料掺配率的增加，干缩系数分别增大38%、52%、58%；在4.5%水泥用量下，随旧料掺配率的增加，干缩系数分别增大15%、2 7%、32%；在5.5%水泥用量下，随旧料掺配率的增加，干缩系数分别增大2 5%、34%、37%。这是由于随着旧料掺配率的增加,裹附在旧料表层的粉尘颗粒物增多,集料含水率增大，干缩系数增加，进而影响了混合料的抗干缩开裂性能。3集料粗细比对水泥再生二灰稳定碎石抗干缩性能的影响级配组成构造了不同的矿料骨架结构，而骨架结构是影响材料抗压强度与抗干缩性能的重要因。-50%旧料掺配A-75%旧料掺配V-100%旧料掺配13.5图57 d干缩系数趋势图4.5水泥用量/%5.5第8 期素14。因此,为了提高水泥再生二灰稳定碎石的抗干缩性能，减少因干缩造成的基层材料开裂，笔者按照规范要求设计了10 种不同集料粗细比的级配，在满足抗压强度要求的基础上，对50%、7 5%和10 0%旧料掺配率再生料的抗干缩性能进行评价及优选。考虑到我国高等级公路较多,交通荷载较重，基层所需的抗压强度要求较高，所以7 d无侧限抗压强度指标选择极重交通等级要求。由2.1节的研究结论可知，在水泥用量为4.5%的条件下，不同旧料掺配率下的水泥再生二灰稳定碎石抗压强度均可满足高速公路的极重交通要求，并且随着水泥用量的增加，抗压强度的提升并不显著，但干缩系数明显增大。因此，综合考虑抗压强度与干缩系数确定最佳水泥用量为4.5%。3.1基于集料粗细比的级配设计笔者依据文献15及JTG/TF202015公路路面基层施工技术细则中C-C-3水泥稳定碎石级配，确定了10 种不同集料粗细比（见表7)的级配，级配设计结果见图6。通常规定4.7 5mm为粗细粒径的分界线，该研究定义集料粗细比为粗集料与细集料的质量之比。表7 集料粗细比Tab.7Aggregate coarse-to-fine ratio组别ABCDEFGHJ3.2集集料粗细比对抗干缩性能的影响由各级配制备的水泥再生二灰稳定碎石7 d无侧限抗压强度及干缩系数结果如图7、8 所示。由图7 可以看出，当旧料掺配率为50%、7 5%和100%时，水泥再生二灰稳定碎石的抗压强度均随集料粗细比的增加呈先增大后减小的趋势，当集料粗细比为1.6 左右时,水泥再生二灰稳定碎石的抗压强度达到最大。分析其原因是由于级配A、B、C、D 中细集料较多，骨架结构较差，因此抗压强度较低；级配许红林等：水泥再生二灰稳定碎石干缩性能影响因素分析集料粗细比CDEFGHIJ一一51:491.04153:471.12855:451.22257:431.32659:411.43961:391.56463:371.70365:351.85767:332.03069:312.226107100-级配A一-级配F级配B-级配GA-级配C-级配H80-级配D-级配I级配E级配J60%/率402000.0750.15 0.30.61.18 2.364.759.513.216图6 10 种不同集料粗细比的级配曲线Fig.6 Gradation curves of 10 different aggregate coarse-to-fine ratio7.06.86.66.46.26.05.85.65.45.2图7 各类型水泥再生二灰稳定碎石的7 d无侧限抗压强度Fig.7 The 7 d unconfined compressive strength of each type ofcement recycled lime and fly ash stabilized macadam11.010.510.0(-O1)兰斯士PL9.59.08.58.07.57.0图8 各类型水泥再生二灰稳定碎石的干缩系数Fig.8 Dry shrinkage coefficient of each type of cement recycledlime and fly ash stabilized macadam1926.5筛孔尺寸/mm-50%旧料掺配-75%旧料掺配-100%旧料掺配ABABCDEFGHIJ组别组别-50%旧料掺配一7 5%旧料掺配-100%旧料掺配108E、F、G 中粗细集料均匀,粗集料增多,因此抗压强度高于前者；级配H、I、J中粗集料过多、细集料过少，细集料无法有效填充粗集料形成的骨架结构，进而导致抗压强度下降。由图8 可以看出，在旧料掺配率相同的情况下，水泥再生二灰稳定碎石的干缩系数均随集料粗细比的增加呈先减小后增大的趋势。其中，细集料吸水多，对抗干缩性能有影响，但粗细集料比例过大时，细集料不足以填充其骨架结构孔隙，对抗压强度和抗干缩性能具有不同程度的负面影响。级配G对应的再生料具有较高的抗压强度,且干缩系数相对较低,因此级配G相对较优。3.3最佳集料粗细比确定在再生半刚性基层施工过程中，对级配中集料粗细比考虑并不全面，然而粗集料的骨架结构及细集料的用量对稳定碎石的性能有着重要影响。因此，笔者分别对50%、7 5%和10 0%旧料掺配率下水泥再生二灰稳定碎石的干缩系数与集料粗细比的关系进行回归分析，回归曲线见图9，回归方程及相关系数见表8。11.010.5(e-01X)深兰斯士PL10.09.59.0上8.58.07.57.01.0图9干缩系数与集料粗细比的回归曲线Fig.9 Regression curves of dry shrinkage coefficient andaggregate coarse-to-fine ratio表8 不同旧料掺配率下干缩系数与集料粗细比的回归方程及相关系数Tab.8 Regression equation and correlation coefficient ofdry shrinkage coefficient and aggregate coarse-to-fine ratiounder different old material blending rates旧料掺配率/%50y=1.509 4x2-5.229 7x+12.07575y=2.504 9x28.622 4x+15.540100y=2.303 0 x27.986 5x+15.548Journal of Municipal Technology层开裂。4结论笔者从旧料掺配率和集料粗细比入手，研究了水泥再生二灰稳定碎石的抗干缩性能，在满足抗压强度要求的基础上以干缩系数为指标评价其抗干缩性能，得出如下结论：1)在掺人适量的水泥和新料制备的水泥再生二灰稳定碎石，其7 d无侧限抗压强度及干缩系数均随水泥用量和旧料掺配率的增加而增大。2）在最佳水泥用量（4.5%）下，不同旧料掺配率（50%、7 5%、10 0%）的水泥再生二灰稳定碎石混合料50%旧料掺配7d无侧限抗压强度均可满足高速公路的极重交通75%旧料掺配100%旧料掺配1.21.4集料粗细比回归方程第41卷由图9 和表8 可知，当旧料掺配率为50%时，最小干缩系数为7.54,其对应的集料粗细比为1.7 3；当旧料掺配率为7 5%时,最小干缩系数为8.17,其对应的集料粗细比为1.7 2；当旧料掺配率为10 0%时，最小干缩系数为8.93,其对应的集料粗细比为1.7 3，且上述材料对应的抗压强度均满足高速公路的极重交通要求。因此，推荐水泥再生二灰稳定碎石的集料粗细比范围为1.7 0 1.7 5,此时材料具备较优的抗压强度和抗干缩性能,可有效减少因干缩导致的基要求。3)在最佳水泥用量（4.5%）下，分别对不同旧料掺配率的水泥再生二灰稳定碎石混合料进行了10 种不同集料粗细比的级配设计，发现随着集料粗细比的增加7 d无侧限抗压强度呈先增大后减小的趋势，干缩系数呈先减小后增大的趋势。4)基于回归分析,建立了3种不同旧料掺配率下干缩系数与集料粗细比的回归方程，相关系数均1.61.82.0相关系数R20.986 40.984 60.98252.22.4高于0.9 5,最终确定水泥再生二灰稳定碎石的集料粗细比推荐范围为1.7 0 1.7 5,可为该材料的设计和施工提供参考。MET参考文献1程思胜.水泥稳定碎石和二灰碎石在城市道路路面基层中的应用比较J.城市道桥与防洪，2 0 19(6)：2 59-2 6 1,2 8.（CHENGSS.Comparison on application of cement stabilized macadam andlime-fly ash macadam in pavement base of urban roadJ.Urbanroads bridges&flood 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日，轨道交通S1线东纵线站一麦湖路站区间U型槽铺轨基地2 台龙门吊安装顺利完成验收。为保证此次龙门吊安全迅速安装完成，早日投入使用，项目部在龙门吊进场前提前编制龙门吊安装方案及报审，组织相关管理人员和安装技术人员进行安装方案技术交底、审查安装单位资质及作业人员证件，安装前根据地方要求联合监理单位进行关键节点施工条件验收等各项工作。在确保安全的前提下，及时调整安装工序，最终耗时10 d便可投入使用，缓解了项目部分工期压力。东纵线站一麦湖路站区间U型槽铺轨基地龙门吊安装施工的完成，可提前将U型槽至东纵线站散铺作业转为机铺作业，大大节约了临租吊车费用，提高了铺轨效率，为轨道交通S1线按期建成通车奠定了坚实基础。（转载自轨道交通网）许红林等：水泥再生二灰稳定碎石干缩性能影响因素分析2019,64(10):24-28.)13肖庆一，封仕杰,孙立东，等.二灰稳定半刚性再生基层力学性能及收缩性能研究J.硅酸盐通报，2 0 19,38（11)：36 11-36 18.(XIAO Q Y,FENG S J,SUN L D,et al.Mechanical propertiesand shrinkage properties of lime-fly ash stabilized semi-rigid re-cycled baseJ.Bulletin of the Chinese ceramic society,2019,38(11):3611-3618.)14刘刚,郝培文,曹晓娟.基于级配理论的沥青混合料骨架结构研究J.中外公路，2 0 13,33（3)：2 6 1-2 6 4.（LIUG,HAOPW，CAO X J.Research on the skeleton structure of asphalt mixturebased on grading theoryJ.Journal of China&foreign highway,2013,33(3):261-264.)15侯赛.再生半刚性基层抗裂性能评价与改善研究D.北京：北京建筑大学,2 0 18.（HOU S.Study on evaluation and improve-ment of cracking resistance of recycled semi-rigid baseD.Bei-jing:Beijing University of Civil Engineering and Architecture,2018.)其他作者：张子谦，男，在读硕士研究生，主要研究方向为道路材料研发及性能评价。张桐，女，助理工程师，学士，主要从事道路、桥梁施工现场技术管理工作。周婧，女，工程师，硕士，主要从事道路、桥梁施工现场技术管理工作。李根，男，高级工程师，硕士，主要从事道路材料生产与施工工作。李艳阳，男，高级工程师，学士，主要从事道路桥梁施工工作。范立嘉，男，高级工程师，学士，主要从事路面材料研发生产技术管理工作。贵阳轨道交通S1线东麦区间龙门吊安装通过验收109crushed stone pavement base materials containing constructionwasteJJ.Journal of Wuhan University of T