集输工程绝缘接头非保护侧腐蚀防护技术研究.pdf

第41卷第3期CORROSIONANDCORROSIONPROTECTION|腐蚀与防护111集输工程绝缘接头非保护侧腐蚀防护技术研究汪丹张平牙亚萌有李巍施岱艳中国石油工程建设有限公司西南分公司，四川成都6 10 0 41摘要：为减缓绝缘接头非保护侧钢管发生内腐蚀，需对绝缘接头非保护侧内壁腐蚀原因、腐蚀机理和影响因素进行分析。通过测试气田水电导率和总矿化度，计算气田水电阻率，总结气田水电阻率和总矿化度的关系，进一步确定不同工况绝缘接头保护侧内防腐层长度及其计算方法，并计算不同工况内防腐层长度和腐蚀速率。结合国内外相关标准和实际工程经验，综合考虑长期有效性、安装空间、制造和运输、运行维护方便性等因素，提出地面安装绝缘接头并辅以合理长度内防腐层的措施能缓解绝缘接头非保护侧内壁腐蚀，且可实施性强。地面安装绝缘接头并通过绝缘接头内防腐层长度计算方法计算出合理长度的内防腐层可为油气田内部集输工程绝缘接头设计、安装及维护提供指导。关键词：绝缘接头；非保护侧；内壁腐蚀；总矿化度；内防腐层长度；地面安装D01:10.3969/j.issn.1006-5539.2023.03.016Study on corrosion protection technology of non-protective side of insulatingjoint in gathering and transportation engineeringWANG Dan,ZHANG Ping,YA Yameng,LI Wei,SHI DaiyanCPECC Southwest Company,Chengdu,Sichuan,610041,ChinaAbstract:In order to slow down the internal corrosion of carbon steel pipes on the non-protective sideof insulating joints,this paper analyzes the causes,mechanisms and influencing factors of the internalcorrosion on the non-protective side of insulating joints.By testing the conductivity and total salinity of gasfield produced water and calculation of the electrical resistivity,this paper summarizes the relationshipbetween the resistivity and total salinity of gas field produced water.The calculation methods for the lengthof the internal corrosion protection coating on the protective side of insulating joints under differentconditions are further determined.Then the length of the internal corrosion protection coating on theprotective side and corrosion rate of insulating joints under different conditions is calculated.Together withrelevant standards and actual engineering experience at home and abroad,taking into account the long-termeffectiveness,installation space requirement,manufacturing and transportation,operation and maintenanceaccessibility and other factors,it is proposed that the measures of ground installation of insulating joint,supplemented by a rational length of internal corrosion protection coating,are effective and feasible inmitigating the internal corrosion on the non-protective side of insulating joints.The ground installation ofinsulating joint with a reasonable length of internal corrosion protection coating provide guidance for the收稿日期：2 0 2 2-10-12基金项目：中国石油工程建设有限公司科研项目“集输工程绝缘接头工艺安装及非保护侧腐蚀防护技术”（KY-2020-205）作者简介：汪丹（198 8-），女，四川成都人，工程师，硕士，主要从事石油天然气管道防腐及阴极保护研究与设计工作。E-mail:wangdan01_sw 15589-1-2015 Petroleum,Petrochemical and natural gas天然气与石油1122023年6 月NATURALGAS AND OILdesign,installation and maintenance of insulating joints in gathering and transportation engineering withinin oil and gas fields.Keywords:Insulating joint;Non-protective side;Internal corrosion;Total salinity;Length ofinternal corrosion protection coating;Ground installation0前言防腐层加阴极保护的联合保护措施是防止埋地钢质管道外壁遭受腐蚀的主要方法1-2】，广泛应用于油气集输、长输及页岩气等工程。阴极保护系统中，绝缘接头作为电绝缘装置，在防止阴极保护电流流人其他地下金属设施以及阴极保护电流流失方面，发挥着重大作用3-7。近年来，随着埋地绝缘接头非保护侧钢管发生内腐蚀的案例越来越多,尤其在川渝地区出现了多起埋地绝缘接头非保护侧钢管内腐蚀穿孔，导致天然气泄漏的事故。绝缘接头非保护侧内壁腐蚀成为防腐领域函待解决的问题，受到广泛关注。本文结合腐蚀案例,对腐蚀原因、腐蚀机理和影响因素进行分析。以案例的气田水电导率和总矿化度作为基础数据,计算气田水电阻率和腐蚀速率,并结合不同工况和绝缘接头规格，计算最优内防腐层长度。在参照ISO表1腐蚀穿孔案例基础数据表Tab.1Basic data of corrosion cases案例案例1案例2案例3案例4案例5案例6案例7IndustriesCathodic protection of pipeline systemsPart 1:on-land pipelines 8)（以下简称ISO 15589-12015）、SY/T00862020阴极保护管道的电绝缘标准9（以下简称SY/T00862020）、SY/T 0 516 2 0 16 绝缘接头和绝缘法兰技术规范【10 1（以下简称SY/T05162016）和国外知名石油企业关于绝缘接头相关标准规定的基础上,结合实际工程经验,综合考虑长期有效性、安装空间、制造和运输、运行维护方便性等因素，提出地面安装绝缘接头并辅以合理长度的内防腐层是缓解绝缘接头非保护侧内壁腐蚀有效且可实施性强的措施。1腐蚀案例及原因分析1.1案例近几年绝缘接头内腐蚀穿孔案例基础数据见表1。表1中案例1和案例6 的腐蚀情况见图12。管线规格/输送介质mm219.1 7.1219.1 8.889 589 5108 6457 14.27273 16阴保方式含硫原料气强制电流含硫原料气强制电流含硫原料气牲阳极5.0含硫原料气牲阳极6.0含硫原料气牺牲阳极原料气强制电流油、气强制电流运行年限/a腐蚀部位6.0非保护侧4.0非保护侧非保护侧非保护侧7.0非保护侧2.0非保护侧0.5非保护侧腐蚀速率/(mm a-)1.222.401.000.830.863.5729.00绝缘接头安装方式埋地安装埋地安装埋地安装埋地安装埋地安装埋地安装埋地安装图1案例1绝缘接头内腐蚀穿孔照片Fig.1 Corrosion and perforation in insulating joint of case 1图2 案例6 绝缘接头内壁腐蚀照片Fig.2 Internal corrosion of insulating joint in case 6and resistivity第41卷第3期CORROSIONANDCORROSIONPROTECTION|腐蚀与防护113目前，绝缘接头非保护侧严重内腐蚀案例I-12结合理论与实际案例进行分析，绝缘接头内壁腐蚀多数为埋地安装绝缘接头，地面安装的内腐蚀案例较主要受腐蚀电流量（I）、绝缘接头两侧电位差（U）、绝少。投运后由于输送介质含水量增大，埋地安装绝缘缘接头内壁介质电阻率、绝缘接头内防腐层长度和管内接头的管道腐蚀速率可超过1.0 0 mm/a，甚至达到含水体积百分率等因素影响。29.00 mm/a。2.1总矿化度对腐蚀速率的影响1.2绝缘接头内腐蚀原因和机理根据电阻定律，介质电阻率与回路电阻成正比，腐管道输送介质含有水相时，电流从管道靠近绝缘接蚀电流与回路电阻成反比。介质电阻率取决于总矿化头处电位较正的内表面（阳极侧)流出，产生内腐蚀风度，总矿化度越高表明介质中所含导电离子浓度越高。险，这主要取决于介质的导电性和绝缘接头两侧电对于产水量高的集输工程，绝缘接头内壁介质可视为气位差13。田水，通过测试气田水电阻率和总矿化度，可分析二者绝缘接头非保护侧内壁发生腐蚀的主要原因有：管的关系。道内部输送介质含水量大，使绝缘接头两侧电连通；介以威2 0 2 H554气田水中的氯离子为基准，配制模拟质矿化度高，导致电阻率很低【14；绝缘接头两侧存在较气田水，在室温、常压下用电导率仪测试电导率，并计算大电位差15-16;阴极保护电流离开非保护侧管道内壁，总矿化度和电阻率。绘制总矿化度和氯离子浓度与电进人离子导体相,形成闭合回路，产生腐蚀电流，发生腐导率和电阻率关系曲线，见图5 6。蚀17-19。绝缘接头非保护侧内壁腐蚀原理见图3。3L卡站场(u.)/率明审非保护侧地面保护侧电位较负图3绝缘接头非保护侧内壁腐蚀原理示意图Fig.3 Internal corrosion principle of insulating joints2纳绝缘接头非保护侧内壁腐蚀影响因素内壁含水的绝缘接头见图4，其内壁腐蚀为电化学腐蚀，遵循法拉第定律和欧姆定律。图4绝缘接头内壁含水示意图Fig.4Water content in insulating joints根据电阻定律：R=pL/s式中：R为回路电阻,2;p为介质电阻率，与介质总矿化度有关，m;L为导体长度，数值上可用绝缘接头两侧阴极和阳极间距表示，对于有内防腐层或绝缘衬里的绝缘接头，则为内防腐层长度，m;S为介质导体截面积，即水位截面积，可用面积乘以含水量表示，m。120(wo.s)/率吉申100地面2恒电位仪电位较正导电介质(1)8060-电阻率电导率402000100 000200 000300 000400000总矿化度/(mgL)图5总矿化度与电导率、电阻率关系曲线图Fig.5Relation curve of total salinity,conductivity31(u.0)/率明申20图6 氯离子浓度与电导率、电阻率关系曲线图Fig.6Relation curve of Cl concentration withconductivity and resistivity由图5可看出，气田水电导率与总矿化度成正比，电阻率与总矿化度成反比。由图6 可看出,对于以氯离子为主的气田水，电导率与氯离子浓度成正比，电阻率与氯离子浓度成反比,这与总矿化度对电导率和电阻率的影响一致。因此，气田水总矿化度越高，介质电阻率越低，内部电阻越小,腐蚀电流越大，腐蚀越严重。对川渝片区和新疆片区的部分站场气田水总矿化度进行搜集、整理和分析，气田水总矿化度大多在10 0 0 0 mg/L以上，相应的7120(,uo.su)/率吉审1008060电阻率40+电导率2050000100000150000200000250000氯离子浓度/(mgL-)天然气与石油1142023年6 月NATURALGAS ANDOIL气田水电阻率大部分小于12m。2.2管管内含水量对腐蚀速率的影响根据式(1)可知,内部电阻与导体截面积成反比,即与管内含水量成反比。以p=12m,U=0.3V,管内含水量为5%时，DN500的绝缘接头两侧焊缝处的面积为腐蚀截面积，分别计算管内含水体积在1%10%时，不同规格管道的内部电阻和腐蚀速率,见图7 8。40000350003000025000220000215000100005000k1%2%3%4%5%6%7%8%10%含水量图7 含水量对内部电阻影响曲线图Fig.7 Effect of water content on internal resistance表2 木相同管径不同内防腐层长度的局部腐蚀速率表Tab.2Corrosion rate of the same pipe diameter with different length of internal corrosion protection coatingD/mmp/(Qm)150115011501150115011501150115010.16(.e.u)/率取0.14.0.120.10F0.08F0.06F0.04F0.020.001%2%3%4%5%6%7%8%10%图8 含水量对腐蚀速率影响曲线图Fig.8Effect of water content on corrosion rate管径50 mm由图7 可看出,内部电阻与管径和含水量成反比；由管径8 0 mm图8 可看出，腐蚀速率与管径和含水量成正比。管径10 0 mm管径150 mm管径2 0 0 mm管径2 50 mm管径30 0 mm管径350 mm管径40 0 mmL/mR/00.32700.54501.09001.513502.017992.52.2493.02.6993.53 148+管径50 mm管径8 0 mm+管径10 0 mm*管径150 mm*管径2 0 0 mm管径2 50 mm管径30 0 mm管径350 mm含水量因此，管径和含水量越大，内部电阻越小，腐蚀电流越大，腐蚀越严重。2.3内防腐层长度对腐蚀速率的影响根据式(1)可知,内部电阻与绝缘接头内防腐层长度成正比，内防腐层长度越长，内部电阻越大，腐蚀电流越小，腐蚀程度越轻。以p=1m,U=0.3V,管内含水量为5%时,绝缘接头非保护侧第一道焊缝面积的5%为腐蚀截面积，计算管径(D)相同时的绝缘接头在不同内防腐层长度下的腐蚀速率,结果见表2。AU/VI/mA0.30.001 10.30.000 70.30.000 30.30.000 20.30.000 20.30.000 10.30.000 10.30.000 1腐蚀截面积/m0.002 60.002 60.002 60.002 60.002 60.002 60.002 60.002 6局部腐蚀速率/(mm a-1)0.462 80.277 70.138 80.092 60.069 40.05550.046 30.0397由表2 可知，当p=1m，U=0.3V,含水量为5%时，以绝缘接头非保护侧第一道焊缝面积的5%为腐蚀截面积，管径一致时腐蚀速率随内防腐层长度增加而减小。3绝缘接头非保护侧内腐蚀减缓措施3.1绝缘接头地面安装BS EN 12954:2019 General principles of cathodic protectionof buried or immersed onshore mellic structures 13 出,绝缘接头应安装在地面上。地面安装方式不仅可大幅降低绝缘接头局部含水量，同时管道接触介质由土壤变为空气，直接降低了从绝缘接头非保护侧土壤进入的电流（腐蚀电流）。地面安装绝缘接头直接作用于腐蚀因素，有效降低腐蚀风险，并可满足一般情况下工程安装空间的需求,易于实现。3.2增加绝缘接头保护侧内防腐层长度IS015589-1一2 0 15指出，为控制或缓解绝缘接头非保护侧内壁的腐蚀，在绝缘接头内表面电位较负的一侧应施加内衬（带有绝缘材料的内防腐层）。3.2.1常规内防腐层长度下的腐蚀速率对于没有内防腐层或绝缘衬里的绝缘接头，由于电第41卷第3期CORROSIONANDCORROSIONPROTECTION|腐蚀与防护115流流向总是趋于最短路径或电阻最小的路径，常规绝缘为最短距离。当D400mm时，绝缘短管长度为接头出厂时除自带短管按SY/T05162016要求涂有环300mm；当40 0 mmD800mm时，绝缘短管长度为氧涂层外，焊接部位无内防腐层，因此焊缝处为靠近回500 mm。流点最近流出位置。腐蚀案例也印证了这一结果，即绝结合ISO15589-12015,p=12m，含水量为缘接头非保护侧第一道焊缝处附近腐蚀最严重，这与李5%，内防腐层长度为绝缘短管长度，U=0.3V,以绝循迹等人【14的研究结果一致。因不同厂家、不同规格的缘接头非保护侧第一道焊缝处面积的5%为腐蚀截面绝缘接头，其自身长度不同，为计算常规绝缘接头短管积，计算短管防腐层外管段的局部腐蚀速率，结果见防腐层外管段的局部腐蚀速率，以两侧绝缘短管总长度表3。表3常规内防腐层长度下不同管径的局部腐蚀速率表Tab.3 Corrosion rate of conventional length of internal corrosion protection coating for different pipe diametersD/mm面积/50180110011501200125013001350140015001在上述条件下，D为50 50 0 mm管道的局部腐蚀速率为0.16 56 0.8 38 3mm/a,与实际腐蚀案例的腐蚀速率（表1)结果相近。根据CB/T232582020钢质管道内腐蚀控制规范2 0】，表3中所有管道的腐蚀速率均大于0.12 mm/a,腐蚀较严重。含水量增加直接导致内部电阻减小和腐蚀截面积增大。因此，含水量越高，腐蚀速率呈线性增加。在管内含水量较大情况下，绝缘接头自带绝缘短管的内防腐层长度不能使腐蚀速率达到可接受范围。因此，需增加内防腐层长度。表4p=1Qm,L=4D且不小于1m时不同管径的腐蚀速率表Tab.4Corrosion rate of pipes with different diameters at p=1 2:m,L=4D(L1 m)D/mmp/(2m)含水量L/m50180110011501200125013001350140015001p/(Q:m)5%5%5%5%5%5%5%5%5%5%L/m0.30.30.30.30.30.30.30.30.50.5R/Q2105.26967.74585.37269.84159.24102.5672.8560.4570.1849.36R/01.07 017.541.03 225.811.01 951.221.0899.481.0530.791.0341.881.2291.401.4282.091.6246.722.0197.43AU/V0.30.30.30.30.30.30.30.30.30.33.2.2增加保护侧内防腐层长度后的腐蚀速率结合ISO0 15589-12015、SY/T 0 0 8 6 2 0 2 0、SY/T0516一2 0 16 和国外知名石油企业关于绝缘接头的相关标准，绝缘接头内防腐层长度可按如下方法计算。当p1m时,或含水量 5%，内防腐层长度按L=4D计算,且不小于1m；当p1m时,且含水量5%，内防腐层长度按L=4D/p计算。分别以p=1m,L=4D且不小于1m和p=0.8m,L=4D/p,计算局部腐蚀速率,见表4 5。AU/VI/mA0.30.000 00.30.000 10.30.000 20.30.000 30.30.000 60.30.000 90.30.00100.30.001 10.30.001 30.30.0015I/mA0.000 10.00030.000 50.001 10.001 90.002 90.004 10.005 00.004 30.006 1腐蚀截0.000 90.001 40.001 80.002 60.003 40.004 30.005 10.005 60.006 70.008 0腐蚀截面积/m0.000 90.001 40.001 80.002 60.003 40.004 30.00510.005 60.006 40.0080局部腐蚀速率/(mm a-l)0.165 60.244 30.314 20.462 80.602.50.75070.890 80.977 90.703 10.838 3局部腐蚀速率/(mm a=)0.049 70.073 30.094 20.138 80.180 70.225 20.22270.209 50.209 60.209 6天然气与石油1162023年6 月NATURALGAS AND OIL表5p=0.8Qm,L=4D/p时不同管径的腐蚀速率表Tab.5 Corrosion rate of pipes with different diameters at p=0.8 m,L=4D/pD/mm5080100150200250300350400500由表4 5可看出，在上述条件下，增加内防腐层长度到1m以上，能将局部腐蚀速率降低到可接受范围。具体内防腐层长度计算取决于介质电阻率。根据图5可得出总矿化度对应的电阻率范围，进而计算出不同管径最佳内防腐层长度。3.3增加保护侧内防腐层长度+埋地倾斜安装当客观原因无法满足地面安装条件时，绝缘接头可采用埋地安装。SY/T05162016规定，埋地绝缘接头应安装在管道的水平或竖直段，不应安装在易积水或低洼地段。推荐的埋地安装方式见图9。地面管线出站端绝缘接头a)安装方式1a)Installation method one地面管线出站端b)安装方式2b)Installation method two图9埋地安装绝缘接头参考图Fig.9 Reference example of buried insulating joint埋地安装时，绝缘接头保护侧内防腐层长度取值需结合气田水总矿化度或含水量综合考虑，当管内气田水总矿化度小于一定数值或含水量 5%时，绝缘接头保护侧内防腐层长度按表4中L取值；当管内气田水总矿化度大于一定数值或含水量5%时，绝缘接头保护侧内防腐层长度按表5中L取值。当绝缘接头长度太长，难以满足运输或安装空间需求时，必须采取地面安装方式。p/(Qm)含水量L./m0.85%0.85%0.85%0.85%0.85%0.85%0.85%0.85%0.85%0.85%绝缘接头R/Q2.011 228.073.28 258.064.06 243.906.04 317.528.03 397.0310.02.735.0412.02 331.2314.02256.7016.01 973.7920.01 579.47AU/V0.30.30.30.30.30.30.30.30.30.33.4小结地面安装绝缘接头和加长绝缘接头保护侧内防腐层长度是减缓绝缘接头非保护侧内腐蚀的有效措施。地面安装绝缘接头可减少绝缘接头内部含水量，增大内部电阻，从而减小腐蚀电流。增大绝缘接头保护侧内防腐层长度可直接增大内部电阻，进而减少腐蚀电流，以达到减缓绝缘接头非保护侧内壁腐蚀的目的。实际工程中，由于受到运输、安装空间等条件的限制，结合实际工程经验，绝缘接头保护侧内防腐层长度尽量不超过10 m。绝缘接头内防腐层通常采用无溶剂液体环氧涂料，内壁涂层干膜厚度450 m。从涂料附着力、耐磨性、抗冲击性能及涂层厚度等方面考虑，工程中采用使用寿命更长的耐磨型防腐涂料或内衬材料，也是减缓绝缘接头内壁腐蚀的有效措施。4结论1)绝缘接头非保护侧内壁腐蚀主要受气田水总矿化度、含水量和绝缘接头内防腐层长度影响。气田水总矿化度和含水量与绝缘接头内壁腐蚀速率成正比，内防腐层长度与腐蚀速率成反比。2)地面安装绝缘接头并辅以合理长度的内防腐层措施是有效及可实施性强的缓解措施。结合实际工程经验，整体长度不超过3m的绝缘接头应首选采用地面安装方式。当安装场所受限，无法采用地面安装时，可以考虑采用埋地安装的方式。绝缘接头保护侧内防腐层长度尽量不超过10 m。3)绝缘接头应在工厂涂敷规定长度完整的内防腐层，并保证具有较长内防腐层的一侧安装在线路管道侧（保护侧）。I./mA0.000 00.000 00.000 00.000 10.000 1 0.000 10.000 10.000 10.000 20.000 2腐蚀截面积/m0.000 90.001 40.001 80.002 60.003 40.004 30.005 1 0.005 60.006 40.008 0局部腐蚀速率/(mm a*1)0.031 00.029 90.02950.028 90.028 20.028 20.027 80.026 20.026 20.026 1第41卷第3期CORROSIONANDCORROSIONPROTECTION|腐蚀与防护1174)本研究结论可用于指导集输工程绝缘接头设计果实践与认知J天然气与石油，2 0 18，36(3：8 7-9 1.和安装，从而减缓绝缘接头非保护侧内壁腐蚀，保障内CHEN Bo,LI Guo,LIN Tao,et al.Practice and cognition of部集输工程天然气管道安全运行。improving regional cathodic protection effect in oil&gasstationJ.Natural Gas and Oil,2018,36(3):87-91.8 International Organization for Standardization.Petroleum,参考文献：petrochemical and natural gas industriesCathodic protection of1中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局，中国国家pipeline systems Part 1:On-land pipelines:ISO 15589-1 2015标准化管理委员会：埋地钢质管道阴极保护技术规范：S.Geneva:International Organization for Standardization,2015.9国家能源局：阴极保护管道的电绝缘标准：SY/T0086一GB/T214482017S北京：中国标准出版社，2 0 17.2020S北京：石油工业出版社，2 0 2 0.General Administration of Quality Supervision,Inspection andQuarantine of the Peoples Republic of China,StandardizationAdministration of China.Specification of cathodic protectionfor underground steel pipelines:GB/T 214482017 S.Beijing:Standards Press of China,2017.2中华人民共和国国家质量监督检验检疫总局，中国国家标准化管理委员会：埋地管道外腐蚀控制规范：CB/T214472018S北京：中国标准出版社，2 0 18.General Administration of Quality Supervision,Inspection andQuarantine of the Peoples Republic of China,StandardizationAdministration of China.Specification for steel pipelineexternal corrosion control:GB/T 214472018 S.Beijing:Standards Press of China,2018.3陈彬源，张胜利，唐强国内外石油公司在外防腐保温和阴极保护方面的差异J天然气与石油，2 0 11，2 9(1):51-53.CHEN Binyuan,ZHANG Shengli,TANG Qiang.Differencesbetween domestic and foreign oil companies in terms ofexternal anti-corrosion,thermal insulation and cathodicprotectionJ.Natural Gas and Oil,2011,29(1):51-53.【4刘海禄，张国虎，张胜利，等集气管线阴极保护失效分析及解决措施J天然气与石油，2 0 15，33（4)：6 2-6 4.LIU Hailu,ZHANG Guohu,ZHANG Shengli,et al.Failureanalysis and solutions of cathodic protection for gas gatheringpipelineJ.Natural Gas and Oil,2015,33(4):62-64.5马坚生，欧阳开，赵云云，等地铁杂散电流对城市燃气管线的电化学腐蚀J天然气与石油，2 0 2 2，40(2):87-97.MA Jiansheng，O U YA NG K a i,ZH A O Yu n y u n,e t a l.Electrochemical corrosion to urban gas pipeline induced bymetro stray current J.Natural Gas and Oil,2022,40(2):87-97.6张国虎，张平，屠海波，等高压直流电影响区域的阀室风险综合防护J：天然气与石油，2 0 2 0，38(3）：90-96.ZHANG Guohu，ZH A NG Pi n g，T U H a i b o，e t a l.Comprehensive protection against risk to valve chamber underthe influence of High Voltage Direct Current(HVDC)J.Natural Gas and 0il,2020,38(3):90-96.7陈波，李果，林涛，等提高站场区域阴极保护效National Energy Administration.Standard for electricalisolation of cathodically protected pipelines:SY/T 00862020 S.Beijing:Petroleum Industry Press,2020.10国家能源局.绝缘接头和绝缘法兰技术规范：SY/T05162016S北京：石油工业出版社，2 0 16.National Energy Administration.Technical code forinsulating joint and insulating flange:SY/T 05162016S.Beijing:Petroleum Industry Press,2016.11蒋志，杜涓，马蠡，等混输高矿化度气田水集输管道绝缘接头附近非保护端管线内腐蚀分析及解决方案J全面腐蚀控制,2 0 2 0，34（3)：6-8.JIANG Zhi,DU Juan,MA Li,et al.Analysis on andsolutions to internal corrosion of non-protected pipelinenearby insulated joints of gathering and transportationpipelines for high-salinity gas-field water.J.TotalCorrosion Control,2020,34(3):6-8.12】薛继军，史盈鸽集气管道绝缘接头非阴极保护侧腐蚀穿孔失效分析J石油工业技术监督，2 0 2 0，36(12):46-48.XUE Jijun,SHI Yingge.Corrosion and perforation failureanalysis of non-cathodic protection side of insulation joint ofgas gathering pipe J.Technology Supervision in PetroleumIndustry,2020,36(12):46-48.13 European Committee for Standardization.General principlesof cathodic protection of buried or immersed onshore metallicstructures:BS EN 12954:2019 S.London:EuropeanCommittee for Standardization,2019.14李循迹，宋文文，周理志，等阴极保护电绝缘装置内腐蚀穿孔分析J腐蚀科学与防护技术，2 0 17，2 9(3):328-332.LI Xunji,SONG Wenwen,ZHOU Lizhi,el al.Analysis ofinternal corrosion perforation of electrical insulating devicesfor cathodic protectionJ.Corrosion Science and ProtectionTechnology,2017,29(3):328-332.15彭博，陈博,陈继旺，等某油田单井管线绝缘接头的腐蚀原因J腐蚀与防护，2 0 15，36（12）：1202-1204.PENG Bo,CHEN Bo,CHEN Jiwang，e t a l.Co r r o s i o n天然气与石油1182023年6 月NATURALGAS AND OILreason for insulating joint in an oil field J.Corrosion&Protection,2015,36(12):1202-1204.16赵玉飞，张彦军，郭继银，等.埋地管道绝缘接头内腐蚀失效分析及机理研究J.材料保护，2 0 2 0，53(7):147-153.ZHAO Yufei,ZHANG Yanjun,GUO Jiyin,et al.Internalcorrosion failure analysis and mechanism research