适用于含DFIG配电网的新型时域保护方案.pdf

安徽科技学院学报,2 0 2 3,3 7(3):1 0 9-1 1 6 J o u r n a l o fA n h u iS c i e n c ea n dT e c h n o l o g yU n i v e r s i t y 收稿日期:2 0 2 2-0 6-2 7基金项目:安徽省高校自然科学研究项目(K J 2 0 2 0 B 1 4);滁州学院横向项目(HX 2 0 2 1 2 9 6)。作者简介:杨婷婷(1 9 9 1-),女,安徽滁州人,硕士,实验师,主要从事电力系统继电保护及供配电研究。适用于含D F I G配电网的新型时域保护方案杨婷婷,胡 涛,石永华(滁州学院,安徽 滁州 2 3 9 0 0 0)摘 要:目的:双馈感应电机(D F I G)大量接入配电网,导致传统三段式电流保护失去可靠性。为此,本研究提出一种适用于含D F I G配电网的新型时域保护方案。方法:分析D F I G输出电流的故障特性,发现其偏离工频的程度与D I F G故障前的转速有关。将故障后含D F I G和传统大电源的暂态回路分解为单一频率激励作用的工频回路和非工频回路,对D F I G侧和大电源侧测量到的故障电流情况进行推导和讨论,指出两侧的故障电流存在显著的差异。利用相关分析分别描述两侧电流对模板电流的差异,当两侧相关系数的差别超过给定阈值时,实现故障判断。结果:采用典型参数,在P S C A D平台上搭建含D F I G的配电网模型仿真验证该保护方案的有效性。结论:该保护方案在不同故障类型、不同故障位置以及不同故障电阻下均能可靠动作。关键词:双馈感应发电机;配电网;故障电流;相关系数中图分类号:TM 7 4 4文献标志码:A文章编号:1 6 7 3-8 7 7 2(2 0 2 3)0 3-0 1 0 9-0 8开放科学(资源服务)标识码(O S I D):D O I:1 0.1 9 6 0 8/j.c n k i.1 6 7 3-8 7 7 2.2 0 2 3.0 0 3 3N o v e l t i m e-d o m a i np r o t e c t i o ns c h e m e f o rd i s t r i b u t i o nn e t w o r kc o n n e c t i n gD F I GYANGT i n g t i n g,HUT a o,S H IY o n g h u a(C h u z h o uU n i v e r s i t y,C h u z h o u2 3 9 0 0 0,C h i n a)A b s t r a c t:O b j e c t i v e:T h e l a r g en u m b e ro f d o u b l y-f e d i n d u c t i o ng e n e r a t o r s(D F I G s)c o n n e c t e d t o t h ed i s-t r i b u t i o nn e t w o r kl e a dt oa l o s so f r e l i a b i l i t yo f t h e t r a d i t i o n a l t h r e e-s t a g ec u r r e n tp r o t e c t i o n.T h e r e b y,t h i sp a p e rp r o p o s e s an o v e l t i m e-d o m a i np r o t e c t i o ns c h e m e f o rd i s t r i b u t i o nn e t w o r k s c o n n e c t i n gD F I G s.M e t h o d s:T h e f a u l t c h a r a c t e r i s t i c so fD F I Go u t p u t c u r r e n t a r ea n a l y z e da n d i t i s f o u n dt h a t i t sd e v i a t i o nd e g r e e f r o mt h ew o r k i n gf r e q u e n c y i s r e l a t e dt o t h es p e e do f t h eD I F Gb e f o r e f a u l t.T h e t r a n s i e n t l o o p sc o n t a i n i n gD F I Ga n dc o n v e n t i o n a l l a r g ep o w e rs u p p l ya r ed e c o m p o s e di n t oa ni n d u s t r i a l f r e q u e n c yl o o pw i t ha s i n g l e f r e q u e n c ye x c i t a t i o ne f f e c t a n dan o n-i n d u s t r i a l f r e q u e n c y l o o pa f t e r f a u l t,a n d t h em e a s u r e df a u l t c u r r e n t so nt h eD F I Gs i d ea n dt h e l a r g ep o w e rs u p p l ys i d ea r ed e r i v e da n dd i s c u s s e d.I t i sp o i n t e do u t t h a t t h e r e a r e s i g n i f i c a n t d i f f e r e n c e sb e t w e e n t h e f a u l t c u r r e n t s o n t h e t w o s i d e s.C o r r e l a t i o na n a l y s i si su s e d t od e s c r i b e t h ed i f f e r e n c eb e t w e e nt h e c u r r e n t so ne a c hs i d ea g a i n s t t h e t e m p l a t e c u r r e n t s r e s p e c-t i v e l y,a n d f a u l t d e t e r m i n a t i o n i s a c h i e v e dw h e n t h ed i f f e r e n c e i nc o r r e l a t i o nc o e f f i c i e n t sb e t w e e n t h e t w os i d e se x c e e d s ag i v e n t h r e s h o l d.R e s u l t s:U s i n g t y p i c a l p a r a m e t e r s,ad i s t r i b u t i o nn e t w o r km o d e l c o n t a i-n i n gD F I Gi sb u i l to nt h eP S C A D p l a t f o r m f o rs i m u l a t i n ga n dv a l i d a t i n gt h ee f f e c t i v e n e s so ft h ep r o p o s e dp r o t e c t i o ns c h e m e.C o n c l u s i o n:T h ep r o p o s e dp r o t e c t i o ns c h e m ec a nr e l i a b l ya c tw i t hd i f f e r e n tf a u l t t y p e s,d i f f e r e n t f a u l t l o c a t i o n sa n dd i f f e r e n t f a u l t r e s i s t a n c e s.K e yw o r d s:D o u b l y-f e d i n d u c t i o ng e n e r a t o r s;D i s t r i b u t i o nn e t w o r k s;F a u l t c u r r e n t s;C o r r e l a t i o nc o e f f i c i e n t s为推进“双碳”目标的实现,促进绿色能源利用,双馈感应发电机(D F I G)被广泛接入配电网。传统配电网为辐射状网络,通常配置三段式电流保护1。D F I G的接入使配电网变为双向有源网络,从而使三段式电流保护的可靠性显著劣化。为确保含D F I G配电网的稳定运行,有必要开发性能更为可靠的新型保护方案。以提高三段式电流保护在配网中的可靠性为目标,通过控制分布式电源(D G)的输出容量使故障电流始终稳定在电流保护的容忍范围内,虽然保护可靠性有所保证,但D G的利用效率受到很大限制2。通过自适应能力的电流保护方法,使所提阈值能够跟随系统运行情况进行调整,从而改善电流保护的性能3-5,然而这类方法并没有涉及D G本身的故障特性。将差动保护的思路引入含D G的配电网中,这类方法往往具有较高的可靠性和选择性,但需要较为严苛的同步条件以实现保护间信息的通信6-7。受限于目前配电网的通信能力,这类方法存在较大的实现难度。与以同步发电机为主的传统大电源不同,受控制策略和自身结构影响,D F I G在故障后表现出更加复杂的暂态特性8,因而充分利用D F I G故障暂态特性构建新型保护开始得到人们的关注。段建东等9基于D F I G故障电流频率会发生偏移的特征,提出一种利用线路两侧电流频率差的保护方案来识别故障,不过,考虑到频率的时变性,实时测频的准确度仍然难以保证。H o o s h y a r等1 0利用PMT单元处理故障电流,通过仿真指出D F I G输出的故障电流波形变化复杂,但缺少一定的理论分析。整体而言,含D F I G配电网中的保护方案仍然相对匮乏且实用性不佳。为此,本研究提出一种新型的时域保护方案。分析D F I G输出故障电流,发现其暂态特性包含非工频分量,分解故障后的暂态回路,通过单一频率激励下的工频回路和非工频回路确定两侧保护感受的故障电流情况,计算两侧故障电流与模板电流的相关系数构建保护方案,为适应配电网的通信条件,保护方案仅仅比较两侧计算的相关系数;数字仿真结果验证所提方案的有效性。1 故障电流特性分析1.1 D F I G故障电流D F I G结构如图1所示,其实质是在普通绕线式感应电机的转子回路增加变频电源。D F I G的定子直接与电网连接,转子通过背靠背的双换流器接入电网。转子侧变流器不仅可以为电机提供励磁电流,还可以调节D F I G的转速,转速的变化范围一般在0.71.3p u1 1。系统正常运行时,转子变频交流励磁使定子始终输出工频交流电。图1 D F I G结构图F i g.1 T h es t r u c t u r eo fD F I GD F I G一般采用撬棒保护电路实现故障穿越1 2。D F I G的电磁转矩和机械转矩正常时处于平衡状态,一旦系统发生故障,为了补偿电磁转矩的下降,转子励磁电流会不断增大。当检测到转子出现过流现011 安徽科技学院学报 2 0 2 3年象时,D F I G立即投入撬棒电路。此后,D F I G相当于转子侧带大电阻的异步电机,直至故障消失,撬棒退出运行。故障期间,D F I G馈出的故障电流由定子绕组电流和网侧变流器(R S C)的交流侧电流两部分组成。由于R S C容量较小,因此其馈出电流对整个故障电流影响不大1 3。故障电流主要呈现出定子绕组电流的故障特性。若区内发生三相短路,则D F I G机端的定子故障电流可以表示如下1 4:Is=(D-1)UmXsc o s(st+)-DUmX sc o se-t/s+DUm(1X s-1Xs)c o s(rt+)e-t/r(1)其中,为投入撬棒时电压的相位;Um是故障前电压幅值;D是电压跌落水平;Xs和X s分别是定子稳态和暂态的电抗;s和r分别是同步转速和转子转速;s是定子时间常数;r是与撬棒有关的转子时间常数。由式(1)可看出,Is主要包含稳定工频分量、衰减的直流分量、转差频率的暂态交流分量。稳定工频分量由故障后的稳态定、转子磁链共同产生。衰减的直流分量由定子磁链的暂态磁链直流分量产生。衰减的转速频率交流分量由转子磁链直流分量产生,撬棒电路的投入使该分量的变化特性极为复杂。总体而言,D F I G故障电流的暂态特性由以上三部分共同确定,由于衰减转速频率交流的存在,故障电流可能偏离工频,其偏离程度与故障前D F I G的转速有关。1.2 保护安装处的故障电流特性假定某含D F I G的配网线路如图2所示,保护安装M和N处流过的电流记为IM和IN,T 1为升压变。当区内K点发生短路,故障电流由D F I G和大电源共同提供。图2 含D F I G的配网网络F i g.2 T h ed i s t r i b u t i o nn e t w o r ko fD F I G对于暂态故障期间,故障电流可以看作由工频量和非工频量两个激励的共同作用下出现的电气量。因此,根据叠加原理,可将故障暂态回路分解为由单独频率激励作用的工频故障回路和非工频故障回路,如图3所示。图3 故障回路F i g.3 T h e f a u l t c i r c u i t其中,Es表示系统电势,频率为工频;Ed f i g表示风机暂态电势,频率为非工频;ZL 1、ZL 2是线路阻抗;Zs是系统侧阻抗;Zd f i g是风电场侧的等值阻抗,包含D F I G的暂态阻抗、箱变阻抗、升压变阻抗、汇输线路阻抗;Rg是过渡电阻。上标f、g分别代表非工频量和工频量。风电场的容量很小,一般为系统短路容量的5%1 0%,风机出口电压低,表现出典型的弱馈性1 5。从高压侧来看,风电场侧的等值阻抗远大于系统侧的等值阻抗,即Zd f i gZs。黄涛等1 6研究表明,虽然Ed f i g故障后呈现出快变特点,但其幅值在转速和撬棒影响下变化并不大。计及以上条件后,两种频率激励分别单独作用下,保护安装M和N处的电流IM和IN可分别表示为:111第3 7卷第3期杨婷婷,等:适用于含D F I G配电网的新型时域保护方案IgNEsZgs+ZgL 1+Rg(2)IgM-EsRg(ZgL 2+Zgd f i g)(Zgs+ZgL 1+Rg)+(Zgs+ZgL 1+Rg)Rg(3)IfN=-Ed f i gRg(Zgd f i g+ZfL 2)(ZfL 1+Zfs+Rg)+(ZfL 1+Zfs)Rg(4)IfM=Ed f i g(Zfs+ZfL 1+Rg)(ZfL 2+Zgd f i g)(Zfs+ZfL 1+Rg)+(Zfs+ZfL 1)Rg(5)结合式(2)(5),通过比较保护安装M和N处的工频分量和非工频分量的电流幅值,得到以下结论:(1)IgNIfN,大电源侧故障电流IM的主要频率为工频;(2)IfMIgM,D F I G侧故障电流IN的主要频率为非工频。2 基于相关分析的时域保护方案由上述分析可知,故障前大电源和D F I G均输出工频电流,故障后大电源依然输出工频电流,而D F I G输出非工频电流。不同频率的电流会表现出不同的波形变化趋势,因此,本研究将通过衡量电流波形之间的差异实现时域保护方案。2.1 相关分析电流波形之间的差异衡量是实现保护方案的关键,本研究采用相关分析衡量差异。相关分析是信号处理中描述随机信号的重要统计量。电力系统的确定性功率信号可以看作平稳且具有遍历性的随机信号的特例,因而相关分析的基本概念和定义也同样适用。目前,基于相关分析的方法在电力系统领域已经获得一些应用1 7-1 8。对于时域内2个具有确定性的因果信号x(t)和y(t),描述其相似程度的相关系数可表示为=T0 x(t)y(t)dtT0 x2(t)dtT0 x2(t)dt(6)其中,为相关系数。当2个信号完全相同时,=1;当2个信号完全相反时,=-1。当=0时,表示2个信号相互独立。由此可知,相关系数可以较好地表征波形之间的差异程度。2.2 保护方案的基本思路学者们将差动保护的思路引入配电网中,极大地提高了保护的选择性,但并未考虑配电网有限的通信能力,在每个采样间隔同时比较多个电流瞬时值存在较大难度。为此,本研究考虑构造模板电流I,I 为工频且幅值为1的一周标准正弦波。以一周波长为时间窗,计算D F I G故障电流与大电源故障电流分别与模板电流的相关系数,然后在1个时间窗中仅仅交互1个相关系数值,通过相关系数的关系实现保护方案。结合图4所示含D F I G配电网络,对保护方案的思路进行详细描述。D 1D 6为各线路两端的保护,其所对应检测到的电流记为I1I6;K1K3为不同线路的故障点,T 1是升压变。图4 含D F I G的辐射型配电网F i g.4 R a d i a l d i s t r i b u t i o nn e t w o r kw i t hD F I G211 安徽科技学院学报 2 0 2 3年将D 1和D 2之间的线路作为主保护线路,则K2对应为区内故障点,K2和K3对应为区外故障点。当区内K1点发生短路时,I1为工频电流,由大电源提供,而I2为非工频电流,由D F I G提供。I1和I2分别与I 计算的相关系数记为1和2,由于I 为工频,因此1趋近于1,而2远小于1,故1与2之间表现出较大差值,记为:1-2s e t(7)因此,一旦式(7)被满足,则认为区内发生故障。当区外K2点发生短路时,I1和I2为穿越性电流,均由大电源提供,表现为工频,分别与I 计算1和2后,1和2将都趋近于1,式(7)不会得到满足。同理,当区外K3点发生短路时,I1和I2均由D F I G提供,表现为非工频,1和2都远小于1,式(7)也不会得到满足。因此,通过式(7)可以准确地判断区内外故障。2.3 保护方案的实现方法保护方案的流程如图5所示。全部步骤在采样中断时进行。(1)当线路发生故障时,线路任一侧启动元件启动后,向对侧发送请求,保证对侧保护正常启动。(2)保护启动后,将两侧采集到的一周波电流采样值归一化,然后采用最大值对齐的方式,与模板电流进行相关系数计算。(3)交互两侧的相关系数,利用式(7)进行判别,如果式(7)被满足,发出动作信号,否则,发出返回信号。图5 保护方案实现流程图F i g.5 T h e f l o wc h a r to f t h ep r o t e c t i o n在以上流程中,启动元件采用对侧发信的形式,这是由于D F I G采用与电力电子器件结合的方式并网,其输出的故障电流可能数值较小,使启动元件的灵敏度下降。但在故障时刻,大电源输出的故障电流很大,能够满足元件启动,因此采用线路任一侧启动元件启动后均向对侧发送请求能够保证保护元件的可靠启动。大电源与D F I G输出的故障电流的大小有所不同,为了方便与模板电流对比,需要对采集到的故障电流进行归一化处理:I*(k)=I(k)-m i nIm a xI-m i nI(8)其中,I是电流序列,k是标号,m a x和m i n表示最大值和最小值,上标I*表示归一化的结果。归一化后,故障电流的值域被限定在0,1。模板电流的表达式为:I=1s i n(25 0)(9)与模板电流计算时,为了保证故障电流和模板电流对齐,方案采用最大点定位的方式,即以故障电流的首个最大值为基准,生成模板电流,再进行相关系数计算。式(7)中s e t的整定对保护方案实现至关重要,系统发生振荡时通常以0.2H z为边界1 9,为躲开振311第3 7卷第3期杨婷婷,等:适用于含D F I G配电网的新型时域保护方案荡,同时计及电流互感器测量误差等方面的影响,本研究考虑以0.3H z的频率偏移为边界,则s e t可整定为0.0 1。3 仿真验证为了测试本研究方案的有效性,在P S C A D中搭建如图4所示的配电网模型,其中,D F I G的具体参数见表1。仿真中考虑不同故障类型、不同故障位置以及不同过渡电阻的影响。表1 D F I G铭牌参数T a b l e1 D F I Gn a m e p l a t ep a r a m e t e r s参数数值参数数值额定容量/MW1.5定子漏抗/p u0.1 4 25额定线电压/V6 9 0转子漏抗/p u0.1 4 25定子电阻/p u0.0 0 75 6比例系数2.7 6 24转子电阻/p u0.0 0 53 3积分时间/s0.0 5 97 2励磁感抗/p u2.1 7 67转差-0.33.1 不同故障类型和不同故障位置设置D 1和D 2之间的线路作为主保护线路,故障位置K1、K2、K3分别是区内故障点、本线路区外故障点和外部线路区外故障点。4种故障类型以A相接地、B C两相短路、B C两相短路接地、三相接地为例,记为AG、B C、B C G、A B C。如表2所示,不同故障类型和不同故障位置的相关系数,A、B、C三相的相关系数记为A、B、C。表3示出保护动作情况,其中“”表示发出动作信号,而“”表示不发出动作信号。表2 不同故障类型和不同故障位置的相关系数T a b l e2 C o r r e l a t i o nc o e f f i c i e n t sd e r i v e dw i t hd i f f e r e n t f a u l t l o c a t i o n sa n df a u l t t y p e s故障位置故障类型保护安装处D 1ABC保护安装处D 2ABCK1A G0.9 9 50.9 9 70.9 9 60.6 8 70.9 9 50.9 9 2B C0.9 9 60.9 9 50.9 9 60.9 9 50.5 9 30.6 6 5B C G0.9 9 70.9 9 60.9 9 50.9 9 70.5 2 80.6 1 2A B C0.9 9 80.9 9 60.9 9 50.4 3 80.5 5 20.4 9 5K2A G0.9 9 50.9 9 60.9 9 70.9 9 60.9 9 50.9 9 6B C0.9 9 60.9 9 40.9 9 60.9 9 80.9 9 60.9 9 5B C G0.9 9 80.9 9 50.9 9 70.9 9 30.9 9 40.9 9 6A B C0.9 9 30.9 9 70.9 9 70.9 9 60.9 9 50.9 9 3K3A G0.5 6 70.9 9 50.9 9 30.5 6 30.9 9 40.9 9 6B C0.9 9 20.6 2 30.5 9 50.9 9 50.6 2 80.5 9 0B C G0.9 9 30.5 8 40.5 6 50.9 9 20.5 8 80.5 6 8A B C0.5 3 20.4 9 80.6 0 10.5 3 50.5 0 20.5 9 8表3 保护动作情况T a b l e3 P r o t e c t i o na c t i o n s故障位置故障类型相关系数差异ABC动作情况ABCK1A G0.3 0 80.0 0 20.0 0 4B C0.0 0 10.4 0 20.3 3 1B C G0.0 0 00.4 6 80.3 8 3A B C0.5 6 00.4 4 40.5 0 0K2A G0.0 0 10.0 0 10.0 0 1B C0.0 0 20.0 0 20.0 0 1B C G0.0 0 50.0 0 10.0 0 1A B C0.0 0 40.0 0 20.0 0 4K3A G0.0 0 40.0 0 10.0 0 3B C0.0 0 30.0 0 50.0 0 5B C G0.0 0 10.0 0 40.0 0 3A B C0.0 0 30.0 0 40.0 0 3411 安徽科技学院学报 2 0 2 3年 由表2可见,对于K1处发生的区内故障,保护安装D 2处计算得到的故障相关系数在0.5和0.6附近,显著小于1,而非故障相的相关系数均大于0.9 9。对于K2处发生的区外故障,由于D 1和D 2处测量到的电流均由大电源提供,因此相关系数均趋近于1。同理可得,K3处区外故障时,D 1和D 2处测量到的电流均有D F I G提供,因此相关系数均显著低于1。由表3可见,当K1区内故障时,故障相均能满足式(7),而非故障相均不满足式(7),因此故障情况可以被准确判断。当K2和K3区外故障时,所有相的相关系数均不满足式(7),因此能够可靠不动作。因此,该保护方案的有效性得以验证。另外,由表3中还可以发现,本研究方法还具有精准选相的天然优势。同时,需要指出,每个采样间隔中所提方案仅需要交互一个相关系数,而不需要逐个比较每个采样值点,因此对通信条件要求不高,能够满足配网的要求。3.2 不同过渡电阻过渡电阻伴随故障存在,为了验证过渡电阻对该方案的影响,在K1处进行A相短路故障,并设置不同的过渡电阻进行测试,相关系数和保护动作如表45所示。在4种过渡电阻下,对于故障相A而言,保护安装D 2处计算的相关系数远小于1,而保护安装D 1处计算的相关系数接近于1,因此两者差异较大,均满足式(7),能够准确发出动作信号。对于非故障相而言,其相关系数差异可靠不满足式(7)。因此,该方案不受过渡电阻影响,因为过渡电阻的存在仅影响故障电流大小,而不影响电流频率。表4 不同过渡电阻下的相关系数T a b l e4 C o r r e l a t i o nc o e f f i c i e n t sd e r i v e dw i t hd i f f e r e n t f a u l t r e s i s t a n c e s故障电阻/保护安装处D 1ABC保护安装处D 2ABC2 50.9 9 50.9 9 60.9 9 60.6 0 30.9 9 50.9 9 35 00.9 9 50.9 9 40.9 9 60.4 9 50.9 9 70.9 9 57 50.9 9 50.9 9 60.9 9 40.5 5 70.9 9 70.9 9 51 0 00.9 9 40.9 9 50.9 9 50.6 2 10.9 9 60.9 9 4表5 保护动作情况T a b l e5 P r o t e c t i o na c t i o n s故障电阻/相关系数差异ABC动作情况ABC2 50.3 9 20.0 0 10.0 0 35 00.5 0 00.0 0 30.0 0 17 50.4 3 80.0 0 10.0 0 11 0 00.3 7 30.0 0 10.0 0 14 结论针对三段式电流保护在含D F I G配电网中可靠性劣化的问题,本研究提出一种基于相关系数的新型时域保护方案。通过分析D F I G输出电流的故障特性,发现其存在频率偏离工频的情况。将暂态回路分解为单一频率激励作用的工频回路和非工频回路,对D F I G侧和大电源侧测量到的故障电流情况进行推导和讨论,明确了两侧的故障电流的差异情况。基于相关系数,设计了新型时域保护方案的实现流程。数字仿真结果表明,该方案在不同故障类型、不同故障位置以及不同故障电阻下均能可靠动作。另外,该方案仅交互相关系数,不需要严格的通信条件,同时还具有天然选相的优势。参考文献:1 韩璐,李凤婷,王春艳,等.风电接入对继电保护的影响综述J.电力系统保护与控制,2 0 1 6,4 4(1 6):1 6 3-1 6 9.2 陶顺,郭静,肖湘宁.基于电流保护原理的D G准入容量与并网位置分析J.电网技术,2 0 1 2,3 6(1):2 6 5-2 7 0.3 余琼,余胜,李晓晖.含分布式电源的配网自适应保护方案J.电力系统保护与控制,2 0 1 2,4 0(5):1 1 0-1 1 5.511第3 7卷第3期杨婷婷,等:适用于含D F I G配电网的新型时域保护方案4 周宁,雷响,荆骁睿,等.一种含高渗透率分布式电源配电网自适应过电流保护方案J.电力系统保护与控制,2 0 1 6,4 4(2 2):2 4-3 1.5 吴子龙,朱林,林凌雪,等.基于多元信息的智能配电网健康水平评估方法J.安徽工业大学学报(自然科学版),2 0 2 3,4 0(2):1 7 3-1 8 0.6 李娟,高厚磊,朱国防.考虑逆变类分布式电源特性的有源配电网反时限电流差动保护J.电工技术学报,2 0 1 6,3 1(1 7):7 4-8 3.7 李瑞生.适用主动配电网的差动保护方案研究J.电力系统保护与控制,2 0 1 5,4 3(1 2):1 0 4-1 0 9.8 宋国兵,陶然,李斌,等.含大规模电力电子装备的电力系统故障分析与保护综述J.电力系统自动化,2 0 1 7,4 1(1 2):2-1 2.9 段建 东,崔 帅帅,刘吴 骥,等.基 于电 流频 率 差的 有源 配电 网 线路 保护J.中国 电 机工 程学 报,2 0 1 6,3 6(1 1):2 9 2 7-2 9 3 4.1 0 HOO S HYA R A,A Z Z OU Z M A,E L-S AA D ANY EF.T h r e e-p h a s ef a u l td i r e c t i o ni d e n t i f i c a t i o nf o rd i s t r i b u t i o ns y s t e m sw i t hD F I G-b a s e dw i n dD GJ.I E E ET r a n sS u s t a i n a b l eE n e r g y,2 0 1 4,5(3):7 4 7-7 5 6.1 1 沈枢,张沛超,方陈,等.双馈风电场故障序阻抗特征及对选相元件的影响J.电力系统自动化,2 0 1 4,3 8(1 5):8 7-9 2.1 2 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