DB36∕T 1877-2023 直投式橡塑复合改性沥青混合料应用技术规范(江西省).pdf

ICS 93.080.20CCS P 66DB36江西省地方标准DB36/T 18772023直投式橡塑复合改性沥青混合料应用技术规范Technical code for application of direct-casting rubber plastic composite modifer inasphalt mixture2023-11-20 发布2024-05-01 实施江西省市场监督管理局发 布DB36/T 18772023I目次前言.II1范围.12规范性引用文件.13术语和定义.14技术要求.25配合比设计.26施工.47质量管理与检查验收.5附录 A（规范性附录）含水率测定方法.7附录 B（资料性附录）配合比设计案例.9DB36/T 18772023II前 言本文件按照GB/T 1.1-2020标准化工作导则 第1部分：标准化文件的结构和起草规则的规定起草。请注意本文件的某些内容可能涉及专利，本文件的发布机构不承担识别专利的责任。本文件由江西省交通运输厅提出并归口。本文件起草单位：江西省交通科学研究院有限公司、江西省瑞寻高速公路有限责任公司、上饶市公路事业发展中心、赣南公路勘察设计院有限公司。本文件主要起草人：张恺、俞喜兰、宋晓军、朱耀庭、占永春、江名飞、曾旭辉、许克健、肖江、袁小平、刘建云、樊向阳、刘彬、刘薇、彭水根、易昭、陶志鹏。DB36/T 187720231直投式橡塑复合改性沥青混合料应用技术规范1范围本文件规定了直投式橡塑复合改性沥青混合料在沥青混凝土路面中的施工应用的技术要求、配合比设计、施工及质量管理等内容。本文件适用于各级公路、城镇道路的沥青路面工程的施工应用，尤其适用于重载交通、山区公路、长陡坡路段及高温多雨地区沥青路面的中上面层。2规范性引用文件下列文件中的内容通过文中的规范性引用而构成本文件必不可少的条款。其中，注日期的引用文件，仅该日期对应的版本适用于本文件；不注日期的引用文件，其最新版本（包括所有的修改单）适用于本文件。GB/T 1033.1塑料 非泡沫塑料密度的测定 第1部分:浸渍法、液体比重瓶法和滴定法GB/T 3682.1塑料 热塑性塑料熔体质量流动速率(MFR)和熔体体积流动速率(MVR)的测定 第1部分：标准方法JTG E 20公路工程沥青及沥青混合料试验规程JTG F 40公路沥青路面施工技术规范JTG F 80/1公路工程质量检验评定标准 第一册 土建工程CJJ 1城镇道路工程施工与质量验收规范3术语和定义下列术语和定义适用于本文件。3.1橡塑复合改性剂 rubber plastic composite modifier一种由橡胶、塑料及少量其他成分复合而成的沥青混合料改性添加剂，典型成分包括回收聚乙烯、回收聚丙烯、有机硅耐候胶、高分子纳米材料等。3.2直投式 direct-casting一种将改性添加剂直接投放于拌和楼拌缸，与集料、沥青、矿粉等在高温条件下拌和，混合得到改性沥青混合料的生产方式。3.3灰分含量 ash contentDB36/T 187720232橡塑复合改性剂在规定试验条件下进高温炉燃烧后所得的固体残留物的质量与橡塑复合改性剂质量的比值，以百分比（%）计。3.4含水率 water content橡塑复合改性剂在规定试验条件下进恒温干燥箱干燥，损失的水分质量与橡塑复合改性剂质量的比值，以百分比（%）计。3.5熔体质量流动速率 melt mass-flow rate在190 温度和2.16 kg负荷条件下，橡塑复合改性剂熔体在10 min内通过标准毛细管的质量，以克每10分钟（g/10min）计。4技术要求4.1技术原理橡塑复合改性剂成品形成过程中，各成分经过混熔形成结构稳定的环状结构。在混合料生产过程中，橡塑复合改性剂通过吸热、搅拌，实现不同特性材料的反应混融，并通过渗透、扩散、互溶的方式形成胶结料薄膜层，最终提高沥青混合料的高温抗车辙性能。4.2物理特性橡塑复合改性剂物理特性指标见表 1。表 1橡塑复合改性剂物理特性指标项目单位指标试验方法外观/黑色柱状颗粒、均匀、饱满、无结团目测密度gcm30.91.0GB/T 1033.1灰分含量%5.0JTG E20 T 0614含水率%0.5附录 A熔体质量流动速率（190，2.16kg）g10min1.0GB/T 3682.15配合比设计5.1一般规定5.1.1橡塑复合改性剂主要功能为改善沥青混合料的路用性能，对混合料的配合比设计方法不产生影响。本文件对橡塑复合改性沥青混合料配合比设计不同于普通沥青混合料的技术要求作出了详细说明，其他应按照 JTG F40 或 CJJ 1 执行。5.1.2橡塑复合改性沥青混合料的配合比设计应通过目标配合比设计、生产配合比设计及生产配合比验证三个阶段，确定沥青混合料的材料品种及配合比、矿料级配、最佳沥青用量。配合比设计参照附录B 中的示例。DB36/T 1877202335.2材料选择与准备5.2.1各种原材料如集料、填料、沥青等应符合 JTG F40 或 CJJ 1 要求。5.2.2集料宜采用石灰岩、辉绿岩或玄武岩，选用其他岩性集料时，应通过试验验证。5.2.3沥青宜用 A 级 70 号道路石油沥青，采用其他型号沥青时，应通过试验验证。5.2.4橡塑复合改性剂物理特性指标应按表 1 进行验证。5.2.5橡塑复合改性剂应能有效提高道路石油沥青软化点，具体要求为：将 7比例（橡塑复合改性剂与道路石油沥青质量比）的改性剂加入道路石油沥青中，制备成橡塑复合改性沥青，其软化点应不低于 70。注：橡塑复合改性沥青的制备方法：首先将A级70号道路石油沥青加热至150 左右；然后加入质量比为7的改性剂，使用高速剪切机以5000 r/min的速度剪切30 min，温度始终维持在（18010）；然后放置在180 烘箱中发育60 min；最后浇筑沥青软化点试模。5.3矿料级配设计5.3.1沥青路面工程的混合料设计级配范围按照 JTG F 40 或 CJJ 1 执行。5.3.2采用密级配沥青混凝土时，宜选用粗型级配（AC-C 型）。5.4橡塑复合改性剂掺量掺量范围宜为混合料总质量的 0.30%0.50%。5.5预估油石比橡塑复合改性沥青混合料的预估油石比参照式（1）计算。100)100(SYYSCPPP.(1)式中：Ps：橡塑复合改性沥青混合料的预估油石比，%；PY：普通沥青混合料的预估油石比，%；Cs：橡塑复合改性剂相对沥青混合料总质量的掺量，%。5.6马歇尔试验5.6.1橡塑复合改性沥青混合料试件的制作采用干拌法，先加集料和橡塑复合改性剂搅拌 3 min，再加入道路石油沥青搅拌 1.5 min，最后加入矿粉搅拌 1.5 min，制作温度可参照表 2 执行。AC 型和 SMA型橡塑复合改性沥青混合料标准马歇尔试件成型时应双面击实 75 次，OGFC 型混合料应双面击实次数50 次。表 2橡塑复合改性沥青混合料试件的制作温度施工工序控制温度（）沥青加热温度155165集料加热温度180190沥青混合料拌和温度170180试件成型温度1601705.6.2橡塑复合改性沥青混合料理论最大密度宜采用计算法。5.6.3橡塑复合改性沥青混合料的马歇尔稳定度应不小于 10kN。DB36/T 1877202345.7配合比设计检验5.7.1在确定矿料级配和最佳油石比的基础上，应对混合料的使用性能进行检验。5.7.2对于橡塑复合改性沥青混合料的高温稳定性、低温抗裂性、水稳定性应能符合表 3 要求，其他指标应符合 JTG F40 或 CJJ 1 及工程设计文件的要求。表 3橡塑复合改性沥青混合料使用性能技术要求及试验方法试验项目单位技术要求试验方法车辙试验动稳定度（60）次/mm6000JTG E20 T 0719浸水马歇尔试验残留稳定度85JTG E20 T 0709冻融劈裂试验的残留强度比80JTG E20 T 0729低温弯曲试验破坏应变2500JTG E20 T 07156施工6.1准备工作6.1.1橡塑复合改性剂应采用防潮、耐磨、不易破损的纸袋或塑料编织袋包装，储存于无阳光直射、防雨、防尘、防洒、通风干燥、远离热源的库房。6.1.2施工前确保拌和楼的各项功能处于正常状态，温度控制精准、稳定，计时计量准确，搅拌性能可靠。采用人工投放时，应将橡塑复合改性剂搬运到拌合楼附加口附近堆放待投放。6.1.3施工前组织拌和楼生产人员、质量控制人员和施工人员进行技术交底。确保橡塑复合改性剂及时、足量地投放，在干拌时间内完成充分搅拌。6.2改性剂投放6.2.1对于橡塑复合改性剂用量较小的项目，允许采用人工投放的方式进行改性剂的添加。6.2.2对于橡塑复合改性剂用量较大的项目，尤其是一级及以上公路项目和城市主干线项目，应采用精确计时、计量的自动投放方式。6.2.3在热集料烘干分筛后进入拌缸的瞬间，同时将计量好的橡塑复合改性剂投入，不断循环操作。6.2.4橡塑复合改性剂投放应按照设定时间和掺量稳定进行，不得影响拌和楼正常生产，确保施工中不出现漏投、多投、错投、投放时间错乱等问题。6.3拌和6.3.1橡塑复合改性剂在使用中控制的要点主要是投放方式、拌和时间和拌和温度。6.3.2橡塑复合改性剂应在采用间歇式拌和机生产沥青混合料时分批次投放。6.3.3矿料与橡塑复合改性剂干拌后，加入基质沥青和矿粉进行湿拌，最终得到橡塑复合改性沥青混合料。一般矿料和橡塑复合改性剂干拌时间宜为 10s15s，加入沥青、矿粉后湿拌时间不宜少于 40s，总拌和时间不宜少于 50s。6.3.4橡塑复合改性沥青混合料施工各环节温度控制如表 4 所示。DB36/T 187720235表 4沥青混合料温度控制参数试工工序测试频率控制要求（）试验方法矿料加热温度随时185195JTG E20 T 0981沥青混合料出料温度每车165180混合料最高温度（废弃温度）随时195运输到现场温度每车165混合料摊铺温度每 30 米160开始碾压混合料内部温度随时155碾压终了的表面温度每碾压段9095开放交通路表温度每作业段506.4运输6.4.1运输车辆在装料过程中应多次前后挪动位置，平衡装料，以减少混合料离析。6.4.2每一运料车宜用苫布覆盖并扣牢，延伸车厢侧面尾门 30cm40cm，运输中苫布无飘动，以保温、防雨、防污染。6.5摊铺和碾压6.5.1正式施工前应铺筑试验段，确定松铺系数、摊铺与碾压速度、碾压遍数及压实机具组合等要求，并应在摊铺过程中随时检查摊铺层厚度、压实度。6.5.2摊铺机开工前应提前 0.5h1h 预热熨平板不低于 100。6.5.3摊铺机必须缓慢、均匀、连续不间断地摊铺，不得随意变换速度或中途停顿，以提高平整度，减少混合料的离析，摊铺速度一般宜控制在 1m/min3m/min 的范围内。6.5.4摊铺和碾压按照改性沥青混合料的生产组织进行，压路机紧跟摊铺机进行初压，并依次紧跟进行复压和终压，终压应消除表面轮迹。碾压工序应根据试验段确定，摊铺和碾压的温度控制见表 4。6.5.5碾压轮在碾压过程中应保持清洁，有混合料沾轮应立即清除。对钢轮时，可涂刷隔离剂或防粘结剂，但严禁刷柴油。当采用向碾压轮喷水(可添加少量表面活性剂)的方式时，必须严格控制喷水量且成雾状，不得漫流。6.5.6压路机不得在未碾压成型路段上转向、调头、加水或停留。在当天成型的路面上，不得停放各种机械设备或车辆，不得散落矿料、油料等杂物。6.5.7其他注意事项及接缝处理等按照 JTG F 40 或 CJJ 1 相应要求执行。7质量管理与检查验收7.1材料检验7.1.1同一厂家、同一次购入并运至生产现场的相同规格的橡塑复合改性剂材料为同一“批”。每批次进场时应检查出厂质量验收单，并按本文件表 1 和 5.2.5 的要求进行检验，符合要求，方可使用。7.1.2集料、填料、沥青等其他原材料的质量检验应按照 JTG F 40 或 CJJ 1 的相应要求执行。7.2质量控制直投式橡塑复合改性沥青混合料生产过程以及路面施工过程中的质量控制要求应按照 JTG F40 或CJJ1 的相关规定执行。DB36/T 1877202367.3检查与验收橡塑复合改性沥青混合料路面检查与验收阶段的质量控制要求按照 JTG F 80/1 或 CJJ 1 执行。ADB36/T 187720237AB附录A（规范性附录）含水率测定方法A.1方法提要将试样在（1052）下加热烘干至恒重，计算干燥后试样减少的质量，从而计算含水率。A.2仪器、设备称量瓶：扁形带盖，容量为加入试样后，试样厚度小于 1cm；电热恒温干燥箱：温度能控制在 105，精度1；干燥器：内盛适当的干燥剂（如变色硅胶、五氧化二磷等）；天平：电子天平，分度值为 0.001g。A.3试样处理操作中应避免试样中水分损失或从空气中吸收水分。A.4分析步骤A.4.1电热恒温干燥箱调节至（1052）时，将称量瓶置于电热恒温干燥箱中干燥，取出置于干燥器中冷却至室温称量，精确至0.001g。重复干燥时间保持一致，两次称重相差不超过0.001g，可视作恒重，将此时称量瓶质量记为m0。A.4.2用已恒重的称量瓶，称取约10g试样，精确至0.001g，将称量瓶与此时试样的总质量记为m1。将试样表面轻轻压平，放入已调节至（1052）的电热恒温干燥箱中。称量瓶的盖子稍微错开或取下与试样同时干燥。A.4.3烘干1h2h后，将称量瓶迅速移至干燥器中冷却；冷却后盖好盖子，称量，精确至0.001g；重复干燥时间保持一致，两次称重相差不超过0.001g，可视作恒重，将此时称量瓶质量记为m2。每次重复干燥时间约1h。A.5结果计算含水率以表示，按公式A.1计算：1000121mmmm.(A.1)式中：含水率（%）；m0：称量瓶的质量（g）；DB36/T 187720238m1：称量瓶和干燥前试样质量的数值（g）；m2：称量瓶和干燥后试样质量的数值（g）。取平行测定结果的算术平均值为测定结果，两次平行测定结果的绝对差值应在10%以内。DB36/T 187720239BC附录B（资料性附录）配合比设计案例B.1本案例展示的是某公路中面层用直投式橡塑复合改性沥青混合料的配合比设计过程，采用的是马歇尔试验配合比设计方法。B.2本案例中，橡塑复合改性剂掺量选定为混合料总质量的 0.35%。实际可根据现场混合料性能要求及造价等因素，进行相应调整。B.3为更直观地了解橡塑复合改性沥青混合料的配合比设计方法，以 AC-20C 橡塑复合改性沥青混合料目标配合比设计为例,设计前应对集料、矿粉、道路石油沥青、橡塑复合改性剂等原材料进行性能检测，各项指标应符合 JTG F 40、设计图纸及本文件的要求。B.3.1初选级配依据JTG F 40的设计要求，根据集料的筛分结果初选出粗、中、细三个级配（级配A、级配B、级配C）。表B.1为初选级配的矿料配合比组成表，表B.2为沥青混合料初选合成级配的通过率及级配控制要求，图B.1为初选粗、中、细三种级配曲线图。表 B.1 初选级配的矿料配合比组成表（%）矿料级配 A级配 B级配 C（9.519）mm42.045.043.0（4.759.5）mm17.016.015.0（2.364.75）mm11.010.09.0（02.36）mm23.027.031.0矿粉2.02.02.0表 B.2 各规格集料筛分结果及初选级配汇总（mm）筛孔尺寸26.51916.013.29.54.752.361.180.60.30.150.0759.51910086.960.222.52.70.50.40.40.40.40.40.44.759.510010010010082.34.23.50.50.50.50.50.52.364.7510010010010010090.113.90.70.70.70.70.702.3610010010010010010082.554.034.517.511.68.1矿粉10010010010010010010010010010095.683.1级配 A10094.583.367.554.532.623.014.810.36.44.93.9级配 B10095.084.970.658.637.426.416.911.67.15.44.2级配 C10095.586.573.762.742.329.819.113.07.75.84.5上限1001009280725644332417137下限100907862502616128543DB36/T 1877202310图 B.1初选粗、中、细三种级配曲线图B.3.2预估油石比参照以往工程应用情况，橡塑复合改性剂掺量为0.35%（橡塑复合改性剂质量与沥青混合料总质量的比值）。同等条件普通沥青混合料的预估油石比为4.4%。则依据本文件公式（1）计算橡塑复合改性沥青混合料的预估油石比，可知，橡塑复合改性沥青混合料的预估油石比为4.0346%。为方便试验，取预估油石比4.0%。B.3.3初选级配评价采用预估油石比 4.0%和初选级配拌制橡塑复合改性沥青混合料，双面击实 75 次成型标准马歇尔试件，并测定其空隙率、矿料间隙率（VMA）、沥青饱和度（VFA）、稳定度和流值等指标。根据表 B.3可以看出，级配 B 各项指标均满足要求，级配 A 的饱和度和级配 C 的空隙率不能满足要求,故选择级配B 作为设计级配。表 B.3 三种试级配的马歇尔试验结果级配类型油石比（%）毛体积相对密度理论最大相对密度空隙率（%）VMA（%）VFA（%）马歇尔稳定度（kN）流值（mm）级配 A4.02.4192.5505.114.264.013.682.9级配 B4.02.4342.5494.513.666.914.363.1级配 C4.02.4532.5493.812.970.714.063.4技术要求/46*657510.01.54注1：在计算中，橡塑复合改性剂可视为沥青；注2：空隙率4%、5%、6%所对应的VMA最小值分别为13.0%、14.0%、15.0%，当空隙率不是整数时，由内插确定要求的VMA最小值。B.3.4马歇尔试验及最佳油石比确定B.3.4.1马歇尔试验DB36/T 1877202311按选定的级配B，以预估油石比4.0%为中值，以0.5%间隔，取5个不同的油石比成型马歇尔试件，检测相关参数，试验结果见表B.4。表 B.4 AC-20C 设计级配马歇尔试验结果级配类型油石比（%）毛体积相对密度理论最大相对密度空隙率（%）VMA（%）VFA（%）稳定度（kN）流值（mm）AC-20C3.02.3912.5867.614.347.012.652.43.52.4192.5685.813.757.714.612.94.02.4342.5504.513.666.914.363.14.52.4392.5323.713.873.413.573.85.02.4310.0003.314.577.113.014.5要求/46*657510.01.54注1：在计算中，橡塑复合改性剂可视为沥青；注2：空隙率4%、5%、6%所对应的VMA最小值分别为13.0%、14.0%、15.0%，当空隙率不是整数时，由内插确定要求的VMA最小值。B.3.4.2最佳油石比的确定根据设计级配马歇尔试验结果，分别绘制密度、空隙率、稳定度、流值、矿料间隙率、饱和度与油石比的关系曲线，找出与最大毛体积相对密度、最大稳定度、目标空隙率（或JTG F 40规定范围的中值）及沥青饱和度范围中值对应的四个油石比，求均值作为最佳油石比初始值OAC1；如果对试验选择的油石比范围，密度或稳定度没有出现峰值，可采用目标空隙率（或JTG F 40规定范围的中值）所对应的油石比为OAC1。再以各项指标均满足沥青混凝土各项标准要求的油石比范围（OACmax，OACmin）的中值为OAC2。如果OAC1在OACmax与OACmin之间，则认为设计结果是可行的，可取OAC1与OAC2的中值为目标配合比的最佳油石比OAC；如果不在，应重新进行配合比设计。根据表B.4得到图B.2。可知，最大毛体积相对密度、最大稳定度、空隙率范围中值（5.0%）、沥青饱和度中值对应的油石比分别为a1=4.50%、a2=3.62%、a3=3.77%和a4=4.23%，四者的平均值为4.03%，即为OAC1。再由图可得符合各指标要求的油石比范围为3.94%4.27%，其中值为4.11%，即为OAC2。OAC1与OAC2的平均值为4.07%。最终，根据设计经验和当地气候条件取油石比4.0%为设计油石比。a)毛体积相对密度与油石比关系b)稳定度与油石比关系DB36/T 1877202312c)空隙率与油石比关系d)流值与油石比关系e)矿料间隙率与油石比关系f)沥青饱和度与油石比关系g)AC-20 橡塑复合改性沥青混合料油石比选定图 B.2最佳油石比确定DB36/T 1877202313B.3.5设计结果根据上述分析，设计级配采用级配B，矿料比例为：(9.519)mm(4.759.5)mm(2.364.75)mm(02.36)mm矿粉=48.0%25.0%8.0%27.0%2.0%；设计油石比为4.0%。相对应的沥青混合料性质见表B.5。表 B.5设计的沥青混合料性能混合料特性设计结果技术要求试件毛体积相对密度2.434/理论最大相对密度2.550/空隙率 VV（%）4.546矿料间隙率 VMA（%）13.613.6饱和度 VFA（%）66.96575稳定度 MS（kN）14.368流值 FL（mm）3.11.54沥青混合料中有效沥青用量 Pbe（%）3.5/有效沥青的体积百分率 Vbe（%）8.3/矿料的体积百分率 Vg（%）87.2/沥青膜有效厚度 DA（m）8.64/粉胶比 FB1.141宜 0.81.2B.3.6沥青混合料的性能试验根据配合比设计过程的结果，设计级配为级配B，设计油石比为4.0%，橡塑复合改性剂相对混合料总质量的掺量为0.35%，设计空隙率为4.6%。对混合料进行性能检测，检测结果如下。B.3.6.1水稳定性检验为检验橡塑复合改性沥青混合料的抗水损害能力，按技术要求进行了浸水马歇尔和冻融劈裂试验。浸水马歇尔试验采用尺寸101.6mm63.5mm的马歇尔试件，双面各击实75次。试件浸水温度为（601）加载速度为（505）mm/min，浸水马歇尔试验结果如表B.6所示。冻融劈裂试验采用尺寸为101.6mm63.5mm的马歇尔试件，双面各击实50次，加载速率为50mm/min。冻融劈裂试验结果见表B.7。表 B.6 浸水马歇尔稳定度试验结果混合料类型条件（48h）非条件（30min45min）残留稳定度MS0（%）技术要求（%）稳定度（kN）流值（mm）稳定度（kN）流值（mm）AC-20C12.783.414.463.290.98512.943.513.982.813.333.914.173.013.173.614.833.4平均值13.063.614.363.1DB36/T 1877202314表 B.7 冻融劈裂试验结果混合料类型条件非条件残留强度比 TSR（%）技术要求（%）试件平均高度（mm）最大荷载（kN）劈裂抗拉强度测值（MPa）试件平均高度最大荷载（kN）劈裂抗拉强度测值（MPa）AC-20C63.87.230.7163.88.240.8189.08063.47.630.7663.68.540.8463.87.430.7363.88.380.8363.37.190.7163.68.150.81平均值/0.73/0.82B.3.6.2高温稳定性检验为检验橡塑复合改性沥青混合料的高温稳定性，按照技术要求进行车辙试验。试件成型方法为轮碾法，试验温度为（601），试验轮接地压强为（0.70.05）MPa。车辙试验结果见表B.8所示。表 B.8 车辙试验动稳定度混合料类型试件编号45min 时的变形（mm）60min 时的变形（mm）动稳定度（次/min）平均值（次/min）技术要求（次/min）变异系数（%）技术要求（%）AC-20C11.54371.62048214747360009.220.021.96352.0553686331.65751.74337343B.3.6.3低温抗裂性检验为检验AC-20C 橡塑复合改性沥青混合料的低温抗裂性，按照技术要求进行低温弯曲试验。棱柱体小梁试件尺寸为250mm30mm35mm。试验温度为-10，加载速率为50mm/min。低温弯曲试验结果见表B.9所示。表 B.9低温弯曲试验破坏应变（）混合料类型试件编号平均值（）技术要求123456AC-20C26772576259426332649261426242500B.3.7检测结论采用委托方送样的原材料，通过原材试验、矿料配合比设计、马歇尔试验、最佳油石比确定和配合比设计检测，得出本次AC-20C 橡塑复合改性沥青混合料目标配合比设计结果如表B.10和表B.11所示。DB36/T 1877202315表 B.10 矿料配合比及油石比混合料类型下列各种矿料所占比例（%）油石比（%）橡塑复合改性剂掺量（%）（9.519）mm（4.759.5）mm（2.364.75）mm（02.36）mm矿粉AC-20C38.025.08.027.02.04.00.35表 B.11最佳油石比及密度、空隙率混合料类型油石比（%）毛体积相对密度理论最大相对密度空隙率（%）AC-20C4.02.4342.5504.5_