反复荷载下锈蚀钢筋混凝土压弯构件刚度退化的试验研究.pdf

2 0 1 1年 第 5 期 (总 第2 5 9 期 ) Nu mb e r 5 i n2 01 1 ( To t a 1 No 2 5 9) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THEORETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 j i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 1 0 5 0 0 2 反复荷载下锈蚀钢筋混凝土压弯构件刚度退化的 试验研究 蒋连接 ，袁迎曙 ( 1 宿迁学院 建筑工程系 ，江苏 宿迁 2 2 3 8 0 0 ；2 中国矿业大学 力学与建筑工程学院 ，汀苏 徐州 2 2 1 0 0 8 ) 摘要 ： 根据锈蚀钢筋混凝土压弯构件 的反复加载试验结果 ， 分 析了反复荷载下钢筋锈蚀对 锈蚀 构件刚度退化 的影 响规律。 研究表 明 较小的钢筋锈蚀 率对试件 刚度退化影 响不大 ， 当钢筋锈蚀率增大到 3 左 右时锈蚀试 件的刚度退化 速度开始加快 。 关键词 ： 钢筋锈蚀 ；反复荷载 ；刚度 ；退化 中图分类号： T U5 2 8 0 1 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 1 ) 0 5 0 0 0 3 0 4 Exp er i men t al s t udy on s t i ffne s s d et e r ior a t i on of c or r ode d r ei n f or c e d c on c r e t e c ol umn f or a xi a l l oa d a nd m ome nt u nder c yc l ic l oa di n g J I AN GL i a n - j i e ， Y UANY i n g - s h u ( 1 De p a r t me n t o fAr c hi t e c tur a l E n g i ne e ri n g， S u q i a nCo l l e g e ， S uq i a n 2 2 3 8 0 0， China ； 2 S c h o o l o f Me c h a n i c s a n d C i v i l E n g i n e e r i n g ， C h i n a Un i v e r s i t y o f Mi n i n g a n d T e c h n o l o g y， X u z h o u 2 2 1 0 0 8 ， C h i n a ) Abs t r a c t ： T h r o u g h t h e c y c l i c t e s t o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn f o r a x i a l l o a d a nd mo me nt u nd e r d i ffe r e n t a x i a l c o mpr e s s i o n r a t i o， t h e e ffe c t o f s t e e l c o r r os i o n r a t e o n s t i f fne s s d e t e r i o r a t i o n i s a n a l y s e d Th e r e s u l t s s h o w t h a t a s c o r r o s i o n r a t e i s l o w， i t i s o f l i t t l e i n flu e n c e o n s t i ffn e s s d e t e r i o r a t i o n Ho we v e r s t i ffn e s s d e t e rio r a t i o n b e ga n t o a c c e l e r a t e wh e n c o rro s i o n r a t e i n c r e a s e s t o 3 Ke y w or ds ：s t e e l c o rro s i o n； c y c l i c l o a d i ng； s t i f fne s s； de t e r i o r a t i o n 0 引言 大量 的 一 程调 查表明 ， 由于设计 、 施T和使用方 面的原因 ， 处于侵蚀环境的钢筋混凝土结构中的钢筋均有不同程度的锈 蚀 。 随着 锈蚀的加剧 ， 钢 筋混凝土压 弯构件 的 力学性 能必然受 到一 定的损伤 ， 降低 结构 的安 全性和使 用功能 。 目前 国内外学 者对 锈蚀钢筋 混凝 土压 弯构件 的承 载力方面进 行 _r 大 量的研 究t i m ， 而针对 衡量 压弯构件 变形性能的重要指标抗弯刚度 的研究则很少， 卫军I 5 l进行了静力荷载下锈蚀钢筋混凝土压弯 构件刚度退 化的研究 ， 建立 了抗弯 刚度计算模 型 。 但地震 区结 构在使用过程 中还会遭遇反复荷载 的作用 ， 因此对反 复荷载作 用下锈蚀钢筋混凝土压弯构件的抗弯刚度研究具有重要意义， 而关于此方面 的研 究几乎没有 ， 文献 6 8 进行 了相关研 究 ， 即 便如此 ， 在 以上 的研究 中， 钢筋均采用通 电法加速锈蚀 ， 而通 电 条件下的钢筋锈蚀在锈蚀机理和锈蚀特征上都和实际自然环 境 中劣化混凝土结构 中的钢筋 锈蚀 均有一定差距 ， 而人 气候 加速钢筋锈蚀能更好地贴近实际环境_ 9 _ 。 因此 ， 本文拟采用人 T气候环境加速混凝土 内钢筋锈蚀 ， 通过对 6根锈蚀钢 筋混凝 土压弯构件进行反复加载试验 ， 将其试验结果与未锈试 件做 比 较 ， 研究反 复加载 下钢 筋锈 蚀率对锈蚀试件刚度退化 的影 响规 律， 以便为地震区锈蚀钢筋混凝土压弯构件的变形性能分析提 供基础 1试 验研 究 1 1 试件 设计 本试验取上下两层柱中点( 反弯点) 部分作为试件， 试件中部 留有端头模拟柱端框架梁， 用于施加反复荷载。 试件截面尺寸 为b x h = 2 0 0 mmx 2 0 0 mm， 端头截面尺寸为b x h = 2 0 0 mmx 2 0 0 mm， 试件高度为 1 5 0 0 mm。 混凝土强度等级按 C 2 5设计， 混凝土保 护层取 2 0 mm， 平卧浇筑 。 纵筋 采用直径 1 4 mi l l 的 H R B 3 3 5级 热轧带肋钢筋 ， 对称布置。 试件形状及截面配筋详见图 1 。 1 2试件 分 组 本试验主要考虑下列因素 ： 钢筋锈蚀率 、 轴压 比。 设计锈胀裂 缝宽度取 w = 0 、 0 1 、 0 2 、 O 3 m 1 ， 用于表征不同的钢筋锈蚀率 ， 钢筋锈蚀率为试件内每根主筋失重率的平均值， 设计轴压比取 n = 0 3 、 0 5 。 试件具体分组见表 1 。 1 3试件 加速 锈蚀 本试验采用内掺氯盐法加速钢筋锈蚀， 即在浇筑混凝土试 件时通过水溶加入水泥质量 5 的Na C 1 ， 然后将试件放人人工 气候实验 室进行 加速锈蚀 ， 设 定气候 室内温度 和湿度 ， 按照锈 蚀程 度控 制试验 时间。 1 4 试验加载装置及量测 内容 试验加载装置 见图 2 。 收稿 日期 ：2 0 1 0 - 1 2 2 8 基金项目：国家 自 然科学基金项目资助( 5 0 8 7 8 2 0 7 ， 5 0 5 3 8 0 7 0 ) ； 宿迁学院科研基金资助( 2 O l I K Y 2 3 ) 3 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 戚件 1 景 击 6 1 00 l j， 22 图 1 试件外形和配筋图( 单位 ： mm) 试验 中采用力 一 位移混合 控制加载制度 ： 先依 据设计轴压 比确定并施加轴向力， 待轴向力稳定后再施加反复荷载。 试件屈 服前采用力控制并分级加载， 每级荷载为 2 0 k N， 接近开裂和屈 服前 宜减小级 差加载 ， 每级荷 载反复一 次 ； 试 件屈服后采用 试 件中部的位移控制， 位移应取屈服时试件的最大位移值 ， 并以 该位移的倍数为级差进行分级加载 ， 每级循环一次 ， 直至试件 破坏 。 试验中的测量内容有轴向荷载 、 反复荷载、 试件端部和中 部位移值。 l_u l l l 支座一 l LJ 一 支 座 地面 1 一 试 验 台 图 2 反复试验加载装置 2 试验 结果分析 2 1 荷 栽一 位移 骨 架曲线 由于各锈蚀试件钢筋锈蚀率较低 ， 其破坏形态与未锈蚀试 件基本相同， 均表现为受拉区钢筋屈服 、 受压区混凝土被压碎 或在剪、 压力作用下共同破坏的形式， 具有良好的延性。 根据各 试件的反复加载试验结果， 得到试件的荷载一 位移滞回曲线， 将 各次滞回曲线峰值点连线 ， 得到各试件的骨架曲线， 如图3所示。 图中纵轴表示反复荷载的大小， 横轴表示试件中部处的相对位 移 ( 以 向下 的荷 载为正 、 向上的荷载 为负 ， 以向下 的位移 为正 、 向上的位移为负) 。 表 1 钢筋混凝土压弯构件分 组 4 位移 mm f a ) n = 0 3 试件 位移 mm f b ) n = 05 试件 图 3与锈蚀 率相关 的试件骨架 曲线图 从图3可以看出， 轴压比相同时， 钢筋锈蚀率对试件骨架 曲线的影响规律如下 ： ( 1 ) 锈蚀试件 的骨架 曲线 与未锈蚀试件 的骨架 曲线形 状上 基本相同， 只是曲线特征值发生了变化， 变化量与钢筋锈蚀率 有关 ， 说 明锈蚀率对试件骨架 曲线 的形状影响不大 。 ( 2 ) 随着钢筋锈蚀率的增加， 试件的极限承载力有所降低。 由于本试验中各试件的钢筋锈蚀率较小， 因此试件的极限承载 力降低并不明显。 ( 3 ) 试 件开裂前 ， 荷载一 位 移骨架 曲线 近乎线性变化 ， 刚度 退化不明显， 试件开裂后 ， 曲线发生较明显的转折， 抗弯刚度随 着荷载的增加而不断降低； 但各锈蚀试件的骨架曲线与未锈蚀 试件几乎重合， 说明锈蚀率较小时对刚度影响不大。 ( 4 ) 试件屈服后， 荷载增加不多， 位移急剧增加 ， 出现较长 的平直段， 荷载一 位移骨架曲线呈现明显的非线性 ， 说明刚度显 著退化， 达到极限强度后承载力无下降或平缓下降， 刚度退化 趋于平缓 ， 试件具有较好的延性； 随着钢筋锈蚀率的增大， 平直 段变短 ， 延性性质降低。 2 2 试 件 的刚度 分析 为了解试件的刚度退化规律 ， 取每级反复荷载作用下正 、 反 方向荷载的绝对值之和除以相应的正、 反方向位移绝对值之和， ，广 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 作为每级循环的平均刚度， 以 表示。 按式( 1 ) 计算 ： I + P ,I+ I - P , I ( 1 ) 1 + 1+ 1 一 1 式 中： 第 i 次峰点荷载值 ； ， 第 i 次峰点位移值。 试 件荷载一 位移 曲线 的初始 刚度 以 表示 。 以每级循环荷 载下试件刚度与初始刚度之比 K 。 为纵坐标 ， 以加载位移为横 坐标， 则试件刚度随加载位移的退化规律如图 4所示。 位 移 ram ( b ) H = 0 5 试件 图 4 试件的刚度退化 曲线 南图 4中可以看出 ： ( 1 ) 试 件的刚度退化随着位移 的增大而增大 ； 在试件开裂 、 屈服后， 其刚度迅速下降， 达到极限荷载后， 刚度退化趋于平缓。 f 2 ) 试 件 z 一 1 与 Z 2 、 试件 Z 一 5与 z 一 6的刚度退化 曲线 比较 接近 ， 说明较小的钢筋锈蚀率对刚度影响不大。 ( 3 ) 当钢筋 锈蚀 率增 大到 3 左有时 ， 如试件 z 一 4 、 Z 一 8 ， 试 件 的刚度退化速度加快， 但仍不明显。 2 3 锈 蚀试 件 的 刚度退化 机 理 由试验结果可知 ， 较 小的钢筋锈蚀率对试件 刚度 退化影响 不大 ， 当钢筋锈蚀率增大 到 左右时 ， 锈蚀试 件的刚度退化速 度开始加快 。 文献 1 0 列 了钢筋混凝土压弯构件抗弯刚度计算公式： 日 丝 一 旦( e 一 ) + l0 一 2 +6 aE p e 1 +2 式( 2 ) 中各符号含义详 见文献 1 O 。 ( 2) 从该计算公式可知， 影响压弯构件抗弯刚度的因素主要有： 构件截面形状及尺寸、 纵向受拉钢筋截面面积、 钢筋弹性模量、 混凝土抗拉强度及其弹性模量 、 截 面所承受 的荷载及偏心距等 。 混凝土 内钢筋锈蚀后 ， 对构件或材料性能 的影 响主要表现在 以 下几个方面： 锈蚀钢筋哉面面积减小、 力学性能退化； 混凝 土保护层锈蚀开裂甚至脱落， 构件的有效截面尺寸削弱； 混 凝土力学性能劣化； 钢 筋与混凝土之间的黏结性 能退化 。 以上 4个方面均会引起锈蚀钢筋混凝土压弯构件抗弯刚度的降低。 其中钢筋与混凝土问的黏结性能退化导致构件刚度降低主要 是因为黏结退化降低了钢筋与混凝土间的协同工作性能 ， 使得 裂缝问的钢筋应变趋于均匀 ， 纵向受拉钢筋应变不均匀系数增 大， 从而导致构件刚度降低。 试 验研 究表 明 】 ， 当钢筋 锈 蚀率 低于 5 时 ， 锈 蚀钢 筋与 混凝土间仍具有足够的黏结强度， 黏结性能不会退化， 反而略 有提 高 。 由于本文各试 件 的钢筋锈 蚀率 最大 不超过 3 ， 因此 在分析钢筋锈蚀对抗弯刚度退化的影响时不考虑黏结性能降 低的因素 。 当钢筋锈蚀率低于 2 时， 如试件 z 一 1 、 Z 一 2 、 z 一 5与 z 一 6 ， 锈蚀钢筋截面面积减小不多， 而根据锈蚀钢筋拉伸试验 结果_ l 2 ， 锈蚀钢筋屈服强度 、 极限强度下降幅度分别不超过 2 5 、 3 7 ， 混 凝土表 面裂缝 宽度亦 不大 ， 因此钢筋 锈蚀 率对 试件 Z 一 1与 z 一 2、 试件 z 5与 Z 一 6的刚度退化影响并不 明显 ； 当钢 筋锈 蚀 率达 到 3 时 ， 如 试件 Z 一 4、 Z 一 8 ， 锈 蚀 钢筋 屈服 强 度 、 极 限强 度下 降 幅度接 近 6 、 8 ， 再加 之混 凝土 截 面损 伤的不均匀性 ， 有些部位 现了较宽的裂缝， 最大可达 0 8 mm， 如图 5 所示， 导致锈蚀试件的刚度退化速度开始加快 ， 但由于 此时钢筋锈蚀对钢筋性能和混凝土截面损伤影响并不明显 ， 再考 虑到黏 结力 的有利 作用 ， 钢 筋锈 蚀率 对刚度 退化 的影 响 涑度并不 显著 图 5 试件 Z 一 8表面开裂情况 ( 单位 ： mm) 3结 语 本研究通过对 6根锈 钢筋混凝土压弯构件的反复加载 试验 ， 分 析了反复荷载下钢筋锈蚀率对试件刚度退化 的影响规 律 。 研究表 明： ( 1 ) 随着钢筋锈蚀率的增加 ， 试件极限承载力有所降低， 平 直段变短 ， 延性 性质 下降。 ( 2 ) 试件的刚度退化随着位移的增大而增大； 试件开裂前， 荷 载一 位移骨架 曲线 近乎线 性变化 ， 刚度退化 不明显 ， 在试件开 裂 、 屈服后 ， 其刚度迅速下降， 达到极限荷载后， 刚度退化趋于 平缓。 ( 3 ) 较小 的钢筋 锈 蚀 率对 试 件 刚度 退 化影 响 不大 ， 当钢 筋锈 蚀率 增大 到 3 左右 时 ， 锈 蚀试 件 的刚度 退化 速 度开 始 加快 。 ( 4 ) 锈蚀试件刚度 的退化 主要是 由于锈蚀钢筋截 面面积减 小 、 力学性 能退化 、 混凝土有效截 面损伤等共 同作用 的结果。 参考文献 ： 1 C A B R E R A J GD e t e r i o r a t i o n o f c o n c r e t e d u e t o r e i n f o r c e m e n t s t e e l C O r r o s i o n J C e m e n t a n d C o n c r e t e C o mp o s i t e ， 1 9 9 6 ( 1 8 ) ： 4 7 5 9 2 袁迎曙， 李果 锈蚀钢筋混凝土柱的结构性能退化特征 J 1 建筑结构， 2 0 0 2 ( 1 0 ) ： 1 8 - 2 0 3 史庆轩， 李小健， 牛荻涛 ， 等 锈蚀钢筋混凝土偏心受压构件承载力 试验研究 J 1 工业建筑， 2 0 0 1 ， 3 1 ( 5 ) ： 1 4 1 7 4 吴庆 ， 袁迎曙 ， 朱金 ， 等 锈 蚀钢筋混凝 土压弯构件 性能退化 试验研 究 J 中国矿业大学学报， 2 0 1 0 ， 3 9 ( 6 ) ： 8 4 3 8 4 8 5 】 卫军， 张华， 李鹏程， 等 钢筋锈蚀引起的混凝土偏压构件刚度退化 研究f J 】 l武汉理工大学学报 ， 2 0 0 9 ， 3 1 ( 1 3 ) ： 6 0 6 3 6 牛荻涛， 陈新孝， 王学民 锈蚀钢筋混凝土压弯构件抗震性能试验研 究I J 1 _建筑结构 ， 2 0 0 4 ， 3 4 ( 1 0 ) ： 3 6 3 8 5 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 【 7 】贡金鑫， 仲伟秋 ， 赵国藩 受腐蚀钢筋混凝土偏心受压构件低周反复 性能的试验研究【 J 建筑结构学报 ， 2 0 0 4 ， 2 5 ( 5 ) ： 9 2 9 7 【 8 3 L E E H S ， K A G E T， N OG U C H I T， e t a 1 An e x p e ri me n t a l s t u d v o n t h e r e t r o fit t i n g e f f e c t s o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e c o l u mn s d a ma g e d b v r e b a r c o r r o s i o n s t r e n g t h e n e d w i t h c a r b o n fi b e r s h e e t s ； 3 q C e m e n t a n d C o n c r e t e Re s e a r c h 2 2 2 1， 2 0 02： 1 - 8 ， 【 9 】 戴靠山， 袁迎曙 锈蚀框架边节点抗震性能试验研究 中国矿业大 学学报 ， 2 0 0 5 ， 3 4 ( 1 ) ： 5 1 5 6 t o 1 李鹏程锈蚀钢筋混凝土偏压构件抗弯刚度退化 D 武汉： 华中科技 大学 ， 2 0 0 8 ( 6 ) 上接第 2页 = a + b N ( 1 ) 式中 常态时混凝土单轴抗压强度； 不 同冻融循环次数后 的混凝土抗压强度 ； 冻融循环次数 ； a 、 b 回归系数。 经统计回归求得应力比 分别为 0 、 0 2 5 、 0 5 、 O 7 5 、 1 0时， 式( 1 ) 中的回归系数及相关系数依次为： a = 1 0 2 9 、 1 2 5 4 8 、 1 2 8 9 、 1 25 3 、 1 1 5 5 ； 6 = - 0 0 0 1 3 、 - 0 0 01 2 、 - 0 0 0 1 2 5 、 - 0 O 0 l 3 8 3 、 - 0 O 0 1 2 4 ； r = O 9 5、 0 9 4、 0 9 5 3 、 0 91 5、 0 9 8 6 。 3 2 抗压 强度 与应 力 比 的 关 系 抗压强度与应力 比 的关系可用式 ( 2 ) 描述 ： ：兰 州 ( 2 ) ( 1 + a) 式 中： 应力 比 O r = O 2 (7 3 ； C 、 d 、 e 回归系数。 根据图 1 的结果， 经统计回归求得冻融循环次数分别为 0 、 1 0 0 、 2 0 0 、 3 0 0 、 4 0 0次时 ， 式( 2 ) 中的回归系数及相关 系数依次为 ： c = 2 0 5 5 、 26 3 、 2 7 2 、 2 5 9、 2 3 ： d =一 0 9 1 7、 一 1 1 9 9、 一 1 2 5 6、 一1 1 8 7 、 一 1 0 2 8 ； e = 1 0 0 7 6 、 O 9 1 1 、 0 8 2 、 0 6 5 6 、 0 4 8 8 ； 回归 系 数 r = O 9 6、 0 9 68 0 9 6 4、 0 98 4、 0 8 75 3 3 同时考虑应力比和冻融循环次数的破坏准则 为便于实际应用， 有必要建立同时考虑应力比和不同冻融 循环次数后的引气混凝土统一破坏准则。 利用多元线性表达式 描述如下 ： = a + b N! + d ( 3 ) ( 1 + ) 式中 ： 冻融循 环次数 ； 应力 比； 。 、 b 、 C 、 d 回归系数。 根据试验数据， 经统计回归求得回归系数为： 1 0 2 9 8 、 6 = 一0 0 0 1 2 7 、 c = 2 4 6 、 d = 一 1 1 1 7 4 ， 则式( 3 ) 可表达为式( 4 ) ： ： 1 0 2 9 8 - 0 0 0 1 2 7 + 一 1 1 1 7 4 ( 4 ) ( 1 + d) 求得的复相关系数 r = O 9 5 9 。 4结 论 通过 对经受不 同冻融循环 次数后引气 混凝土 双轴压试验 结果的分析 ， 得 出的主要结论如下 ： ( 1 ) 经受冻融循环后 ， 引气混凝土在双轴压荷载作用下的 破坏形态 与普通混凝 土的破 坏形态基本相同 ， 由于主压应 力的 6 1 1 F A N G C o n g - q i ， G Y L T O F T K， L U N D GR E N K， e t a 1 E ff e c t o f e o r r o s i 0 n o n b o n d i n r e i n f o r c e d c o n c r e t e u n d e r c y c l i c l o a d i n g J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 6 ( 3 6 ) ： 5 4 8 5 5 5 1 2 蒋连接 冈 筋混凝土压弯构件抗震性能研究f D 】 徐州： 中国矿业大 学， 2 0 0 8 ( 5 ) 作者简 介 联系地址 联 系电话 蒋连( 1 9 8 3 一 ) ， 男， 硕士， 讲师， 主要从事混凝土结构耐久 性方面的研究。 ： 江苏省宿迁市黄河南路3 9 9 号( 2 2 3 8 0 0 ) 1 31 01 8 6 9 3 9 8 作用 ， 沿试件的 自由面产生的拉应变超过了混凝土的极限拉应 变， 导致试件受拉劈裂破坏。 ( 2 ) 在经受相同的冻融循环次数后 ， 引气混凝土双轴压抗 压强度的绝对值在 a = O 5时最大 ， 随着冻融循环 次数 的增加 ， 应 力比 对抗压强度绝对值的提高程度逐渐加大。 ( 3 ) 在相同的应力比下， 引气混凝土双轴压抗压强度的绝对 值随冻融次数的增加而降低， 2 0 0 次以后下降幅度进一步增加。 ( 4 ) 冻融循环后双轴压混凝土应力一 应变关系曲线的线性 段比单轴受压时提高， 线性段提高的幅度与应力比O t 的大小直 接相关。 ( 5 ) 建立了冻融循环后 ， 不同应力比下双轴压引气混凝土 的破坏准则， 便于实际应用。 参考文献 ： 1 过镇海， 王传志 多轴应力下混凝土的强度和破坏准则研究【 J 土木 工程学报 ， 1 9 9 1 ， 2 4 ( 3 ) ： 1 - 1 4 2 程红强， 等 冻融对混凝土强度的影响f J 河南科学， 2 0 0 3 ， 2 1 ( 2 ) ： 2 1 4- 21 6 【 3 覃丽坤 高温及冻融循环后混凝土多轴强度和变形试验研究【 D 】 大 连： 大连理工大学 ， 2 0 0 4 ( 2 ) 4 宋玉普， 覃丽坤， 张众， 等 冻融循环后混凝土双轴压的试验研究及， 理论分析l J l _水利学报， 2 o 04( 1 ) ： 9 5 9 9 5 于长江 冻融环境下普通混凝土的多轴破坏准则 D 大连 ： 大连理工 大学， 2 0 0 4 ( 3 ) 6 N o b u f u mi T a k e d a S h i g e y u k i S OG O J a p a n D u r a b i l i t y o f c o n c r e t e s u b j e c t e d t o c o mb i n e d d e t e r r i o r a t i n g a c t i o n s o f c h l o rid e i o n p e n e t r a t i o n a n d f r e e z i n g a n d t h a w i n g C T h e F i r s t fi b C o n g r e s s 2 0 0 2 ， C o n c r e t e 、 S t r u c t u r e s i n t h e 2 1 s t Ce n t u r y Or g a n i z e d b y J a p a n Co nc r e t e I n s t i u t e， 2 0 0 2 ( 1 0 ) ： 2 5 2 6 f 7 1 Mi n o b u A o y a ma ， K a o r u S a k a mo t o ， Ma s a h i ro N o m u r a ， K a z u y u k i T o ri i ， C 0 u n t e r me a s u r e s f o r c h l o r i d e i n d u c e d c o r r o s i o n o f s t e e l b a r s i n c o a s t a l c o n c r e t e b r i d g e i n a s e v e r e s a l i n e e n v i mn m e n t C f l h e F i r s t fi b C o n g r e s s 2 0 02， Co n c r e t e S t r u c t u r e s i n t h e 21 s t Ce n t u r y Or g a n i z e d b y J a p a n C o n c r e t e I n s t i t u t e， 2 0 02： 49 - 5 6 8 P O WE R S T c F r e e z i n g e f f e c t i n c o n c r e t e J A C I P u b l i c a t i o n S P 4 7， d u r a b i l i t y o f Co nc r e t e， 1 9 7 5， S P， 4 7 -1： 1 -1 0 作者简介 联 系地址 联系电话 姚家伟( 1 9 6 4 一 ) ， 男， 高级工程师， 硕士， 主要从事建筑结构 工程研究 。 大连市经济技术开发区辽河西 l 8 号 大连民族学院土木 建筑 工程学院 ( 1 1 6 6 2 9 ) 1 3 9 41 1 4 4 7 5 2 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m