新老混凝土界面抗剪强度研究现状综述.pdf

2 0 1 5 年 第 1期 (总 第 3 0 3期) N u mb e r 1 i n 2 0 1 5 ( To t a l N o 3 0 3 ) 混 凝 土 Co n c r e t e 理论研究 THEOR阴CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 5 0 1 0 1 6 新老混凝土界面抗剪强度研究现状综述 刘杰 。陈娟娟 ( 三峡大学 土木与建筑学院，湖北 宜昌4 4 3 0 0 2 ) 摘要： 新老混凝土界面抗剪强度是衡量界面黏结质量的关键因素， 准确的计算抗剪强度是保证界面安全的前提。 介绍了近几 十年内国内外新老混凝土界面抗剪强度计算公式的研究状况 ， 其中， 主要分线性表达式和非线性表达式两类介绍了国外的研究 状况。 同时， 对国内外规范中的计算公式进行了对比分析， 指出了它们之间的差异。 最后 ， 指出了值得进一步深入研究的几个问 题 ， 这对于新老混凝土界面抗剪强度的研究具有一定的参考价值。 关键词 ： 新老混凝土 ； 界面 ； 抗剪强度 中图分类号 ： T U 5 2 8 0 1 文献标志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 5 ) 0 1 0 0 6 2 0 6 S t a t e o f t h e a r t r e v i e w on s h e a r s t mn g t h o f i n t e rfa c e b e t we e n n e w a n d ol d c o n c r e t e 乙 3 记 C I - NJ u a n j u a n ( Co H e g e o f C i v i l E n g i n e e r i n g a n d A r c h i t e c t u r e ， C h i n a T h r e e Go r g e s Un i v e r s i t y ， Yi c h ang 4 4 3 0 0 2， C h i n a ) Ab s t r a c t ： S h e a r s t r e n g th o f in t e rf a c e b e t we e n n e w a n d o l d c o n c r e t e i s a c riti c a l f a c t o r t o me a s u r e b o n d q u a l i ty o f i n t e rfa c e ， andt h e s e - c u r i t y of i nt e rfa c e i s ma i n l y b a s e d o n t h e c alc u l a t i o n a c c u r a c y o f s h e a r s tre n g t h I t p r e s e n t s a l i t e r a t u r e r e v i e w o n d e s i g n e x p r e s s i o ns f o r s h e a r s t r e n g t h o f i n t e rfa c e b e tw e e n n e w an d o l d c o n c rete in the l a s t d ec a d es ， and t h e a br oa d r e s e a r c h s i t u a t i o n wa s ma i n l y i n t r o d u c e d by d i v i d e d int o tw o c a t e go r i e s， n a me l y li n e ar e x p r e s s i o n s an d n o n l i n e a r e x p r e s s i o ns M e anwh i l e， c o mp a r a ti ve an a l ys i s wa s c o n d u c t e d a mon g d e s i gn e x p r e s s i o n s in c o d e s a t h o me an d a br o a d an d the d i f f e ren c e s am o n g the m we r e pr e s e n t e d Fi n all y， s o me pro b l e ms o n f ur the r r e s e arc h i n t h i s a r e a we re a l s o po i n t e d o u t Tl l i s n d o f s t u d y ma y be s e r ve d a s the r e f e ren c e o f s h e ar s tre n g t h o fi n t e rfa c e betw een n e w and o l d c o n c ret e Key WOr ds： n e w and o l d c o n c ret e； i n t e rfa c e； s he ar s tre ng t h 0 引言 随着经济的迅速发展 ， 我 国建筑业处 于新建与维修改 造并重的特殊时期。 一方面 ， 国家投入大量 资金进行土木 水利工程的建设 ， 其 中混凝 土结构为主要类 型； 另一方 面， 在长期的使用过程中， 外界自然环境、 超载、 设计不合理等 因素造成混凝土结构不同程度的损伤， 威胁到结构的使用 功能、 耐久性甚 至安全 性 ， 这种 情况下需要对结 构进行补 强加固。 不论对于新建的混凝土结构还是需要补强加 固的 老混凝土结构 ， 都可能会 涉及到新老混凝土 的黏结 问题 ， 主要集 中体现在 以下几个方面 ： ( 1 ) 预制构件与 现浇构件 的黏结 问题。 例如 ， 在公路 桥梁领域 ， 预制预应力混凝土 ( 简称 P C) 空心板与现浇铰 缝的黏结问题以及混凝土组合梁中预制 P C主梁与现浇桥 面板的黏结问题 等都属于此类问题。 现阶段， 我国高速 公路中广泛采用 的预制 P C空心板桥在运营若干年后 ， 铰 缝的病害成为了此类桥的主要病害之一_ 2 J 。 ( 2 ) 现存构件与维修或加固层间的黏结问题。 例如， 在公路桥梁领域 ， 混凝 土梁桥的增大截面加固法 以及机 收稿 日期 ： 2 0 1 4 - 0 7 -1 8 基金项 目 ： 三峡大学科学基 金资 助项 目( K J 2 0 1 3 B 0 4 7 ) 6 2 场跑道、 道路路面等大面积混凝土改扩建或修补加固中的 新老混凝土黏结 问题 ， 都属于此类问题 。 在世界范围内， 对 损坏的混凝 土结构 进 行维 修加 固已经 受到 人们 足够 的 重视 一 。 ( 3 ) 同一构件 不 同时间浇 筑部 分 间的黏 结 问题 。 例 如， 在公路桥梁和水利工程领域， 大跨悬臂浇筑 P C箱梁先 浇梁段与后浇梁段间 的黏结 问题 以及 大坝混凝土分层 浇 筑 的施工缝 问题 ， 都属于此类问题 。 众所周知， 剪力的传递是新老混凝土之间传力的主要 形式 ， 界面抗剪强度大小是衡量新老混凝土黏结好坏的关 键 因素 ， 因此 ， 以上新老混凝土 的黏结 问题主要表 现为新 老混凝土界面抗剪问题 。 所 以， 新老混凝土界 面抗剪 强度 研究在土木水力工程领域中具有重大 的工程应用价值 。 本 文基于国内外的研究成果， 对新老混凝土界面抗剪强度研 究现状进行综合论述 。 1 国外研 究现状 国外对 于新老混凝土界面抗剪强度 的研究由来 已久 。 A n d e r s o n 川 ( 1 9 6 0 ) 根据抗剪推 出式试件试验结果 ， 首先提 出了新老混凝 土界 面抗 剪强度计 算公式 。 其后 ， B i r k e l a n d 和 B i r k e l a n d ( 1 9 6 6 ) 与 B i r k e l a n d ( 1 9 6 8 ) 提出的两类界面 抗剪强度计算公式对后续的研究产生 了深远的影响。 B i r k e l a n d和 B i r k e l a n d ( 1 9 6 6 ) 首次提 出了新 老混凝 土界面的摩擦抗剪理论 ( s h e a r f r i c ti o n t h e o r y ) ， 该理论在 众多研究 中影 响 最 为 深远 ， 至今 仍 然 被 各 个 混 凝 土 规 范 作 为基础理论采 纳 ， 由此反 映 了摩擦抗 剪理论 在 新老混凝土界面抗剪强度计算 中的主导地位 。 摩擦抗剪机 理示意见图 1 ， 在剪力作用下， 当新老混凝土产生相对剪 切滑移( A) 时 ， 由于界面粗糙度的影响 ， 界面会相应 张开 一 定的宽度 ( ) ， 界面的张开会使得穿过界 面的抗 剪钢筋 受拉， 钢筋受拉后反过来在界面上产生加紧力( c l a m p i n g f o r c e ) ， 加紧力通过摩擦力的形式来抵抗外剪力 。 B i r k e l a n d 和 B i r k e l a n d ( 1 9 6 6 ) 假 定界 面简 化为 角度 为 的锯 齿 ( s a w t o o th) 形状 ， 提出了以下 的摩擦抗剪方程 = A f 厂 v t a n = A f 加 或 V = P ( 1 ) 式 中： 界面抗剪承载力 ； v 界面抗剪强度 ； A 抗剪钢筋面积 ； 抗剪钢筋屈服强度 ； 界面摩擦系数 ， = t a n ； p 抗剪钢筋配筋率。 来计算新老混凝土界面的抗剪强度 V = 2 7 8 ( 2 ) 将式 ( 1 ) 、 ( 2 ) 分别归类为关于 p ， v 的线性表达式与非 线性表达式， 将现有研究成果以此为依据分为两类， 下面 分别进行介绍 。 _ I iav r 图 1 厣擦 抗 剪机理 示意 图 1 1 关于 的线性表达式 在 B i r k e l a n d和 B i r k e l a n d ( 1 9 6 6 ) 之后 ， 众 多学者在 此基础上提 出 了新 老混凝 土 界 面抗 剪强 度计 算 的线 性 表达式 ， 具 有 代 表 性 的有 ： Ma t t o c k等 ( 1 9 7 2 ) 、 Ma t t ock ( 1 9 8 8 ) 、 V a l l u v a n等 1 7 3 ( 1 9 9 9 ) 、 Ma t t o c k c ( 2 0 0 1 ) 、 P a t - n a i k ( 2 0 0 1 ) 、 K a h n等 ( 2 0 0 2) 、 P a p a n i c o l a o u等 ( 2 0 0 2 ) 、 Ma n s u r 等 ( 2 0 0 8 ) 和 S a n t o s 等 圳( 2 0 1 0 ) ， 具 体计算式见表 1 ， 表中各参数含义为： v 为界面抗剪强度； 为由外力引起的界面正应力； 为混凝土圆柱体单轴抗 压强度 ； 为界面摩擦 系数 ； p为抗剪钢筋 配筋率 ； 为抗 B i r k e l a n d ( 1 9 6 8 ) 首次提 出了以下 的非线性表达式 剪钢筋屈服强度。 表 1 新老混凝土界面抗剪强度线性计算式 由表 1 可知， 新老混凝土界面抗剪强度线性计算式可 以统一表达为 ： -p = r D h + ( + ) ( 3 ) 式中： c o h 界 面黏 聚力 或 咬合力 ， 其 取值 分 为三 种情 况： 零值、 固定非零值 或其他参数的函数 ； 摩擦系数 的其取值分为两种情况： 固定值、 界面粗 糙度的函数 。 1 2 关于 的非线性表达式 在 B i r k e l a n d u 9 ( 1 9 6 8 ) 后 ， 众多学者在此基础上提出了 新老混凝土界面抗剪强度计算的非线性表达式， 具有代表性 63 的有 ： R a t h s ( 1 9 7 7 ) 、 S h a i k h 2 6 ( 1 9 7 8 ) 、 L o o v ( 1 9 7 8 ) 、 Wal r a v e n 等 矧( 1 9 8 7 ) 、 L i n等 凹 ( 1 9 8 9 ) 、 P a t n a i k 。 ( 1 9 9 2 ) 、 L o o v 等 ( 1 9 9 4 ) 、 Ma t t o c k ( 1 9 9 4 ) 、 R a n d l ( 1 9 9 7 ) 、 A l i 各参数含义与表 1相同。 其中， L o o v ( 1 9 7 8 ) 首次考虑了 混凝土强度， c 对 v 的影响； R a n d l ( 1 9 9 7 ) 首次将 1 ， 分成 黏聚力( c o h e s i o n ) 、 摩擦力( f r i c ti o n ) 和销栓作用( d o w e l a c 一 圳 ( 1 9 9 9 ) 和 P a t n a i k 川( 2 0 0 0 ) ， 具体计算式见表 2 ， 表中 廿 o n ) 三部分组成 ， 已被最新版的欧洲混凝土规范 采纳。 表 2 新老混凝土界面抗剪强度非线性计算式 1 3 国外相 关规 范的规定 国外相关规范 中的新老混凝土界面抗剪计算式见 表 3 ， 为了便于表述与 比较 ， 在表 3中将 国外相关 的规范中 参量的含义做如下的统一规定 ： A 为抗剪钢筋面积； A 为 ， n 为界面抗剪承载力 ； v 为界面抗剪强度 ( v =V n A 。 ) ； 为界面摩擦系数； 为抗剪钢筋屈服强度； 为混凝土圆 柱体单轴抗压强度； C 为界面黏聚力； P 。 为外力引起的界 面压力 ； o r 为由外力引起 的界面压应力 ( o r =P 。 A 。 ) ； o r 新老混凝土界面面积； p为抗剪钢筋配筋率( p= A A ) ； 为界面总正应力； 为强度折减系数。 表 3 国外新老混凝土界面抗剪计算式 以上规范中的计算式都是基于摩擦抗剪原理提出的， 且都是在假定当界面剪应力达到峰值时抗剪钢筋屈服的基础 上引入了参量 。 其中， 规范 A C I 3 1 8 0 8 、 A A S H T O L R F D、 C A N C S AS 6 0 0中的计算式 均为关于 的线性表达 式 ， 这类表达式起源于 B i r k e l a n d和 B i r k e t a n d ( 1 9 6 6 ) ； 最 新版 的美 国混凝土设计手册 P C I d e s i g n h a n d b o o k( 2 0 1 0 ) 通过引入有效摩擦系数的概念将抗剪计算式表达成与前 6 4 面三个计算式相类似的线性形式， 但实质上为关于 的 非线性表达式 ， 这类表达式起源于 B i r k e l and L 9 ( 1 9 6 8 ) 。 需要特别指 出的是 ， 最新版的欧洲混凝土规范 fi b Mo d e l C o d e 2 0 1 0将 1 ， 分成黏聚力( c o h e s i o n ， 由黏附力甜 h e s i o n 与界面机械咬合力m e c h ani c a l i n t e r l o c k i n g 组 成， 即 计算式 的第一项 ) 、 摩擦力( f r i c ti o n ， 即计算式 的第二项 ) 和 销栓作用( d o w e l a c t i o n ， 即计算式的第三项) 三部分组成， 并认 为这 3 个力在抗剪过程 中并不同时达到最大值 ， 由此 引入 了考虑这 3个力相互作用 的系数 K及 ， 这种思想起 源于 Ra n d l _ j 纠( 1 9 9 7 ) 。 此外 ， 以上 5 个规范 中， A C I 3 1 8 0 8 、 A A S H T O L R F D 均规定了计算公式只适用于 不大于 4 1 4 MP a的情况； A AS H T O L R F D与 C A N C S A s 6 0 0中的计算 式包含 了界面压力 P 。 的影响， 其余 3个规范中的计算式未含 P 。 的影 响； 只有 fi b Mo d e l C o d e 2 0 1 0中的计算式考虑了混凝 土强度 的影响。 由以上分 析及 相关文献可知 ， 国外规范 在新老混凝土界面抗剪强度方面的规定具有多样性 ， 且 国 外规范 的局限性和不足之处亦较明显 。 2国 内研 究现状 国内关 于新老混凝土界面抗剪强度 的试验较多 ， 考虑 的因素亦很多， 但提出抗剪强度计算公式的相对较少， 这 里只列 出提 出了抗剪强度计算 式的相关文献 。 刘健 ( 2 0 0 0 ) 进行 新 老混凝 土立 方体 黏 结试 件 的 压剪 、 拉剪力学性能试验 研究 ， 通过统计 分析得 到 了新老 混凝土 的黏结在压 剪及拉剪复合 受力状态下 的破 坏强度 公式 。 郭进军 ( 2 0 0 2 ) 进行了 z形新老混凝土黏结抗剪试 验， 采用最小二乘法回归分析可以得到了黏结抗剪强度和 黏结 面的粗糙度及新混凝土强度的关系表达式 。 范亮 ( 2 0 0 4 ) 认为界面剪切抗力主要 由界面混凝土 内部 的黏结力 、 由侧 限和界面 凹凸产生 的摩擦力 、 植入剪 力钢筋的抗剪力三部分组成， 综合考虑影响界面抗剪强度 的多个因素 ， 建立 了界面抗剪强度 的计算公式 ， 依 据对大 量试验数据的回归分析来确定其中的计算参数 ， 从 而建立 了新老混凝 土界 面抗剪强度 的半 理论半统计 的通用计算 公式 。 张雷顺等 ( 2 0 0 6 ) 采用 2个月龄期 的老混凝土， 浇 制 了一批 1 5 0 mm1 5 0 n l l T l 1 5 0 m m立方体植筋法新老 混凝土黏结试件 ， 进行了界面抗剪试 验 ， 根据试验数据 ， 回 归得到了界面的黏结剪切强度和植筋率、 新混凝土的立方 体抗压强度以及界面粗糙度 的关系表达式。 杨烨 ( 2 0 0 6 )将 界面 的极 限承载力计 算方 法分 阶 段考虑 ： 对于界 面混凝土开裂前 阶段 ， 设置植筋 的新老混 凝土界面的极 限抗剪承载力 由锚固钢 筋的抗剪强度 、 界 面 混凝土抗剪强度和贯通结合面的箍筋的抗拉强度组成 ； 对 于界 面混凝土开裂后阶段 ， 设置植筋的新老混凝 土界面极 限抗剪承载力由锚 固钢筋 的抗 剪强度和贯 通结合面 的箍 筋抗拉强度组成。 根据国内外的一些试验研究， 提出了界 面的极 限抗剪承载力公式。 林拥军等 ( 2 0 0 6 ) 对不同界面处理方法的新旧混凝 土组合体试件进行了抗剪承载力的试验研究。 在试验结果 的基础上， 假定新旧混凝土的黏结强度可以由整体浇筑试 件乘以相应的折减系数而得到， 给出了新旧混凝土结合面 黏结力的计算方法 。 陈锋等 ( 2 0 0 7 ) 以 自密 实混凝 土作 为新 混 凝土 材 料 ， 进行了新老混凝土黏结 强度的直剪试验研 究 ， 根据试 验结果， 提出了自密实新混凝土与老混凝土黏结抗剪强度 的计算式。 叶果_ 4 ( 2 0 1 1 ) 认为界面抗剪能力由粗糙结合面在钢 筋拉力作用下产生的界面抗剪摩擦力和钢筋 自身的销 栓力 决定 ， 据此 提 出了新 老 混 凝 土 界 面抗 剪 强度 的计 算式 。 聂建 国等 ( 2 0 1 2 ) 将新老混凝土界面抗剪承载力可 分为极限抗剪承载力和残余抗剪承载力两部分 ， 认为前者 主要是界面混凝土的抗剪贡献 ， 后者主要是界 面植筋 的贡 献 。 根据 Mo h r C O u l o m b准则提 出了界面极 限抗 剪承载 力计算公式， 基于界面植筋屈服的原则提出了界面残余抗 剪承载力计算式( 与A C I 3 1 8 0 8 类似) 。 邢 强 ( 2 0 1 2 ) 设 计制作 了两组 1 0个新 老混凝土连 接试件 ， 根据试验数据 ， 以混凝 土抗 拉强度 、 界 面面积 、 钢 筋面积及屈服强度为参量 ， 提出了新老混凝土界面抗剪承 载力公式。 柴敏等 ( 2 0 1 3 ) 对 9组 2 7个 z形试件 的 自密实混 凝土与老混凝土黏结面进行 了抗剪试验 ， 通过对试验结果 的回归分析并借鉴已有的研究成果， 在整体混凝土的纯剪 强度计算公式 中引入 3 个修正系数 ， 得出了 自密实新混凝 土与老混凝土黏结抗剪强度计算式。 以上新老混凝土界面抗剪计算公式大都是在试验数 据的基础上， 拟定影响抗剪的因素， 通过统计回归提出的， 由于考虑的因素不一样 ， 提出的计算式有较大的差异。 此外 ， 我 国相关的规范 中亦涉及到新老混凝土界 面抗 剪 的计算规定 。 公路圬 工 桥 涵设 计 规 范 ( J T G D 6 1 -2 0 0 5 ) 中第 4 0 1 3 条规定 ， 混凝土构件在直接受剪时 ， 按式 ( 4 ) 计算混 凝土抗剪承载力 ： r 1 0 d n = A d + 尸 。 ( 4 ) 1 叶 式 中： 、 ， d 剪力设计值 ； 结构重要性 系数 ； ， v d 混凝土直接抗剪强度设计值 ， 取值参见文献 4 6 ； 取摩擦系数 = 0 7 。 其他参量含义同表 3 。 公路桥梁加 固设计 规 范 ( J T G T J 2 2 12 0 0 8 ) 中第 5 4 1 条规定 ， 原混凝土构件与新增混凝土现浇层之间结合 面的抗剪承载力按式 ( 5 ) 计算 。 A 0 ：0 1 b h 0+ 0 8 h 0 ( 5 ) Uv 式 中： ， c d 混凝土抗压强度设计值 ， 取新老混凝土中较 低者 ； 6 新老混凝土的结合面宽度 ； 加固后构件截面的有效高度； 箍筋或植筋 的间距 。 其他参量含义 同表 3 。 混凝 土结构 加 固设计 规 范 ( G B 5 0 3 6 7 -2 0 0 6 ) 第 65 1 2 2 2条规定 ， 对于增大截面加固法中的， 单根植筋锚固 的承载力设计值 为： =， v A ( 6 ) z 式中参量含义 同表 3 。 由式( 4 ) 、 ( 5 ) 和( 6 ) 可知， 我 国规范 中的新老混凝土界 面抗剪计算公式均是基 于摩擦抗剪理论提出的关 于 的 线性表达式 ， 与 A C I 3 1 8 0 8 ( 2 0 0 8 ) 、 AA s H T O L R F D ( 2 0 0 7 ) 以及 C A N C S A S 6 0 0 ( 2 0 0 0 ) 中的计算式较为接近 。 3 结语 综上所述 ， 经过五十多年的发展 ， 新 老混凝土 界面抗 剪强度的研究取得 了较为丰富 的成果 ， 且这方 面的研究仍 是 目前 国际混凝土领域研究 的热点。 国外规范在新老混凝 土界面抗剪计算方面的规定具有多样性 ， 且局限性 和不足 之处亦较明显 ， 而我 国规范多借鉴于 国外规 范。 针对 目前 的研究现状以及 国外现行规范中的相关情况 ， 以下问题值 得进一步 的深入研究。 ( 1 ) 目前各个规范 中对于界 面粗糙 度 的分类 差异较 大 ， 有非常光滑、 光滑、 粗糙 、 很粗糙或刻意凿毛等 ， 由此导 致界面摩擦系数的取值存在较大差异， 因此对于界面粗糙 度 的分类需要进一步的深入研究 。 ( 2 ) 界面抗剪钢筋屈服强度在过去 5 0年 内有 了很 大 的变化 ， 从最初的 2 7 5 V l P a 变化到现在的接近 1 0 0 0 MP a ， 而国外现行规范 中的相关计算式 只适用于抗剪钢筋屈 服 强度不大于 4 1 4 MP a 的情况 ， 目前针对高强界面抗剪钢筋 的研究较少 。 ( 3 ) 目前规范中很少考虑新老混凝土强度对界面抗剪 强度 的影响 ， 仅最新 版的欧洲混凝 土规 范 fi b Mo d e l C o d e 2 0 1 0涉及了混凝土强度这个因素， 但仍然无法考虑新老混 凝土强度的差异对界面抗剪强度的影 响。 参考文献 ： 1 P A T N A I K A K B e h a v i o r o f c o m p o s i t e c o n c r e t e b e a m s w i t h s m o o t h i n t e rf a c e - J J o u r n a l o f S t r u c t u r al E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 1 ， 1 2 7 ( 4 )： 3 5 93 6 6 I- 2 叶见曙 公路旧桥病害与检查I- M 北京 ： 人民交通出版社， 2 0 1 2 3 J T G T J 2 2 -2 0 0 8 ， 公路桥梁加固设计规范 s 北京： 人民交 通出版社， 2 0 0 8 4 丁巍巍 新老混凝土中介质迁移性能的研究 D 长沙： 中南大 学 ， 2 0 0 9 5 何贵中， 王瑞华 建筑物维1 中混凝土裂 与加固处理 J 混 凝土 ， 2 0 1 0 ( 9 ) ： 1 3 51 3 7 6 赵志方， 周厚贵， 袁群， 等 新老混凝土黏结机理研究与工程应 用 M- I 北京 ： 中国水利水电出版社， 2 0 0 3 7 A N DE R S O N A R C o m p o s i te d e s i g n s i n p r e c a s t a n d c a s t i n p l a c e c o n c r e t e J P r o g r e s s i v e A r c h i t e c t u r e ， 1 9 6 0 ， 4 1 ( 9 ) ： 1 7 2 1 79 8 B I R K E L A N D P W， B I R K E L A N D H W C o n n e c ti o n s i n p r e c a s t c o n c r e t e c o n s tr u c ti o n J -1 A C I J o u r n al Pro c e e d i n g s ， 1 9 6 6 ， 6 3 ( 3 )： 3 453 68 9 P A T N A I K A H H o r i z o n t a l s h e a r s tr e n g t h o f c o m p o s i te c o n c r e t e 66 b e a m s w i t h a r o u g h in t e rf a c e D P h D th e s i s ， C ana d a ： U n i v e r s i 一 移 o fC alg a r y ， 1 9 9 2 1 0 A C I C o m mi t t e e 3 1 8 B u i l d i n g c o d e r e q u i r e m e n t s f o r s t r u c t u r al c o n c r e t e( A C I 3 1 8 0 S )and C o m m e n t a r y( A C I 3 1 8 R一 08) s De t r o i t ： Ame ric an Co n c rete I ns t itut e， 2 0 0 8 1 1 A m e ri c an A s s o c i a ti o n o f S t a t e H i g h w a y and T r ans por t a ti o n O ffi c i al s ( A A S r r r o) A A S H T O L R F D B ri d g e D e s i gn S p e c i fi c a ti o n s ( f o u r t h e d i ti o n ) s Wa s hin g t o n ， D C： A A S H T O， 2 0 0 7 1 2 S t a n d a r d s C o u n c i l o f C ana d a C A N C S As 60 0 C ana di an H i g h w a y B ri d g e D e s i gn C o d e s O n t a r i o ： C S A I n t e rna t i o n a l ， 2 0 o 0 1 3 - 1 C o n c re t e I n s ti t u t e P C I d e s i gn h a n d b o o k ： p re - c a s t and p r e s t r e s s e d c o n c r e t e M I n s tit u t e， 7 th e diti o n， 2 01 0 Co n c ret c 1 4 T h e Int e rna t i o n al F e d e r a ti o n for S t r u c t u r a l C o n c rete( fi b ) Mode l C o d e 2 0 1 0 F i r s t c o m p l e t e d r a f tv o 1 1 s S e c re t a r i a t P e r ma - ne n t ， Ca s e P os t a l e 8 8。 CH 一1 0 1 5 L au s a nn e， S wi t z e rla n d， 2 01 0 1 5 -1 MA T T O C K A H， H A WK I NS N M S h e a r t r a n s f e r in re i n f o r c e d c o n c rete r e c e n t r e s e a r c h J P C I J o u r n a l ， 1 9 7 2 ， 1 7 ( 2 ) ： 5 5 7 5 1 6 MA T T O C K A H， MA U S T， H S U T T C， e t a1 R e a d e r C o m- me n ts： I n flu e n c e of c o n c r e t e s t r e n g t h a n d l O a d his t o r y o n the s h e a r f r i c ti o n c a p a c i t y o f c o n c re t e m e m ber s J P C I J o u r n al， 1 9 8 8 ， 3 3 ( 1 ) ： 1 6 51 7 0 1 7 V A L L U V A N R， K R E G E R M E ， J I R S A J O E v al u a ti o n o f A C I 3 1 8 9 5 s h e a r f r i c ti o n p r o v i s i o n s J A C I S t r u c t u r a l J o u r n a l ， 1 9 9 9 ， 9 6 ( 4 ) ： 4 7 3 4 8 1 1 8 MA T T O C KAH S h e a r f ri c ti o nand h i g h s t r e n g t h c o n c r e te J A C I S t r u c t u r al J o u r n al， 2 0 0 1 ， 9 8 ( 1 ) ： 5 0 5 9 1 9 P A T N A I K A K B e h a v i o r o f c o m pos i t e c o n c r e t e bea ms w i th s mo o th i n te rf a c e J J o u r n al o f S t r u c t u r al E n g i n e e ri n g ， 2 0 0 1 ， 1 2 7 ( 4 ) ： 3 5 9 3 6 6 2 0 K A H N L F ， MI T C H E L L A D S h e ar f ri c ti o n t e s ts w i th hig h s t r e n g t h c o n c r e t e J A C I S t r u c t u r al J o u r n al， 2 0 0 2 ， 9 9 ( 1 ) ： 9 8 1 0 3 2 1 P A P A N I C O L A O U C G， T R I A N T A F I L L O U T C S h e ar tr ans f e r c a p a c i ty alo n g p u mi c e a g g r e g a t e c o n c r e te an d hig hpe r f o r ma n c e c o n c re t e int e rf a c e s J Ma te ri al s and S t r u c t u r e s ， 2 0 0 2 ， 3 5( 4 ) ： 2 3 72 45 - 2 2 MA NS U R M A， V I N A Y A G A M T， T A N K H S h e a r tr ans f e r a c r o s s a c r a c k i n r e i n f o r c e d hig hs tr e n g t h c o n c re t e J J o u rnal o f Ma te r i al s in C i v i l E n g i n e e r i n g ， 2 0 0 8 , 2 0 ( 4 ) ： 2 9 4 3 0 2 2 3 - S A N T O S P M D， J I L I O E N B S R eco m me n d i m p r o v e me n t s t o c u r r e n t s h e a r f r i c ti o n p r o v i s i o n s o f m o d e l c o d e - C 3 r d f i b i n t e ma t i o n al c o n g r e s s ， W ashin g t o n， DC， 2 01 0 2 4 -1 S A N T O S P M D， J U L I O E N B S F a c t o r s a ff e c ti n g b o n d be t w e e n n e w and o l d c o n c r e t e J A C I Ma t e ri a l s J o u r n a l ， 2 0 1 1 ， 1 0 8 ( 4 ) ： 4 4 9 4 5 6 2 5 -1 R A T H S C H R e a d e r C o m me n ts： D e s i gn p r o pos a l s for r e i nfo r c e d c o n c rete c o r b e l s J P C I J o u r n a l ， 1 9 7 7 ， 2 2 ( 2 ) ： 9 3 9 8 2 6 S H A I K I- I A F Pro p o s e d revi s i o n s t o s h e a r f r i c ti o n p r o v i s i o n s J P C I J o u r n al， 1 9 7 8 ， 2 3 ( 2 ) ： 1 2 2 1 2 7 L O O V R E D e s i gn o f p r e c a s t c o n n e c ti o n s C P a per p res e n t e d a t