海工混凝土受硫酸盐影响的氯离子扩散规律研究.pdf

2 0 1 2 年 第 2期 (总 第 2 6 8 期 ) Nu mb e r 2 i n2 0 1 2 ( T o t a l No 2 6 8 ) 混 凝 土 Co nc r e t e 理论研究 THE0RETI CAL RES EARCH d o i ： 1 0 3 9 6 9 i s s n 1 0 0 2 3 5 5 0 2 0 1 2 0 2 0 0 5 海工混凝土受硫酸盐影响的氯离子扩散规律研究 刘荣桂，李欢，陈好，李静，崔钊玮 ( 江苏大学 土木工程与力学学院，江苏 镇江 2 1 2 0 1 3 ) 摘要： 不考虑阳离子的影响， 分析了混凝土中氯离子、 硫酸根离子耦合扩散机理。 针对海洋环境下混凝土劣化过程以钢筋锈蚀为主的 情况， 提出与氯离子结合能力和硫酸盐抗压抗蚀系数相关的氯离子扩散模型， 并确定了参数的取值范围。 通过试验验证， 模型计算结果与 试验实测结果吻合较好。 数据分析结果表明： 受硫酸盐影响的混凝土氯离子扩散系数， 随时间的延长先减小后增大， 随深度的增加而增 大； 当侵蚀时间足够长时， 氯离子扩散系数随深度增加先增大， 后减小。 关键词： 海工混凝土；氯离子扩散系数；结合能力；硫酸盐；抗蚀系数 中图分类号 ： T U5 2 8 0 1 文献标 志码 ： A 文章编号 ： 1 0 0 2 3 5 5 0 ( 2 0 1 2 ) 0 2 0 0 1 8 - 0 3 Res ea r c h t o t he chlor i d e di ffus i on i mp ac t of s u l f a t e of madn e c onc r et e L I U Ro n g- g u i ， L IHu a n， CHE N Yu ， LI J i n g， CUIZh a o we i ( C i v i l E n g i n e e ri n g a n dMe c h ani c a l ， J i a n g s uU n i v e r s i t y ， Z h e n j i a n g2 1 2 0 1 3 ， C h i n a ) Abs t r a c t ：T he c o u pl i n g d i f f u s i o n me c h a n i s m o f c h l o rid e a n d s u l f a t e i s a na l y z e d wi tho m c o n s i d e ri ng t h e e ffe c t s o f c a t i o n s Re i n e me n t c o r r o s i o n i s t h e ma i y d e t e rio r a t i o n p r o c e s s o f ma r i n e c o nc r e t e T h e c h l o rid e d i f f us i o n mo d e 1 a b o u t c h l o ride bi n d i n g c a p a c i t y a n d s ul f a t e r e s i s t an c e c o e ffi c i e n t i s e s t a bl i s h e d Th e r a n g e o fmo d e l pa r a me t e r s i s d e t e r m i n e d b y s u mm i n g u p t h e r e s u l t s o f e x i s t i n g e x p e rime n t s T he mod e l i s v e rifie d b y e x p e rime nts Th e r e s ul t s s ho w tha t t h e c h l o rid e d i f f u s i o n c o e ffic i e n t i mp a c t e d b y s u l f a t e d e c r e a s e s a t fir s t an d t h e n i n c r e a s e s wi t h the t i me a n d inc r e a s e s wi t h the d e p t hI f t h e e r o d e d t i me e no ug h l o n g t h e c hl o rid e d i f fus i o n c o e ffic i e n t wo u l d i n c r e a s e d at fir s t an d t he n d e c r e a s e d wi t h t h e d e p t h K e y wo r d s ： ma r i n e c o n c r e t e ； c h l o ri d e d i f f u s i o n c o e ffic i e n t ； b i n d i n g c a p a c i ty； s u l f a t e ； s u l f a t e r e s i s t an c e c o e ffic i e n t 0 引 言 氯离子侵蚀引起的钢筋锈蚀是海工混凝土结构最常见的 耐久性问题之一。 国内外专家学者通过不同的试验条件来模拟 浪溅、 盐雾 、 潮汐和水下等侵蚀环境， 对氯离子的侵蚀扩散问题 进行了大量研究。 但在海洋环境下 ， 海水中不仅含有大量氯盐， 还含有丰富的钠、 钾、 铵等硫酸盐【 1 ， 硫酸盐的侵蚀主要是与混 凝土材料发生物理结晶和化学结晶反应， 产生内应力使保护层 剥落， 加速钢筋锈蚀。 有学者 对已有的港 口结构调查发现， 大 多数桥面梁的保护层都有不同程度的剥落 ， 这将严重影响结构 的耐久性。 当氯离子和硫酸根离子共存时， 氯离子的渗透速度大于硫酸 根离子， 部分先行渗入与钙离子结合嘲 ； 由于水泥石中的水化铝 酸钙易于与硫酸盐反应， 因此硫酸根离子渗入后， 立即与剩下的 钙离子作用生成二水石膏， 二水石膏继续反应生成钙矾石， 钙矾 石在化学结构上结合了大量的结晶水 ， 其体积约为原水化铝酸 钙的 2 5 倍。 当氯离子浓度相当高时， 还可与水化铝酸钙反应生 成三氯铝酸钙， 三氯铝酸钙也是膨胀物， 但其体积增量小于钙矾 石。 因此氯离子会减缓硫酸盐的侵蚀破坏速度和程度， 硫酸根离 子也会降低氯离子的结合能力。 由于腐蚀产物具有膨胀性， 致使 混凝土内部孔隙率减小， 进一步降低两种离子的扩散速度， 同时 还将影响结构的承载力。 金祖权等t4 已经通过试验证实， 氯离子 结合能力随硫酸根离子浓度增大而减d x ； Mmg - h u a Z h a n g 等 _ 日 也 通过试验研究得到硫酸盐侵蚀初期， 混凝土抗压强度增大的结论。 基于以上分析 ， 本研究通过氯离子结合能力和抗压抗蚀系 数来描述耦合侵蚀作用， 建立硫酸盐环境下氯离子扩散模型。 1 模型的建立 1 1 理 论模 型 提出限定条件如下： 物体均匀， 各向同性； 结构未开裂。 以F i c k 第二定律为基础 ， 结合 Mo h a m m e d r 提出的与氯离子结 合能力相关的氯离子扩散模型， 建立理论模型如下： O c D c ( 1 十 R c 1 ) a e ( x ， 0 ) = 0 ， c ( 0 ， t ) = = c 。 ( 1 ) 式中： 。 在硫酸根离子影响下的氯离子结合能力； 硫酸盐抗压抗蚀系数； c s 混凝土暴露表面的氯离子浓度； D 考虑时间的影响的氯离子扩散系数。 据文献 8 有： D j ( 2 ) 收稿 日期：2 0 1 1 0 8 - - 0 6 基金项目：国家自然科学基金项 I ( 5 0 8 7 8 0 9 8 ) ； 国家 自 然科学基金项目( 5 0 9 0 8 1 0 3 ) ； 江苏省博士生创新I( C XI O B 一0 0 2 X) 1 8 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 式中： 初始暴露时间t 。 时测得的初始扩散系数； m氯离子扩散系数的时间依赖性常数。 则修正后的氯离子扩散系数和模型的数值解如下 。 而 o 0 ( 3 ) ( 4) 式中： e r f 一误差函数， 且有 e r r ( u ) = 一 J e 。 X -4- 。 1 2 参数取值 1 2 1 m值 有学者【9 _ 提出高性能混凝土( 水灰比0 2 5 0 4 5 ) 和掺合料 混凝土中 m 的计算公式分别为： m = 3 x ( 0 5 5 一 W C ) ( 5 ) m = 0 2 + 0 4 x ( F A 5 0 + S G 7 0 ) ( 6 ) 式中： F A粉煤灰在胶凝材料中所占的百分比； S G矿渣百分 比。 对于其经验值_8 1 ， 普通硅酸盐水泥混凝土为 0 2 0 - 3 ， 正常 取代比例的粉煤灰和矿渣水泥混凝土为 0 5 0 7 。 1 2 2 考虑硫酸盐的氯离子结合能力 无硫酸盐的情况下， 有学者 通过试验给出取值范围 = 0 1 2 4 4 ) 2 3 0 ， 在计算无相关试验数据时保守取值 R= 0 1 7 6 。 有硫 酸盐的情况下， 文献 4 通过浸烘循环试验得到R 。 值如表 1 。 表 1 不同浓度 N a _ S O 与对应的氯离子结合能力 在模拟盐湖溶液( 2 6 4 Mg S O 4 + 2 3 Mg C 1 2 + l 3 3 4 Na C l + 1 2 Na z S O ) 中腐蚀 ， 测得粉煤灰混凝土的氯离子结合能力在 0 1 3 0 2 4 ， 矿渣混凝土在 O 2 5 0 4 0之间。 结合以上数据， 模型 R c l 取值范围为 0 1 2 4 - 9 4 0 。 1 2 3 值 目前国内外对 测定环境提出了很多标准 ， 包括全浸泡、 半浸泡和干湿循环。 其中浸泡试验结果更符合工程实际情况 ， 但因其周期很长， 不适合揭示抗压强度下降的规律所以很少被 采纳。 在实验室中， 经常采用干湿循环的快速试验方法。 文献 1 3 将标准试块( 混凝土水胶比为 0 4 5 ) ， 全浸泡于 5 Na S O 溶液中3 6 0 d后其抗压强度达到最大， 此时 1 0 3 6 ， 在 3 6 0 ,- -4 5 0 d之间强度下降值仅为原试块的 0 8 1 ， 即 1 0 2 8 。 在全浸泡环境下， 有学者认为当盐为硫酸钠 ， 浓度为 1 5 时 ， 值达到最大， 有学者 1 5 在此环境下测得 9 0 d 后 K - - 1 0 8 1 。 文献 1 6 采用水胶比0 3 3 ,4 ) 4 5的五组试件 ， 研究了干湿循 环 硫酸盐侵蚀耦合作用下， 矿物掺合料对混凝土耐久性的影响。 经研究发现， 循环次数达 2 5 0次时， 掺 1 0 粉煤灰的试件抗压 强度达到最低并下降2 0 ， 即K - 0 8 。 总结国内外学者的试验成果， 模型中 的取值范围为 0 8 1 O 81。 2 参数敏感度分析 2 1 Rd的敏感度 已有研究发现 ， 混凝土水化龄期的增加、 粉煤灰和矿渣的 掺人均可以提高混凝土对氯离子的结合能力， 而硅灰的掺入 和 硫酸根离子州 的存在则降低氯离子结合能力 ， 但由上面分析可 知， R 。 的变化范围很小。 基于此， 本研究取用表 1 的数据 ， 来分 析硫酸盐环境下氯离子结合能力对其在混凝土内部侵蚀扩散 的影响。 试验用混凝土水胶比 0 3 6 9 ， 内掺粉煤灰。 试件成型后 标养 2 8 d ， 得到硫酸根离子浓度和氯离子结合能力的数据如表 1 。 带入模型使用 Ma t l a b编程计算( 取 K - 1 0 3 6 ， t = 6 0 d ， m = 0 5 ， D o = l x l 0 。 m2 s ) 得到氯离子扩散深度与浓度的关系曲线如下： 芝 烂 褪 懈 深 度 mm 图 1 结合能力对氯 离子扩散的影响 从图 1 可以看出， 随结合能力的变化， 曲线的曲率变化不大。 在实际海洋环境中， 硫酸盐浓度变化也不会如此之大， 所以硫酸 盐存在的环境下， 氯离子结合能力的变化对扩散的影响很小。 2 2 K 值的敏感度 为硫酸盐抗压抗蚀系数， 它随侵蚀时间的延长有先增大 后减小的变化规律， 由参数的取值范围也可以看出， 在结构开 裂前 的变化幅度很小。 很多学者通过试验发现【6 I】 ， 值与硫 酸盐浓度和阳离子种类相关， 镁离子的影响小于钠离子。 但 主 要依赖与混凝土的种类 ， 与水胶比、 矿物掺合料等密切相关 ， 水 胶比越小， 混凝土密实性越好， 值变化的幅度就越小， 混凝土 抗硫酸盐侵蚀性能越好。 2 3 m值的敏感度 m为氯离子扩散系数的时间依赖性常数， 经大量研究发现 ， 其主要依赖于水泥的种类 8 。 但水泥种类不同， 混凝土的初始氯 离子扩散系数、 氯离子结合能力和硫酸盐抗压抗蚀系数也不同， 基于此， 本研究取用文献 2 中对挪威港口结构 2 8 d后现场检 测得到的氯离子扩散系数作为初始扩散系数进行分析。 参数取 值如表 2 。 表 2 计算参数取值 注： R 。 、 取值为相关试验数据实测值。 带入模型计算， 得到氯离子浓度和深度的关系曲线如图 2 所示 。 由图 2可知， 随 m值的增大氯离子扩散系数减小， 且幅度 很大 ， 同时表明， 在海洋环境下 ， 掺有高炉矿渣的混凝土抗氯离 子渗透性能远好于内掺硅灰的混凝土。 3 模 型验证 与分析 3 1 模 型验证 取文献 1 8 中试验数据： 普通混凝土试件配合比0 4 8 ， 成型 尺寸为 1 0 0 mmx l 0 0 mmx l 0 0 m n 。 标准养护 2 8 d后， 实地采取渤 】 9 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 姜 避 褪 深度 mm 图 2 m值对氯离子扩散的影响 海海水( 主要成分为 l ( _ 、 C 、 C 1 一 、 s 0 等) 运回实验室 ， 将试件 置于实验室海水中进行全浸泡试验 ， 浸泡时间为 4 5 d 。 计算参数 如表 2 ， 其中 和R 为保守取值 ， 是根据 5m r n处的氯离子 浓度取值。 计算结果对比如表 3 。 表3 计算参数取值 深度 m m 试验测得氯离子含量 模型计算氯离子含量 由表 3 可看出， 模型计算结果与试验结果基本吻合。 3 2 试验数 据 分析 将文献 1 8 1 中经 4 5 、 1 0 2 、 1 9 7 、 3 6 8 、 5 6 3 d渤海海水全浸泡 后测得的氯离子浓度带入模型中， 参数取值如表 2 ， 返算氯离子 扩散系数， 得到不同侵蚀时间和不同深度处的氯离子扩散系数 变化曲线如图 3 所示。 深度 ram 图 3 氯离子扩散 系数随时间和深度变化 曲线 由图3可知， 受硫酸盐影响下的氯离子扩散系数随侵蚀时 间的延长有先减小、 后增大的变化规律 ； 由单个曲线的变化趋 势可知， 氯离子扩散系数随深度的增加而增大， 并随着时间的 延长， 增加的幅度越来越小， 在 5 6 3 d时， 还出现了减小的趋势。 出现以上变化规律的原因可能是海水中的氯离子、 硫酸根 离子扩散至混凝土结构内部， 浓度成梯度分布， 由于硫酸根离 子扩散速度慢， 其腐蚀产物在表层积累较多， 向内逐渐减少， 腐 蚀产物( 主要是钙矾石) 的膨胀作用对氯离子扩散速度的影响 也逐渐减小， 所 以氯离子扩散系数随深度的增加而增大 ； 但随 着时间的延长， 内部的腐蚀产物增加， 孔隙率减小， 氯离子扩散 系数随之减小。 对于图 3中 1 9 7 d的氯离子扩散系数反而略大 2 O 于 1 0 2 d ， 原因可能是随着时间的延长， 内部氯离子浓度增大而 使氯离子扩散系数略微增大， 但当氯离子浓度大到一定程度、 同 时内部腐蚀产物又使孔隙率小到一定程度时， 氯离子扩散系数 再次减小。 受硫酸盐和氯盐共同侵蚀的混凝土结构， 随时间的延长， 当 表层腐蚀产物积累到足够多时， 其膨胀产生的内应力超过混凝 土的抗拉强度， 使结构表层出现微裂缝， 从而加速氯离子的扩 散， 如 5 6 3 d 曲线中表层 0 2 5 m i l l 左右的氯离子扩散系数增大。 但此时内部的内应力还没有增加到混凝土的抗拉强度， 在腐蚀 产物增加的情况下， 孔隙率继续减小。 如该曲线所示， 2 5 3 5 mm 间的氯离子扩散系数呈减小趋势。 基于以上分析， 从 5 6 3 d的曲线中可以看出， 表层 0 2 5 n l n l 左右可能已经出现微裂缝。 同时也说明海洋环境下硫酸盐对混 凝土的侵蚀具有层次性， 当表层腐蚀产物继续增多时， 将出现 表层开裂剥落的破坏形态。 对于海洋环境下钢筋混凝土结构， 为了保证服役期间不出现较严重的耐久性问题， 我国规范还 规定 了氯盐和化学( 主要是硫酸盐) 腐蚀环境下混凝土保护层 的厚度不低于 3 5 n n 。 4结 论 ( 1 ) 本研究提出了与氯离子结合能力和硫酸盐抗压抗蚀系 数相关的硫酸盐环境下氯离子扩散模型， 并总结现有的试验数据， 给出模型中 的取值范围为 0 8 - 1 0 8 1 ， R 。为 0 1 2 4 加 4 ， 具体 由混凝土的水胶比、 水泥情况、 硫酸盐浓度和侵蚀时间决定。 对 影响模型的参数进行了敏感性分析， 结果发现硫酸盐环境下的 氯离子结合能力对其在混凝土中的扩散影响较小 ， m值的确定 对海工混凝土结构的寿命预测影响较大 ( 2 ) 使用模型计算结果与试验实测结果进行对比， 拟合情 况 良好。 ( 3 ) 本研究引用模拟海洋环境的相关文献数据进行分析 ， 结果表明： 海工混凝土结构在硫酸盐影响下 ， 氯离子扩散系数 随侵蚀时间的增加有先减小、 后增大的变化规律； 同时氯离子 扩散系数随深度的增加而增大， 并随着时间的延长， 增加的幅 度越来越小； 当侵蚀时间足够长时， 氯离子扩散系数随深度增 加先增大 ， 后减小。 参考文献 ： 1 姚昌建， 金伟良， 王海龙 ， 等 海工混凝土氯离子扩散系数随深度的 变化规律 J 水利水运工程学报， 2 0 0 8 ( 1 2 ) ： 1 4 1 8 【 2 O d d E G j P r v 严酷环境下混凝土结构的耐久性设计【 M 】 赵铁军， 译 北京 ： 中国建材工业出社， 2 0 0 8 ： 4 7 【 3 】高立强混凝土硫酸盐侵蚀抑制措施及其机理研究 D 】 峨眉山： 西南 交通大学， 2 0 0 8 f 4 1 金祖权， 孙伟， 赵铁军， 等 在不同溶液中混凝土对氯离子的固化程 度 J 硅酸盐学报， 2 0 0 9 ( 7 ) ： 1 0 6 8 1 0 7 2 【 5 Z H A NG Mi n g h u a ， J I A N G Mi n - q i a n g , C HE N J i a n - k a n g V a ri a t i o n o f fl e x u r a l s t r e n g t h o f c e me n t mo r t a r a t t a c k e d b y s u l f a t e i o n s J 1 E n g i n e e r - i n g F r a c t u r e Me c h a n i c s ， 2 0 0 8 ( 7 5 ) ： 4 9 4 8 4 9 5 7 6 S y l v i e L o r e n t e ， Ma r i e P i e r r e Y s s o r c h e - C u b a y n e s ， J 6 r o me A u g e r S u l f a t e t r a n s f e r t h r o u g h c o n c r e t e ： m i g r a t i o n a n d d i f f u s i o n r e s u l t s J C e m e n t C o n c r e t e C o m p o s i t e s ， 2 0 1 1 ( 3 3 ) ： 7 3 5 7 4 1 下转第 2 4页 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 了吸水率和动弹性模量两个指标。 但吸水率测试结果影响因素 较多， 测试结果偏差较大， 也不易作出准确的判断。 而动弹性模 量则已被证明不适合作为盐冻评价指标。 另外， 根据 Ma r c h a n d等婀 的研究成果， 混凝土盐冻剥蚀量与 AS T M C 6 7 2盐冻剥蚀程度分级之间的对应关系如图 8 所示。 O 1 2 3 4 5 剥蚀破 坏等 级 图 8 剥蚀量与 C6 7 2分级对应示意 图 通常， 在使用除冰盐的冻融循环环境中， 混凝土中发生剥蚀 的可能性非常大， 由图 8可以看出， 当剥落量为 8 0 0 e C m2 左右 时， 目测情况介于轻微与中度剥蚀之间， 当剥落量为 1 0 0 0 g m2 左右时， 目测情况介于 2 - 3级 ， 即出现粗集料暴露的前奏。 我 国杨全兵等人 建议以剥落量 1 0 0 0 g m2 作为混凝土抗盐冻剥 蚀性能可接受的标准， 张国强与覃维祖 8 则建议以剥落量小于 8 0 0 g m ： 作为混凝土抗盐冻剥蚀性能可以接受的标准。 因此， 综 合 A S T M 与R I L E M等标准对混凝土抗盐冻性能评价， 建议评价 混凝土抗盐冻性能时， 3 0次冻融循环后， 试件表面的剥落量必须 进行测定。 一般以每 5 次冻融循环后， 测定一次剥落量， 换一次 盐溶液。 混凝土的抗盐冻性能， 以3 0次冻融循环的平均剥落量来 评价。 当 3 0次冻融循环的剥落量为 1 0 k g m2 作为质量评定的控 制指标， 即小于 1 0 k g m2 为合格； 不小于 1 0 k g m 2 时为不合格。 3结 论 ( 1 ) Na C 1 溶液浓度 3 时 ， 对路面混凝土盐冻剥蚀破坏最 为严重 。 上接第 2 0页 7 】MO HA MME D T U， H A MAD A HR e l a t i o n s h i p b e t w e e n f r e e c h l o ri d e a n d t o t al c h l o r i d e c o n t e n t s i n c o n c r e t e J C e me n t C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 3 ， 3 3 ( 9 ) ： 1 4 8 7 1 4 9 0 8 8 T HO MA S M D A， B AMF O R T H P B Mo d e l l i n g c h l o ri d e d i f f u s i o n i n c o n c r e t e e ff e c t o f f l y a s h s l a g J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h， 1 9 9 9 ， 2 9 ( 4 ) ： 4 8 7 4 9 5 9 】T H OMA S M D A， B E N T Z E C L i f e 一 3 6 5 ： c o m p u t e r p r o g r a m f o r p r e d i c t i n g t h e s e r v i c e l if e a n d l i f e c y c l e c o s t s o f r e i n f o r c e d c o n c r e t e e x p o s e d t o c h l o ri d e s M S t P a u l ： C o r t e e C o r p o r a t i o n ， 2 0 0 1 【 1 0 MAN G A T P ， L I MB A C H I Y A M C E ff e c t o f i n i t i a l c u ri n g o n c h l o ri d e d i f - f u s i o n i n c o n c r e t e r e p a i r ma t e ri a l s J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 1 9 9 9 ， 2 9 ( 9 ) ： 1 4 7 5 1 4 8 5 1 1 MO HA MME D T U ， H AMA D A HR e l a t i o n s h i p b e - t w e e n f r e e c h l o ri d e a n d t o t a l c h l o ri d e c o n t e n t s i n c o n c r e t e J C e m e n t a n d C o n c r e t e R e s e a r c h ， 2 0 0 3 ， 3 3 ( 3 ) ： 1 4 8 7 1 4 9 0 1 2 1 赵筠 冈 筋混凝土结构的工作寿命设计： 针对氯盐污染环境【 J 】 混凝 土 ， 2 0 0 4 ( 1 ) ： 3 - 2 1 1 3 lJ 俊 掺合料混凝土抗硫酸盐侵蚀试验研究 D 】 西安： 西安建筑科技 2 4 ( 2 ) 混凝土盐冻破坏主要为表观破坏， 其抗压、 抗折强度以 及相对动弹性模量降低幅度较小 ， 衡量混凝土盐冻破坏的指标 以剥落量更为准确、 直观。 ( 3 ) 制定了路面混凝土抗盐冻性能评价方法 ： 采用单 面盐冻方法 ； 测试面建议为成型面以符合路面混凝土特性； 冻融制度为 + 2 0 - 2 0， 8 h为一个循环 ； 盐溶液浓度建 议选取 3 ； 采用测试剥落量作为混凝土抗盐冻破坏评价 指标 。 参考文献 ： I 1 】杨全兵， 黄土元受冻地区混凝土的盐冻破坏 J 】 公路 ， 1 9 9 8 ( 8 ) ： 2 5 - 2 8 2 王玲， 田培 ， 姚燕， 等，西直门旧桥混凝土破坏原因分析 M 水泥基 复合材料科学与技术， 北京： 中国建材出版社， 1 9 9 9 ： 7 9 8 2 【 3 杨全兵， 吴学礼 ， 黄士元 去冰盐引起的混凝土的盐冻剥蚀破坏 J 】 混 凝土 ， 1 9 9 5 ( 6 ) ： 2 9 3 5 【 4 张国强 混凝土抗盐冻研究【 D 北京 ： 清华大学， 2 0 0 5 5 】巴恒静， 李中华 ， 关辉 混凝土抗盐冻性能影响因素的研究【 J 1 0 昆 凝 土 ， 2 0 0 8 ( 1 1 ) ： 1 - 3 6 】MA R E HA N D J ， P L E AU R， P I GE ON MP r e c i s i o n of t e s t s for a s s e s s me n t o f t h e d e i c e r s al t s e al i n g r e s i s t a n c e of c o n c Oc t J C e m e n t C o n c r e t e a n d A g gr e g a t e s ， 1 9 9 6 ， 1 8 ( 1 2 ) ： 8 5 - 9 1 【 7 杨全兵， 付智， 罗翥 水泥混凝土路面盐冻剥蚀破坏试验参数和评价 指标的研究 J 】 公路交通科技： 应用技术版 ， 2 0 0 6 ( 1 ) ： 3 1 3 3 f 8 l8 张国强， 覃维祖 混凝土抗盐冻剥蚀试验方法的研究 J 】 公路交通科 技， 2 0 0 0 ， 1 7 ( 2 ) ： 5 8 作者简介 联系地址 联系电话 王稷良( 1 9 7 8 一 ) ， 男， 博士， 副研究员。 北京市海淀区西土城路 8 号 交通运输部公路科学研究院 ( 1 0 0 0 8 8 ) 01 0 62 0 7 9 5 9 8 大学， 2 0 1 0 1 4 1 - 位， 申春妮， 杨德斌， 等 混凝土硫酸盐侵蚀速度影响因素研究叨 建筑材料学报， 2 0 0 7 ( 2 ) ： 8 9 9 6 1 5 】 邢影 受硫酸盐侵蚀作用的钢一 混凝土组合梁受力性能试验研究【 D 长 沙： 中南大学 ， 2 0 0 9 1 6 袁晓露 李北星， 崔巩， 等干湿循环一 硫酸盐侵蚀下矿物掺和料对混 凝土耐久性的影响( 英文) J 硅酸盐学报， 2 0 0 9 ( 1 0 ) ： 1 7 5 4 1 7 5 9 【 1 7 MO HA MME D T U， HA MA D A H R e l a t i o n s h i p b e t w e e n f r e e c h l o ri d e a n d t o t al c h l o r i d e c o n t e n t s i n c o n c r e t e J C e m e n t C o n c r e t e Re s e arc h ， 2 0 0 3 ， 3 3 ( 9 ) ： 1 4 8 7 1 4 9 0 1 8 吴厌令， 余红发， 梁丽敏 ， 等 海工混凝土的氯离子扩散性与寿命评 估叨建筑材料学报， 2 0 0 9 ( 1 2 ) ： 7 1 1 - 7 1 5 1 9 G B T 5 0 4 7 6 -2 0 0 8 ， 混凝土结构耐久性设计规范 s 】 作者简介 联 系地址 ： 联 系电话 ： 刘荣桂( 1 9 5 7 一 ) ， 男， 教授， 博士生导师， 主要从事预应力结 构方面的研究。 镇江市江苏大学土木工程与力学学院 2 5 1 信箱( 2 1 2 0 0 0 ) 1 5 2 5 2 9 0 1 41 5 5 4 3 2 l ( z u v 暑 善 水鞲蛔 哥恒 芒幅 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m