早龄期混凝土热膨胀系数研究.pdf

第 4 7卷第 1 期 2 0 1 6年 1月 V_0 1 4 7 No 1 J a n 2 01 6 建 筑 技 术 Ar c h i t e c t u r e T e c h n o l o 51 早龄期混凝土热膨胀系数研究 张 涛 ( 中国建筑工程总公司技术中心 ，1 0 1 3 0 0 ，北京 ) 摘要：采用一种近似测量方法，分别研究了不同水胶比的早龄期混凝土的热膨胀系数发展规律。研究 结果表明，混凝土热膨胀系数在混凝土硬化初期变化显著， 在硬化 1 d 后逐渐趋于稳定。 基于试验研究结果， 建立了简单适用的热膨胀系数模型，可用于混凝土早期变形和温度应力的近似计算。 关键词 ：热膨胀 系数 ；早龄期混凝土 ；温度变形 ；自收缩 中图分 类号 ：T U5 2 8 0 1 文献标志码 ：A 文章编号 ：1 0 0 0 4 7 2 6 ( 2 0 1 6 ) 0 1 0 0 5 1 0 5 S TUDI ES oN THERM AL DI LATI oN COEFFI CI ENT oF EARI lY AGE CONCRETE ZHANG Tao ( C h i n a S t a t e C o n s t r u c t i o n E n g i n e e r i n g C o r p o r a t i o n ， T e c h n i c a l Ce n t e r , 1 0 1 3 0 0 ， Be i j i n g ， Ch i n a ) Abs t r a c t ： Th e t he r ma l d i l a t i o n c o e 伍 c i e n t d e v e l o p me n t o f e a r l y a g e c o nc r e t e wi t h d i ffe r e n t w b r a t i o s ha s b e e n i nv e s t i ga t e d wi t h a n a p p r o x i ma t e t e s t i n g me t ho dTh i s s t u d y r e s u l t s s h o w t h a t t h e t he r ma l d i l a t i o n c o e f fic i e nt o f h a r d e n i n g c o n c r e t e c h a n g e s s i g n i fic a n t l y a t v e r y e a r l y a g e ， a n d t h e n i t d e c r e a s e s t o a s t a bl e v a l u e a fte r t h e fir s t d a y A s i mp l e a n d a p p l i c a bl e mo d e l o f t h e r ma 1 d i l a t i o n c o e ffi c i e nt f o r e a r l y a g e c o n c r e t e h a s b e e n r e v i s e d wi t h wh i c h d e f o r ma t i o n s a n d t h e r ma l s We s s e s i n e a r l y a g e c o n c r e t e c a n be e n c a l c u l a t e d a p p r o x i ma t e l y Ke y wo r d s ：t h e r ma l d i l a t i o n c o e ffi c i e n t ； e a r l y a g e c o n c r e t e ；t he r ma l d e f o r ma t i o n；a u t o g e n o u s s h r i n k a g e 混凝土的温度变形一直是人们所关注的，早在 2 0 世纪初，人们就认识到温度应力是混凝土早期开 裂的一个主要原因。近些年，人们对温度在混凝土硬 收 稿 日期 ：2 0 1 5 - l 0 _ _ 1 5 作者简介：张涛 ( 1 9 7 8 一 )，男， 辽宁大连人，高级工程师，e m a i l t a o c h s 1 6 3 c o m 化过程中的重要影响有了更深入的认识。在大体积混 凝土施工控制中，混凝土热膨胀系数是计算温度变形 和温度应力的必需参数 ，通常简单地采用恒定的热膨 胀系数 ( 例如 1 0 X 1 0 击 c jC)， 或成熟混凝土的热膨胀 系数；事实上，在混凝土硬化最初的 1 d ，混凝土从 塑性转化成固态，期间热膨胀系数变化非常大。了解 5 结束语 ( 1 )采用高抗硫水泥、粉煤灰和防腐剂的普通 盐渍土环境下钻孔灌注桩混凝土 B P C的抗硫酸盐侵 蚀能力较强，但是其抗氯离子侵蚀能力较低，难以满 足耐久性设计的要求。 ( 2 )高抗硫水泥与大掺量矿物掺合料制备的 S R M 具有优异的抗硫酸盐侵蚀能 力，但是其抗 氯离 子侵蚀能力一般。 ( 3 )采用普硅水泥替代抗硫水泥，同时掺加大 掺量矿物掺合料制备的高性能混凝土 H P C同时具有 优异的抗硫酸盐侵蚀能力和抗氯离子侵蚀能力，是一 种适合于盐渍土环境的耐久性高、经济成本低廉的灌 注桩混凝土。 ( 4 ) 在高性能混凝土H P C的基础上添加防腐剂， 在一定程度上降低了混凝土抗硫酸盐侵蚀和抗氯离 子侵蚀的能力。 参考文献 1 林德源，易博，陈云翔，等 盐渍土环境下钢筋混凝土腐蚀的研 究进展 J 材料导报，2 0 1 4( 1 1 )：1 3 7 1 4 1 2 2 程建龙，何亚斌，鲍志旺 新疆盐渍土地区桥梁防腐技术研究 J 交通标准化，2 0 1 3( 1 4 )：7 9 8 2 3 】 刘连新 察尔汗盐湖及超盐渍土地区混凝土侵蚀及预防初探 J 建筑材料学报，2 0 0 1 ，4( 4 )：3 9 5 4 0 0 4 夏文俊，赵阳，周欣，等 盐渍土腐蚀机理与防腐措施分析 f J 】 _ 上海交通大学学报，2 0 1 1 ， 4 5( S 1 )：l l 一 1 5 5 AI D u l a ij a n S U， Ma s l e h u d d i n M， AI Z a h r a n i M M， e t a 1 S u l f a t e r e s i s t a n c e of pl ai n a n d bl e nd e d c e m e n t s e x po s e d t o v a r yi n g c o n c e n t r a t i o n s o f s o d i u m s u l f a t e J 】 Ce me n t a n d Co n c r e t e C o mp o s i t e s ， 2 0 0 3 ， 2 5 ( 4 ) ： 4 2 9 4 3 7 6 S h a r o b i m K G Hi g h p e r f o r ma n c e c o n c r e t e p l a c e d u n d e r wa t e r J ACI S p e c i a l P ub l i c a t i o n， 1 9 9 9， 1 72 7 】 A1 - Amo u d i O S B， Ab d u l j a u wa d S N， Ma s l e h u d d i n M E f f e c t o f c hl o r i d e a n d s u l f a t e c o nt a m i n a t i o n i n s o i l s o n c o r r os i o n o f s t e e l a nd c o n c r e t e J T r a n s p o r t a t i o n R e s e a r c h Re c o r d ， 1 9 9 2( 1 3 4 5 ) 8 】8 梁咏宁 ， 黄君一 ， 林旭健 ， 等 氯盐对受硫酸盐腐蚀混凝土 的 影响 J 福州大学学报 ( 自然科学版 ) 2 0 1 l ， 3 9 ( 6 ) ： 9 4 7 9 5 1 9 】 洪钟，江晨晖 新 型混凝土技术与建筑节能 f J 建筑技术， 2 0 1 4 4 5 ( 1 1 ：1 5 1 7 5 2 建筑技术 第 4 7卷第 l 期 混凝土早期热膨胀系数真实的发展规律 ，对准确评估 早期混凝土温度变形及约束应力很有必要。 目前，对初龄期混凝土的热膨胀系数的研究还非 常有限 ，至今还没有结论性的报导。一般认为 1 ,2 1 ， 混凝土的热膨胀系数在初凝前后 ( 6 - 1 0 h ) 具有很高 的数值 ( 2 0 1 0 左右 )，终凝后热膨胀系数下降 迅速 。Ne v i l l e等人认 为 3 】 ，这主要归 因于混凝 土孔 结构中的湿度状态，未凝固状态下的混凝土中水分占 有主导地位 ( 水的热膨胀系数为 2 1 1 0 。4 )；而 当混凝土骨架形成之后，其热膨胀系数将会变小，从 终凝到后来 1 2 周，热膨胀系数的发展趋于稳定。对 于混凝土早期的热膨胀系数的发展规律，也存在其他 观点。例如，Mi t c h e ll 4 等分别测定了普通强度、中 等强度和高强混凝土在早期 ( 龄期为 3 6 h ) 的热膨胀 系数，其研究结果表明热膨胀系数与龄期关系不大， 基本上是 9 51 0 c C。 相比成熟混凝土，早龄期混凝土热膨胀系数的测 量要复杂的多。测量过程中， 温度变形也伴随着自收 缩的发生，此外， 还有延迟变形的影响。一般认为， 温度变形是由即时变形和延迟变形两部分组成，而延 迟变形又取决于温度历程和混凝土内部的相对湿度。 文献中，B a z a n t 5 1 认为温度变形实际上包含了温度和 湿度的影响；在测量温度变形时， 常常会发现所谓的 “ 延迟变形” I6 ， 而 S a b r i 【 等研究指出这种 “ 延迟变形” 是不可逆的。因此 ，测量热膨胀系数取决于采用的是 温度变化后立即响应的变形，还是在 “ 延迟变形”结 束后的变形 ，但在实际的测量过程中很难判断 “ 延迟 变形”何时结束。对于不同混凝土、不同龄期、不同 温度发展历程， “ 延迟变形”的大小和持续时I、司 都不 一 样。而且，当混凝土温度发生陕速变化时， “ 延迟 变形”会在较长时间里存在，直到系统达到新的温 度平衡 。由于 “ 延迟 变形”的存在 ，甚至出现升温 后再降温 ，降温初期 总的变形仍然会呈现少量膨胀 趋势 。 “ 延 迟变形”的存在无疑增加了热膨胀系数 测定的难度。 1 早期热膨 胀系数 的测定 1 1 试 验方 法 由于精确测定混凝土早期热膨胀 系数非常困 难 ，本研究中采用了一种近似的测试方法：在混 凝土 试件 浇筑 后 ，即 开始 测试 混凝 土试件 的 变形 和温 度 ，此 阶段 试件 的变 形包 含 了混凝 土 的 自生 变形 和温 度变 形 ，因此对 于不 同 水胶 比情况 下 采 用不同的分析方法，来区别 自生变形对热膨胀系数 计算的影响。 分析方法： ( 1 ) 针对较高水胶比的混凝土 ( 或 大掺量粉煤灰混凝土等)，由于测试时间内早期自收 缩非常小， 在一定的温度历程下，所测得的变形中温 度变形占主导， 可忽略自收缩， 近似确定热膨胀系数； ( 2 ) 针对较低水胶比的混凝土 ( 或掺硅粉混凝土等 ) ， 早期自生收缩大，测试期间较小的温度历程对自生变 形影响不明显，不同温度历程下的变形差主要反映的 是温度变形差，基于温差和变形差可以近似地计算出 热膨胀 系数 。 对于两种分析方法，在混凝土试件成型 2 4 h 后陕 速降温时，都可认为是以温度变形为主，可忽略自生 变形来计算热膨胀系数。 均为近似的估计热膨胀系数， 试验结果表明，其准确性是可以接受的。 1 2 试验装置 试验采用自主开发的变形测量试验装置 ， 如图 l 所示。该装置的优点为：能够更早地反映出混凝土 的早期变形，混凝土浇筑后即测定其变形；试模具备 加热控温功能 ，既可利用混凝土硬化的温升作为环境 温度条件， 也可单独设定环境温度。 试件的一端固定， 另一端为自由变形端，通过测定自由变形端的位移来 确定试件的变形。变形试验装置包括两个平行试件， 可对两个试件分别进行控温，同时测定不同温度条件 下混凝土的变形 。混凝土试件测试段长为 1 0 0 0 mm， 断面尺寸为 1 0 0 mm1 0 0 mm。 1 昆 凝土 自由变形试验装置 1 3 试验用的配合比 本 研 究 中 ，试 验分 别 采 用 了纯 水 泥 混 凝 土、 掺 粉煤 灰混 凝 土和掺 硅 灰混 凝 土，水 胶比 分布 在 0 2 5 0 5 5 之间 ，混凝土配合比见表 1 。 2 试验结果与分析 2 1 分析方法 ( 1) 的应用 水胶比为 0 5 5的 A1 混凝土的变形与温度变化 曲 线如图 2 所示 ，早期 自收缩很小 ，总的变形曲线与温 度变化曲线趋势一致，采用上述的分析方法 ( 1 ) 可 2 0 1 6年 1 月 张涛 ： 早龄期混凝土热膨胀系数研究 5 3 表 1 试验用混凝土配 比 k g m 序号 水 水泥 粉煤灰 硅灰 砂 石 减水剂 水皎比 A1 2 2 0 4 0 0 。 7 2 0 1 0 8 0 0 05 5 A2 1 7 5 5 0 0 。 6 9 0 1 0 3 0 2 7 5 0 3 5 A3 1 4 7 4 9 0 。 7 4 0 1 0 2 3 59 0I 3 O _ A4 l 2 3 49 0 71 5 1 0 73 39 0 25 F1 1 7 5 4 25 7 5 。 6 9 0 l 0 30 30 0 3 5 F2 1 7 5 3 5 0 1 5 O 6 9 0 1 0 3 0 30 0_ 3 5 F 3 1 7 5 27 5 2 2 5 6 9 0 1 0 30 20 0 3 5 F 4 1 75 3 0 0 2 00 6 9 0 1 0 3 0 2 7 5 0 - 3 5 S1 1 5 O 47 2 。 4 2 7 9 3 1 0 09 6 _ 3 0 2 9 S 2 1 5 0 5 0 4 _ 5 2 7 0 5 1 0 5 8 42 0 - 2 7 S 3 1 7 5 47 2 。 31 7 0 0 1 0 50 4 8 0 - 3 5 S 4 1 6 5 43l _ 3 8 7 9 3 1 0 09 5 6 0 - 3 5 以近似地计算出混凝土的热膨胀系数。A1 混凝土的 热膨胀系数线性拟合计算见图 3 。 曼 2 龄期m 图2 A1 混凝土的变形与温度发展 图 3 A 1 混凝土的热膨胀系数线性拟合计算图 赠 对于这种方法 ，混凝土热膨胀系数的计算在温升 阶段和温降阶段可以得到两个不同的数值：膨胀系数 0 。 为基于整个升温过程的平均值 ( 浇筑后几个 h 到 1 d)；收缩系数 为后来整个降温阶段的平均值 ( 浇 筑 后 1 d到 1 周 )。一 般 a 。 比 。 要 大一些 ，这 表明 混凝土早期热膨胀系数随着时间减小。 从图 3中可看出，在混凝土早期自收缩较小时， 初凝后 ( 6 h )混凝土的变形与温升之间的线性关系 很好。分别对温升阶段和温降阶段进行线性拟合， 可以分别计算出膨胀阶段和收缩阶段的热膨胀系数。 试验结果表明 ，A1 混凝 土温升阶段 ( 2 2 h之前 )热 膨胀 系数为 6 c = 1 1 1 X 1 0 ，降温阶段 ( 1 d后 ) 0 【 。= 7 41 0 。 不同混凝土的热膨胀系数在硬化初期有一定差 异。对于掺 4 0 粉煤灰的混凝土试件 F 4 ，其早期 自收缩较小，采用相同的方法拟合计算 F 4 混凝土的 热膨 胀 系数 ，得到 与 A1 混凝 土类似 的结果 ：硬化 初期热膨胀系数较大，后期逐渐减小。在温升阶段 ( 6 1 4 h )，热膨胀系数约 1 3 -3 1 0 ；降温阶段 的热膨胀系数为 7 71 0 6 。 2 2 分析方法 ( 2)的应用 对于水胶比较低的混凝土 ，早期 自收缩很大而且 发展很快 ，采用方法 ( 1 ) 估算热膨胀系数存在较大 误差 ，但试验表明可以采用分析方法 ( 2)来测定混 凝土的早期热膨胀系数发展 。通过对比两种温度历程 下的变形差与温度差，分时段计算热膨胀系数。 s 1 和 S 4 混凝土试件，分别在两种温度条件下的 变形差 温差曲线如图 4 所示，图中曲线的斜率即为 热膨胀系数值 ( 1 0 )。图4 直观地显示出：在 混凝土硬化初期升温膨胀阶段，热膨胀系数 ( 曲线斜 率 ) 逐渐减小；而降温收缩阶段的热膨胀系数相对稳 定，且低于膨胀初期的热膨胀系数。此外， 还可以注 意到，在升温膨胀时期， 这两种混凝土的热膨胀系数 差异较大，但在收缩时期就非常接近了。 一 V 温 厦 变 化 图4 变形差 一 温度差曲线图 ( S 1 、s 4 ) 2 3 热膨胀系数的拟合分析 在混凝土硬化 1 d 后 ( 降温阶段 )，对多种混凝 土的热膨胀系数进行计算，如图 5 所示。计算结果表 明，对于 1 d 后的热膨胀系数，不同混凝土之间差异 较小， 一般在 7 1 0 1 0 之间。而利用不同温度历 程下的变形差 ，对混凝土不同时间间隔的热膨胀系数 进行拟合计算，可以得到整个硬化初期的热膨胀系数 发展规律。采用分段拟合方法得到几种混凝土的热膨 胀系数发展曲线见图 6 。 啪 鲫 如 加 0 珈 5 4 建筑技术 第 4 7 卷第 1 期 一 ： 温度变化 图5 硬化 1 d 后的热膨胀系数拟合计算图 一 2 、 髻 越 龄 期 m 图 6 混凝土的早期热膨胀系数发展 从图 6 中可以看出混凝土早期热膨胀系数发展的 大致趋势：在混凝土硬化初期 ( 8 1 0 h )，热膨胀系 数要高得多，有的高达 3 0 -4 0 1 o C；随着混凝土 龄期发展，热膨胀系数迅速减小，在 1 2 2 0 h 降为最 低值 4 7 1 ，混凝土的热膨胀系数最低值出现 的时刻， 与其硬化速率关系密切；1 d 后热膨胀系数有 所回升，并逐渐趋于平缓，数值约为7 1 0 l 。 不同混凝土的热膨胀系数在硬化最初 1 0 h内差异相 对较大，具体的热膨胀系数值见表 2 。 表 2 混凝土早期热膨胀系数值 1 0 q C 组 号 7h 9 h 1 2 h 1 5 h l 8 h 2 4 h 3 6 h 4 8 h 7 2 h 9 6 h A2 _ l 1 5 96 64 。 80 9 8 4 A3 1 4 8 9 6 5_3 。 7 8 _ 8 O - S 3 1 l 9 8 99 59 7 8 7 7 8 1 。 S3 2 1 8 4 。 8 5 _ 。 9 6 。 l 0-3 _ 。 S1 1 8 0 1 4 1 6 9 _ 8 6 8 - 3 ， F1 3 2 5 2 49 l 2 - 2 7O 6 1 _ 1 06 6 7 F3 1 3_ 3 1 0 2 7- 3 45 。 7 1 7 0 S 4 _ l 97 1 4 9 。 6 3 _ 8 5 。 用上述办法可以比较简单地测定混凝土的早期热 膨胀系数 ，测量的准确性在温度随时间变化较 陕的时 候是可以接受的 ；而在初凝开始时期和温峰到达前 后，以及后期缓f曼冷却阶段， 误差相对较大。 混凝土的热膨胀系数在硬化初期变化显著。很多 研究者测定了非常早龄期混凝土的热 膨胀系数，发 现硬化初期具有很高的值 ( 2 0 X 1 0 X 2 ， 甚至更高 ) ， 而后在硬化期间显著减小 ，这与本研究中得到的试验 结果比较一致。一般认为这种现象是归因于水相 ，因 为水相在混凝土硬化初期起主导作用 ，而水的热膨胀 系数比固相材料高很多；当混凝土硬化后骨架逐渐形 成， 于是就具有较低的热膨胀系数了。 3 早龄期热膨 胀系数模型 由于在混凝土硬化初期，自收缩和温度变形总是 同时发生， 这给混凝土早期热膨胀系数的测量和研究 带来很大困难。在实际应用中，简单的早期热膨胀系 数模型也是不可缺少的。一些学者尝试用数学模型来 预测早期热膨胀系数的发展。文献 9 】 中针对轻骨料 混凝土建立了如下模型： r( f ) ： ( 1 + 0 5 7 k t - m ) ( 1 ) 式中： 为 2 8 d 的热膨胀系数； 为混凝土 2 8 d 的抗压强度，t 为龄期 ( h ) 。k 和 m为参数，k 与矿 物掺和料的种类有关：矿渣取 0 1 ，其他取 1 O ；m与 水泥种类相关：普通硅酸盐水泥取 1 5 ，早强硅酸盐 水泥取 2 5 ， 硅灰的掺量达到 1 0 以上时，则按早强 水泥取值。 本研究中，在热膨胀系数模型式 ( 1 ) 基础上， 根据大量试验结果，对式 ( 1 ) 进行简化，建立早期 热膨胀系数的发展模型 ( 2 )： 坼( f ) ： ( 1 + 4 1 f ) ( 2) 式中： 为龄期 2 8 d 时的热膨胀系数；t 为混凝 土龄期 h ；对于普通混凝土和硅灰混凝土 ( 掺量小于 1 0 )取 m =2 0 ，粉煤灰混凝土 ( 粉煤灰掺量大于 1 5 )取 m = 1 5 。 如图 7 9 所示，分别为粉煤灰混凝土 ( F 1 )， 硅灰混凝土 ( S 3)和普通 混凝 土 ( A2)早期热膨胀 系数的实测值，以及采用式 ( 2 ) 计算的发展曲线。 从图中可以看出，式 ( 2 )能够较好地描述混凝土 早期热膨胀系数的发展。此外，还采用了文献中的 NM4 2 0混凝土 ( 水胶比 0 3 4 ，粉煤灰掺量 1 6 )的 热膨胀系数对模型 ( 2 ) 进行验证，结果表明实测值 与计算值很吻合。 由于 目前关于早期热膨胀系数发展的数据非常 少，式 ( 2 )的准确性有待于更多试验进行验证。利 用模型 ( 2)，可以很简单地计算出温度变形 ，从而 分离温度变形与自收缩，以便于研究不同温度条件下 的自 收缩发展；结合自收缩模型可以预测不同温度条 件下实际结构中混凝土的变形行为 ，计算混凝土的约 束应力， 评价混凝土的开裂敏感性。 2 0 1 6年 1 月 张涛：早龄期混凝土热膨胀系数研究 5 5 一 宝 一 餐 渔 蕞 虿 慧 警 囊 ( F1 ) 龄期 h 图 7 粉煤灰混凝土的早期热膨胀系数 4 结束语 ( S 3 ) 龄期 ， h 图 8 硅灰混凝土的早期热膨胀系数 2 0 ) o 2 0 4 0 6 0 8 0 1 O 0 龄期 肪 图 9 普通混凝土的早期热膨胀系数 因水相在混凝土硬化初期起主导作用，而水热膨 胀系数比固相材料高很多，因此混凝土的热膨胀系数 在硬化初期变化显菩 当混凝土硬化后骨架逐渐形成， 于是就具有较低的热膨胀系数。 不同混凝土的热膨胀系数在硬化最初 l O h 内差异 相对较大，热膨胀系数可达 2 0 3 0 1 0 _ 6 o C；而在硬 化 1 d 后 差别不大 ，热膨胀系数一般在 8 1 01 0 左右 。 采用简单适用的热膨胀系数模型，可以很好地分 离混凝土早期变形中的自收缩和温度变形，可用于混 凝土早期变形的研究和温度应力的计算。 参考文献 2 】 Em b o r g M De v e l o p m e n t o f me c h a ni c a l b e h a vi o r a t e a r l y a g e s I n ： S p r i ng e n s c h m i d R，e d s Th e r m a l c r a c k i n g i n c o n c r e t e at e a r l y a g e s M u n i c h： E&F N S PON 1 9 9 5 7 7 1 48 Mi a o B，Cha a l l a l O， Pe r r a t o n D， e t a 1 On s i t e e a r l y a g e mo n o fin g o fh i 血 p e r f o rm a n c e c o nc r e t e c o l u mns ACI M a t e r J ， 1 9 9 3 ， 9 0 ： 41 5 4 2 0 Ne vi l l e A M P r o p e r t i e s o f c o n c r e t e Ne w Yo r k： J o h n Wi l e y& S o n s l n c ， 1 9 9 6 M i t c he l l D，Kha n A A a nd Co o k W D Ea r l y a g e pr o p e r t i e s f o r t h e r m a l a n d s t r e s s a na l y s e s d ur i ng h yd r a t i o nI n：S ka l n y J a nd M i n d e s s S e d s M a t e r i a l S c i e n c e o f Co n c r e t e V U S A： T he Ame r i c a n Ce r a m i c S o c i e t y 2 6 5 3 0 5 Ba z a nt De l a y e d t he rm a l d i l ata t i o n o f c e m e n t p a s t e a n d c o n c r e t e d u e t o ma s s t r a n s p o r t Nu c 1 En g De s ，1 9 7 0 【 Yo u n g J F De n s i fi e d c e me n t p a s t e s a n d mo r t a r s C e me n t i n g t h e f u t u r e ， 1 9 9 7 ， 9( 2 ) S a b r i S I l l s t o n J M I mm e d i a t e a n d d e l a y e d t h e r m a l e x pa n s i o n o f h a r d e n e d c e me n t p a s t e C e me n t a n d c o n c r e t e r e s e arc h ，1 9 8 2 ， 1 2( 2 ) ： 1 9 9 2 08 张涛 混凝土早期开裂敏感性的影响因素研究 D 清华大学， 2 0 0 6 王贤磊 混凝土温度线膨胀系数测定仪的研究与应用 D 北京： 清华大学土木系，2 0 0 5 加 m 0 一 。 一 一 帐邕 臻 柏 如 加 m O