山东某学院全隐框玻璃幕墙设计计算书.doc

山东xxxxx职业学院教学楼实训楼(1#、2#、3#)、食堂学生活动中心及综合楼幕墙工程全隐框玻璃幕墙设计计算书 基本参数: 济南地区基本风压0.450kN/m2 抗震设防烈度6度 设计基本地震加速度0.05g .设计依据: 建筑结构可靠度设计统一标准 GB 50068-2001 建筑结构荷载规范 GB 50009-2001 建筑抗震设计规范 GB 50011-2001 混凝土结构设计规范 GB 50010-2002 钢结构设计规范 GB 50017-2003 混凝土结构后锚固技术规程JGJ 145-2004 玻璃幕墙工程技术规范 JGJ 102-2003 建筑幕墙 JG 3035-1996 玻璃幕墙工程质量检验标准 JGJ/T 139-2001 铝合金建筑型材 基材 GB/T 5237.1-2004 铝合金建筑型材 阳极氧化、着色型材 GB/T 5237.2-2004 紧固件机械性能 螺栓、螺钉和螺柱 GB/T 3098.1-2000 紧固件机械性能 螺母 粗牙螺纹 GB/T 3098.2-2000 紧固件机械性能 自攻螺钉 GB/T 3098.5-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺栓、螺钉和螺柱 GB/T 3098.6-2000 紧固件机械性能 不锈钢螺母 GB/T 3098.15-2000 浮法玻璃 GB 11614-1999 钢化玻璃 GB/T 9963-1998 幕墙用钢化玻璃与半钢化玻璃 GB 17841-1999 建筑结构静力计算手册 (第二版) BKCADPM集成系统(BKCADPM2006版).基本计算公式: (1).场地类别划分: 地面粗糙度可分为A、B、C、D四类： -A类指近海海面和海岛、海岸、湖岸及沙漠地区； -B类指田野、乡村、丛林、丘陵以及房屋比较稀疏的乡镇和城市郊区； -C类指有密集建筑群的城市市区； -D类指有密集建筑群且房屋较高的城市市区。 本工程为：本工程幕墙，按C类地区计算风荷载。(2).风荷载计算: 幕墙属于薄壁外围护构件，根据建筑结构荷载规范GB50009-2001规定采用 风荷载计算公式: Wk=gzszW0 （7.1.1-2） 其中: Wk-垂直作用在幕墙表面上的风荷载标准值(kN/m2)； gz-高度Z处的阵风系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.5.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算:gz=K(1+2f) 其中K为地区粗糙度调整系数，f为脉动系数。经化简，得： A类场地: gz=0.921+35-0.072(Z/10)-0.12 B类场地: gz=0.891+(Z/10)-0.16 C类场地: gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22 D类场地: gz=0.801+35(0.252)(Z/10)-0.30 z-风压高度变化系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.2.1条取定。 根据不同场地类型,按以下公式计算: A类场地: z=1.379(Z/10)0.24 B类场地: z=1.000(Z/10)0.32 C类场地: z=0.616(Z/10)0.44 D类场地: z=0.318(Z/10)0.60 本工程属于C类地区,故z=0.616(Z/10)0.44 s-风荷载体型系数,按建筑结构荷载规范GB50009-2001第7.3.3条取为：-1.2 W0-基本风压,按建筑结构荷载规范GB50009-2001附表D.4给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2，济南地区取为0.450kN/m2(3).地震作用计算: qEAk=EmaxGAK 其中: qEAk-水平地震作用标准值 E-动力放大系数,按 5.0 取定 max-水平地震影响系数最大值，按相应抗震设防烈度和设计基本地震加速度取定: max选择可按JGJ102-2003中的表5.3.4进行。表5.3.4 水平地震影响系数最大值max抗震设防烈度6度7度8度max0.040.08(0.12)0.16(0.24)注:7、8度时括号内数值分别用于设计基本地震速度为0.15g和0.30g的地区。 设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度6度： max=0.04 设计基本地震加速度为0.10g，抗震设防烈度7度： max=0.08 设计基本地震加速度为0.15g，抗震设防烈度7度： max=0.12 设计基本地震加速度为0.20g，抗震设防烈度8度： max=0.16 设计基本地震加速度为0.30g，抗震设防烈度8度： max=0.24 设计基本地震加速度为0.40g，抗震设防烈度9度： max=0.32 济南设计基本地震加速度为0.05g，抗震设防烈度为6度，故取max=0.04 GAK-幕墙构件的自重(N/m2)(4).作用效应组合:一般规定，幕墙结构构件应按下列规定验算承载力和挠度： a.无地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： 0S R b.有地震作用效应组合时，承载力应符合下式要求： SE R/RE式中 S-荷载效应按基本组合的设计值； SE-地震作用效应和其他荷载效应按基本组合的设计值； R-构件抗力设计值； 0-结构构件重要性系数，应取不小于1.0； RE-结构构件承载力抗震调整系数，应取1.0； c.挠度应符合下式要求： df df,lim df-构件在风荷载标准值或永久荷载标准值作用下产生的挠度值； df,lim-构件挠度限值； d.双向受弯的杆件，两个方向的挠度应分别符合dfdf,lim的规定。幕墙构件承载力极限状态设计时，其作用效应的组合应符合下列规定： 1 有地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK+EESEK 2 无地震作用效应组合时，应按下式进行： S=GSGK+wwSWK S-作用效应组合的设计值； SGk-永久荷载效应标准值； SWk-风荷载效应标准值； SEk-地震作用效应标准值； G-永久荷载分项系数； W-风荷载分项系数； E-地震作用分项系数； W-风荷载的组合值系数； E-地震作用的组合值系数； 进行幕墙构件的承载力设计时，作用分项系数，按下列规定取值： 一般情况下，永久荷载、风荷载和地震作用的分项系数G、W、E应分别取1.2、1.4和1.3； 当永久荷载的效应起控制作用时，其分项系数G应取1.35；此时，参与组合的可变荷载效应仅限于竖向荷载效应； 当永久荷载的效应对构件利时，其分项系数G的取值不应大于1.0。 可变作用的组合系数应按下列规定采用： 一般情况下，风荷载的组合系数W应取1.0，地震作用于的组合系数E应取0.5。 对水平倒挂玻璃及框架，可不考虑地震作用效应的组合，风荷载的组合系数W应取1.0（永久荷载的效应不起控制作用时）或0.6(永久荷载的效应起控制作用时)。幕墙构件的挠度验算时，风荷载分项系数W和永久荷载分项系数均应取1.0，且可不考虑作用效应的组合。.材料力学性能: 材料力学性能，主要参考JGJ 102-2003 玻璃幕墙工程技术规范。(1).玻璃的强度设计值应按表5.2.1的规定采用。表5.2.1 玻璃的强度设计值 fg(N/mm2)种 类厚度（mm）大 面侧 面普通玻璃528.019.5浮法玻璃51228.0 19.5151924.0 17.0 2020.0 14.0 钢化玻璃51284.0 58.8151972.0 50.42059.0 41.3注：1. 夹层玻璃和中空玻璃的强度设计值可按所采用的玻璃类型确定；2. 当钢化玻璃的强度标准达不到浮法玻璃强度标准值的3倍时，表中数值 应根据实测结果予于调整；3. 半钢化玻璃强度设计值可取浮法玻璃强度设计值的2倍。当半钢化玻璃 的强度标准值达不到浮法玻璃强度标准值的2倍时，其设计值应根据实 测结果予于调整；4. 侧面玻璃切割后的断面，其宽度为玻璃厚度。(2).铝合金型材的强度设计值应按表5.2.2的规定采用。表5.2.2 铝合金型材的强度设计值fa（N/mm2）铝合金牌号状 态壁厚（mm）强度设计值fa抗拉、抗压抗剪局部承压6061T4不区分85.5 49.6 133.0 T6不区分190.5 110.5 199.0 6063T5不区分85.5 49.6 120.0 T6不区分140.0 81.2 161.0 6063AT510124.4 72.2 150.0 10116.6 67.6 141.5 T610147.7 85.7 172.0 10140.0 81.2 163.0 (3).钢材的强度设计值应按现行国家标准钢结构设计规范GB50017-2003的规定采用，也可按表5.2.3采用。表5.2.3 钢材的强度设计值fs（N/mm2）钢材牌号厚度或直径d（mm）抗拉、抗压、抗弯抗剪端面承压Q235d1621512532516d4020512040d60200115Q345d1631018040016d3529517035d50265155注：表中厚度是指计算点的钢材厚度；对轴心受力杆件是指截面中较厚钢板的厚度.(4).玻璃幕墙材料的弹性模量可按表5.2.8的规定采用。表5.2.8 材料的弹性模量 E（N/mm2）材 料E玻 璃0.72105铝合金0.70105钢、不锈钢2.06105消除应力的高强钢丝2.05105不锈钢绞线1.201051.50105高强钢绞线1.95105钢丝绳0.801051.00105 注：钢绞线弹性模量可按实测值采用。(5).玻璃幕墙材料的泊松比可按表5.2.9的规定采用。表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30(6).玻璃幕墙材料的线膨胀系数可按表5.2.10的规定采用。表5.2.10 材料的线膨胀系数(1/)材料材料 玻璃0.8010-51.0010-5不锈钢板1.8010-5铝合金2.3510-5混凝土1.0010-5铝材1.2010-5砌砖体0.5010-5(7).玻璃幕墙材料的重力密度标准值可按表5.3.1的规定采用。表5.3.1 材料的重力密度g（kN/m3)材料g材料g普通玻璃、夹层玻璃、钢化玻璃、半钢化玻璃25.6矿棉1.21.5玻璃棉0.51.0钢材78.5岩棉0.52.5铝合金28.0一、风荷载计算 标高为10.0m处风荷载计算(1). 风荷载标准值计算: W0:基本风压 W0=0.45 kN/m2 gz: 10.0m高处阵风系数(按C类区计算) gz=0.851+350.108(Z/10)-0.22=2.098 z: 10.0m高处风压高度变化系数(按C类区计算): (GB50009-2001) z=0.616(Z/10)0.44 (C类区，在15米以下按15米计算) =0.616(15.0/10)0.44=0.740 s:风荷载体型系数 s=-1.20 Wk=gzzsW0 (GB50009-2001) =2.0980.7401.20.450 =0.838 kN/m2 因为Wk1.0kN/m2，取Wk=1.0 kN/m2，按JGJ102-2003第5.3.2条采用。(2). 风荷载设计值: W: 风荷载设计值(kN/m2) w: 风荷载作用效应的分项系数：1.4 按建筑结构荷载规范GB50009-2001 3.2.5 规定采用 W=wWk=1.41.000=1.400kN/m2二、玻璃的选用与校核 本处选用玻璃种类为: 钢化玻璃1. 本处采用单层玻璃，初选玻璃厚度t=6.0mm 玻璃的重力密度为: 25.6(KN/m3) GAK=25.6t/1000 =25.66.0/1000 =0.154kN/m22. 该处垂直于玻璃平面的分布水平地震作用: max: 水平地震影响系数最大值: 0.040 qEAk: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用(kN/m2) qEAk=5maxGAK =50.0400.154 =0.031kN/m2 E: 地震作用分项系数: 1.3 qEA: 垂直于玻璃平面的分布水平地震作用设计值(kN/m2) qEA=rEqEAk =1.3qEAK =1.30.031 =0.040kN/m23. 玻璃的强度计算: 校核依据: g=84.000 N/mm2 Wk: 垂直于玻璃平面的风荷载标准值(N/mm2) qEAk: 垂直于玻璃平面的地震作用标准值(N/mm2) Wk: 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) Ek: 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值(N/mm2) : 参数 : 折减系数，可由参数按JGJ102-2003表6.1.2-2采用表 6.1.2-2 折减系数5.010.020.040.060.080.0100.01.000.960.920.840.780.730.68120.0150.0200.0250.0300.0350.0400.00.650.610.570.540.520.510.50 a: 玻璃短边边长: 900.0mm b: 玻璃长边边长: 1000.0mm t: 玻璃的厚度: 6.0mm m: 玻璃板的弯矩系数, 按边长比a/b查JGJ102-2003 表6.1.2-1得: 0.0528表6.1.2-1 四边支承玻璃板的弯矩系数ma/b0.000.250.330.400.500.550.600.65m0.12500.12300.11800.11150.10000.09340.08680.0804a/b0.700.750.800.850.900.951.00m0.07420.06830.06280.05760.05280.04830.0442 在垂直于玻璃平面的风荷载作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) =(Wk+0.5qEK)a4/(Et4) =7.14 : 折减系数，按=7.14 查6.1.2-2表得:=0.97 Wk=6mWka2/t2 =60.0531.0000.90020.971000/6.02 =6.939N/mm2 在垂直于玻璃平面的地震作用下玻璃截面的最大应力标准值计算(N/mm2) =(Wk+0.5qEAk)a4/(Et4) =7.14 : 折减系数，按=7.14 查6.1.2-2表得:=0.97 Ek=6mqEAKa2/t2 =60.0530.0310.90020.971000/6.02 =0.213N/mm2 : 玻璃所受应力: 采用SW+0.5SE组合: =1.4WK+0.51.3EK =1.46.939+0.51.30.213 =9.853N/mm2 玻璃最大应力设计值=9.853N/mm2 g=84.000N/mm2 玻璃强度满足要求! 4. 玻璃的挠度计算: df: 在风荷载标准值作用下挠度最大值(mm) D: 玻璃的刚度(N.mm) t: 玻璃厚度: 6.0mm : 泊松比，按JGJ 102-2003 5.2.9条采用，取值为 0.20表5.2.9 材料的泊松比材 料材 料玻璃0.20钢、不锈钢0.30铝合金0.33高强钢丝、钢绞线0.30 : 挠度系数:按JGJ102-2003表6.1.3采用 =0.00500表6.1.3 四边支承板的挠度系数a/b0.000.200.250.330.500.013020.012970.012820.012230.01013a/b0.550.600.650.700.750.009400.008670.007960.007270.00663a/b0.800.850.900.951.000.006030.005470.004960.004490.00406 =Wka4/(Et4) =7.03 : 折减系数，按=7.03 查6.1.2-2表得:=0.97 D=(Et3)/12(1-2) =1350000.00 (N.mm) df=Wka4/D =2.4 (mm) df/a 1/60 玻璃的挠度满足! 三、硅酮结构密封胶计算: 该处选用结构胶类型为: SS6221. 按风荷载、水平地震作用和自重效应, 计算硅酮结构密封胶的宽度:(1)在风载荷和水平地震作用下，结构胶粘结宽度的计算(抗震设计): Cs1: 风载荷作用下结构胶粘结宽度 (mm) W: 风荷载设计值: 1.400kN/m2 a: 矩形玻璃板的短边长度: 900.000mm f1: 硅酮结构密封胶在风荷载或地震作用下的强度设计值，取0.2N/mm2。 qE: 作用在计算单元上的地震作用设计值:0.040(kN/m2) 按5.6.3条规定采用 Cs1=(W+0.5qE)a/(2000f1) =(1.400+0.50.040)900.000/(20000.2) =3.19mm 取4mm(2)在玻璃永久荷载作用下，结构胶粘结宽度的计算: Cs2: 自重效应结构胶粘结宽度 (mm) a: 矩形玻璃板的短边长度: 900.0mm b: 矩形玻璃板的长边长度: 1000.0mm t: 玻璃厚度: 6.0mm f2: 结构胶在永久荷载作用下的强度设计值，取0.01N/mm2 按JGJ102-2003的5.6.3条规定采用 Cs2=(25.6t)(ab)/(2000(a+b)f2) =(25.6t)(900.01000.0)/(2000(900.0+1000.0)0.01) =3.64mm 取4mm(3)硅酮结构密封胶的最大计算宽度: 4mm2. 硅酮结构密封胶粘接厚度的计算:(1)温度变化效应胶缝厚度的计算: ts1: 温度变化效应结构胶的粘结厚度: mm 1: 硅酮结构密封胶的温差变位承受能力: 12.0% : 年温差: 62.2 b: 矩形玻璃板的长边长度: 1000.0mm Us1: 玻璃板块在年温差作用下玻璃与铝型材相对位移量: mm 铝型材线膨胀系数: 1=2.3510-5 玻璃线膨胀系数: 2=1.0010-5 Us1=b(1-2) =1.00062.200(2.35-1)10-5 =0.840mm ts1=Us1/(1(2+1)0.5 =0.840/(0.120(2+0.120)0.5 =1.7mm(2)地震作用下胶缝厚度的计算: ts2: 地震作用下结构胶的粘结厚度: mm hg: 玻璃面板高度: 1000.0m :风荷载标准值作用下主体结构的楼层弹性层间位移角限值(rad): 0.0010 :胶缝变位折减系数1.000 2: 硅酮结构密封胶的变位承受能力，取对应于其受拉应力为0.14N/mm2时的伸长率: 40.0% ts2=hg/(2(2+2)0.5 =0.00101000.01.000/(0.400(2+0.400)0.5 =1.0mm3. 胶缝强度验算 胶缝选定宽度为:7 mm 胶缝选定厚度为:6 mm(1)在风荷载和水平地震作用下，结构胶中产生的拉应力: W: 风荷载设计值: 1.400kN/m2 qE: 作用在计算单元上的地震作用设计值:0.040(kN/m2) a: 矩形分格短边长度: 900.0mm Cs: 结构胶粘结宽度: 7.0 mm 1=(W+0.5qE)a/(2000Cs) =(1.400+0.50.040)900.000/(20007.000) =0.091N/mm2(2)在永久荷载作用下，结构胶中产生的剪应力: a: 矩形玻璃板的短边长度: 900.0mm b: 矩形玻璃板的长边长度: 900.0mm t: 玻璃厚度: 6.0mm 2=(25.6t)(ab)/(2000(a+b)Cs) =0.005N/mm2(3)结构胶中产生的总应力: =(12+22)0.5 =(0.0912+0.0052)0.5 =0.091N/mm20.2N/mm2 结构胶强度可以满足要求！ 四、固定片（压板）计算: Wfg_x: 计算单元总宽为900.0mm Hfg_y: 计算单元总高为1000.0mm Hyb1: 压板上部分高为300.0mm Hyb2: 压板下部分高为300.0mm Wyb: 压板长为30.0mm Hyb: 压板宽为30.0mm Byb: 压板厚为7.0mm Dyb: 压板孔直径为6.0mm Wk: 作用在玻璃幕墙上的风荷载标准值为1.000(kN/m2) qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的分布水平地震作用为0.031(kN/m2)(不包括立柱与横梁传来的地震作用) A: 每个压板承受作用面积(m2) A=(Wfg_x/1000/2)(Hyb1+Hyb2)/1000/2 =(0.9000/2)(0.3000+0.3000)/2 =0.1350 (m2) Pwk: 每个压板承受风荷载标准值(KN) Pwk=WkA=1.0000.1350=0.135(KN) Pw: 每个压板承受风荷载设计值(KN) Pw=1.4Pwk=1.40.135=0.189(KN) Mw: 每个压板承受风荷载产生的最大弯矩(KN.m) Mw=1.5Pw(Wyb/2)=1.50.189(0.0300/2)=0.004 (KN.m) Pek: 每个压板承受地震作用标准值(KN) Pek=qEAKA=0.0310.1350=0.004(KN) Pe: 每个压板承受地震作用设计值(KN) Pe=1.3Pek=1.30.004=0.005(KN) Me: 每个压板承受地震作用产生的最大弯矩(KN.m) Me=1.5Pe(Wyb/2)=1.50.005(0.0300/2)=0.000 (KN.m) 采用Sw+0.5Se组合 M: 每个压板承受的最大弯矩(KN.m) M=Mw+0.5Me=0.004+0.50.000=0.004(KN.m) W: 压板截面抵抗矩(mm3) W=(Hyh-Dyb)Byb2)/6 =(30.0-6.0)7.02)/6 =196.0 (mm3) I: 压板截面惯性矩(mm4) I=(Hyh-Dyb)Byb3)/12 =(30.0-6.0)7.03)/12 =686.0 (mm4) =106M/W=1060.004/196.0=22.0 (N/mm2) =22.0(N/mm2) 84.2(N/mm2)强度满足要求 U: 压板变形(mm) U=1.510002(Pwk+0.5Pek)Wyb3/(48EI) =1.51000(0.135+0.50.004)30.03)/(240.7105686.0) =0.002mm Du: 压板相对变形(mm) Du=U/L=U/(Wyb/2)=0.002/15.0=0.0002 Du=0.00021/180 符合要求 Nvbh: 压板螺栓(受拉)承载能力计算(N): D: 压板螺栓有效直径为5.000(mm) Nvbh=(D2170)/4=(3.14165.0002170)/4 =3338.0 (N) Nvbh=3338.02(Pw+0.5Pe)=383.4(N)满足要求 五、幕墙立柱计算: 幕墙立柱按简支梁力学模型进行设计计算：1. 荷载计算:(1)风荷载均布线荷载设计值(矩形分布) qw: 风荷载均布线荷载设计值(kN/m) W: 风荷载设计值: 1.400kN/m2 B: 幕墙分格宽: 0.900m qw=WB =1.4000.900 =1.260 kN/m(2)立柱弯矩:立柱的受力如图所示。 Mw: 风荷载作用下立柱弯矩(kN.m) qw: 风荷载均布线荷载设计值: 1.260(kN/m) Hsjcg: 立柱计算跨度: 3.900m Mw=qwHsjcg2/8 =1.2603.9002/8 =2.396 kNm qEA: 地震作用设计值(KN/m2): GAk: 玻璃幕墙构件(包括玻璃和框)的平均自重: 400N/m2 垂直于玻璃幕墙平面的均布水平地震作用标准值: qEAk: 垂直于玻璃幕墙平面的均布水平地震作用标准值 (kN/m2) qEAk=5maxGAk =50.040400.000/1000 =0.080 kN/m2 E: 幕墙地震作用分项系数: 1.3 qEA=1.3qEAk =1.30.080 =0.104 kN/m2 qE：水平地震作用均布线作用设计值(矩形分布) qE=qEAB =0.1040.900 =0.094 kN/m ME: 地震作用下立柱弯矩(kNm): ME=qEHsjcg2/8 =0.0943.9002/8 =0.178kNm M: 幕墙立柱在风荷载和地震作用下产生弯矩(kNm) 采用SW+0.5SE组合 M=Mw+0.5ME =2.396+0.50.178 M: 幕墙立柱在风荷载作用下产生弯矩(kNm) =2.485kNm2. 选用立柱型材的截面特性: 立柱型材号: XC1NS60120L 选用的立柱材料牌号:6063 T5 型材强度设计值: 抗拉、抗压85.500N/mm2 抗剪49.6N/mm2 型材弹性模量: E=0.70105N/mm2 X轴惯性矩: Ix=222.964cm4 Y轴惯性矩: Iy=70.499cm4 立柱型材在弯矩作用方向净截面抵抗矩: Wn=33.731cm3 立柱型材净截面积: An=12.542cm2 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: Ss=23.665cm3 塑性发展系数: =1.053. 幕墙立柱的强度计算: 校核依据: N/An+M/(Wn)a=85.5N/mm2(拉弯构件) B: 幕墙分格宽: 0.900m GAk: 幕墙自重: 400N/m2 幕墙自重线荷载: Gk=400B/1000 =4000.900/1000 =0.360kN/m Nk: 立柱受力: Nk=GkL =0.3603.900 =1.404kN N: 立柱受力设计值: rG: 结构自重分项系数: 1.2 N=1.2Nk =1.21.404 =1.685kN : 立柱计算强度(N/mm2)(立柱为拉弯构件) N: 立柱受力设计值: 1.685kN An: 立柱型材净截面面积: 12.542cm2 M: 立柱弯矩: 2.485kNm Wn: 立柱在弯矩作用方向净截面抵抗矩: 33.731cm3 : 塑性发展系数: 1.05 =N10/An+M103/(1.05Wn) =1.68510/0.135+2.485103/(1.0533.731) =71.493N/mm2 71.493N/mm2 a=85.5N/mm2 立柱强度可以满足 4. 幕墙立柱的刚度计算: 校核依据: dfL/180 df: 立柱最大挠度 df=5qWkHsjcg41000/(3840.7Ix)=17.370mm Du: 立柱最大挠度与其所在支承跨度(支点间的距离)比值: L: 立柱计算跨度: 3.900m Du=U/(L1000) =17.370/(3.9001000) =1/224 1/224 1/180 挠度可以满足要求！ 5. 立柱抗剪计算: 校核依据: max=49.6N/mm2(1)Qwk: 风荷载作用下剪力标准值(kN) Qwk=WkHsjcgB/2 =1.0003.9000.900/2 =1.755kN(2)Qw: 风荷载作用下剪力设计值(kN) Qw=1.4Qwk =1.41.755 =2.457kN(3)QEk: 地震作用下剪力标准值(kN) QEk=qEAkHsjcgB/2 =0.0803.9000.900/2 =0.140kN(4)QE: 地震作用下剪力设计值(kN) QE=1.3QEk =1.30.140 =0.183kN(5)Q: 立柱所受剪力: 采用Qw+0.5QE组合 Q=Qw+0.5QE =2.457+0.50.183 =2.548kN(6)立柱剪应力: : 立柱剪应力: Ss: 立柱型材计算剪应力处以上(或下)截面对中和轴的面积矩: 23.665cm3 立柱型材截面垂直于X轴腹板的截面总宽度: LT_x=6.000mm