界面状态对矩形钢管混凝土构件抗弯性能的影响.pdf

第 3 3卷第 1 期 2 0 1 6年 1月 建筑科 学与 J o u r n a l O f Ar c h i t e c t u r e 工程 学报 a n d Ci v i l En g i n e e r i n g Vo I 3 3 NO 1 J a n 2 O 1 6 文章编号 ： 1 6 7 3 2 0 4 9 ( 2 0 1 6 ) 0 1 0 0 1 5 - 0 7 界面状态对矩形钢管混凝土构件抗弯性能的影响 刘永健 ， 李 慧 ， 张 宁 。 ( 1 长安 大学 陕西省公路桥梁与隧道重点实验室 ， 陕西 西安7 1 0 0 6 4 ； 2 西北农林科技大学 水利与建筑工程学 院， 陕西 杨凌7 1 2 1 0 0 ) 摘要： 考虑钢一 混凝土界 面完全粘结和 自由滑移 2种极 限状 态， 研究矩形钢管混凝土构件受弯过程 的截面中和轴平移规律 ， 并基于平截面假定， 分别给 出 2种界 面状态下构件抗 弯承载力、 抗弯刚度 的理论计算方法。同时， 针对钢管与核心混凝土界面平均粘结强度 ， 分析抗弯构件在界面脱粘时的 有效受压区高度。研究结果表明： 矩形钢管混凝土的界 面脱粘导致核 心混凝土的抗 弯承载力过早 失效， 构件的整体抗弯刚度和承载力降低； 高宽比越 大， 钢管混凝土梁的整体钢管与混凝土之 间的 界 面状 态性能对构件抗 弯承载力的影响越明显 ； 实际 中核心混凝土在未达到极限受压强度前与钢 管发生脱粘 ， 为充分利用核心混凝土的材料强度 ， 应对矩形钢管混凝土的界面粘结进行构造加强。 关键词 ： 矩 形钢 管混凝 土 ； 界 面状 态； 抗 弯性 能 ； 粘 结强度 ； 抗 弯承 载 力 中 图分 类号 ： T U3 9 8 文献 标志 码 ： A I nf l u e n c e o f I n t e r f a c e St a t e o f Re c t a n g u l a r Co nc r e t e - f i l l e d S t e e l Tu b e o n Fl e xu r a l Pe r f o r m a n c e o f Co mp o ne nt ( 1 S h a a n x i Pr o v i n c i a 1 S h a a n x i ，Ch i n a ； L I U Yo n g j i a n ，LI Hu i ，Z HANG Ni n g Ma j o r L a b o r a t o r y f o r Hi g h wa y Br i d g e Tu n n e l ，Ch a n g a n Un i v e r s i t y ，Xi a n 7 1 0 0 6 4 ， 2 Co l l e g e o f Wa t e r Re s o u r c e s a n d Ar c h i t e c t u r a l E n g i n e e r i n g，No r t h we s t A&F Un i v e r s i t y ，Ya n g l i n g 7 1 2 1 0 0，S h a a n x i ，Ch i n a ) Ab s t r a c t ：The a ut ho r s s t ud i e d f u l l y bo nd a n d f r e e s l i p o f s t e e l a nd c o nc r e t e whi c h we r e t he t wo k i nd s o f u l t i ma t e s t a t e ，di s c us s e d t h e ne ut r a l a x i s t r a ns l a t i on r u l e s o f r e c t a n gul a r c o nc r e t e f i l l e d s t e e l t u b e c o mp o n e n t u n d e r b e n d i n g p r o c e s s ，a n d b a s e d o n t h e p l a n e c r o s s s e c t i o n a s s u mp t i o n， t h e t wo k i n d s o f c a l c u l a t i o n me t h o d a b o u t i n t e r f a c e s t a t e u n d e r f l e x u r a l b e a r i n g c a p a c i t y we r e gi v e nAt t h e s a m e t i me，a v e r a g e bo nd s t r e ngt h be t we e n s t e e l t ube a nd c o r e c o nc r e t e i nt e r f a c e t o a n a l y z e e f f e c t i v e c o mp r e s s i v e z o n e h e i g h t o f t h e f l e x u r a l me mb e r wa s i n t r o d u c e d Th e r e s u l t s s ho w t h a t t h e i nt e r f a c e de bo nd l c a ds t o pr e m a t ur e f a i l u r e o f t he c or e c o n c r e t e f l e xur a l be a r i ng c a p a c i t y a nd de c r e a s e o f o v e r a l l f l e xu r a l r i gi d i t y a nd b e a r i n g c a pa c i t y of c o mpo ne n t s Th e gr e a t e r a s pe c t r a t i o i s ， t he gr e a t e r i nf l ue nc e s o f t he pe r f o r m a nc e i n t e r f a c e be t we e n s t e e l t ub e a nd c o r e c o n c r e t e o n t h e pe r f o r m a n c e of t he b e a r i n g c a pa c i t y of be n di n g me mbe r s a r e I n f a c t ， i t m a k e s f u l l u s e o f ma t e r i a l s t r e n g t h o f t h e c o r e c o n c r e t e b y e n h a n c i n g t h e b o n d s t r e n g t h b e t we e n s t e e l a n d c onc r e t e t o， r e a c h t he u l t i ma t e c o m pr e s s i v e s t r e n gt h b e f o r e t he s t e e l c o n c r e t e i n t e r f a c e d e bo n d 收稿 日期 ： 基金项 目： 作者简介： 2 O1 5 1 2 一 O 2 国家 自然科学基金项 目( 5 1 1 7 8 0 5 1 ， 5 1 3 7 8 0 6 8 ) ； 交 通运输部建设科技项 目( 2 0 1 3 3 1 8 8 1 2 4 1 0 ) 中央高校基本科研业务费专项资金项 目( 3 1 0 8 2 1 1 5 1 1 0 1 ) 刘永健 ( 1 9 6 6 一 ) ， 男 ， 江西玉山人 ， 教授 ， 博士研究生导师 ， 工学博士 ， E ma i l ： s t e e l l y j 1 2 6 c o r f l 。 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 刘永健， 等 ： 界面状态对矩形钢管混凝土构件抗弯性能的影响 1 7 导 日 ( a ) 钢一 混凝土界面完全粘结 厶) 好冒 日 n = ( b ) 钢- 混 凝土 界 面 自 由滑 动 图 2 2种极 限界面状态下弯 曲中和轴变化 Fi g 2 Va r i a t i o n o f Fl e xu r a l Ne u t r a l Ax i s of TWO Ul t i ma t e I n t e r f a c e S t a t e s 变形 ， 其拉应力分布逐渐呈曲线形态 ， 直至为 0 ， 而 钢管和受压区的混凝土仍为线性分布。为保持截面 水平方向合力平衡 ， 必有 中和轴上移和弯 曲曲率增 长变快的趋势 。若钢一 混凝土界面无粘结作用而能 自由滑动， 钢管与核心混凝土将绕各 自截面的 中和 轴发生转动 ， 而混凝土的极限拉应变小于钢材 ， 混凝 土受拉区开裂后 ， 其截面的中和轴明显上移 ， 而此时 钢管截面的中和轴始终位于截面的几何形心处 。因 此 ， 即使竖 向位移协同变形 ， 核心混凝土与钢管 的弯 曲曲率将出现差别 ， 并且混凝 土的曲率增加有变快 的趋势。核心混凝土曲率的快速增长将导致其抗弯 能力过早失效 ， 而仅有钢管承受外部荷载 。可见， 当 核心混凝土与钢管之间的粘结力失效 而出现滑移 时， 构件的整体抗弯刚度和承载力将有减小趋势 。 2 抗弯承载力计算模型 参考钢筋混凝土受弯梁 的典 型裂缝 和变形过 程 ， 可将矩形钢管混凝 土构件从开始受弯直至破坏 分为 3 个受力阶段 。各阶段的性能特征如下 ： ( 1 ) 混凝土开裂前阶段 混凝土开裂前阶段 MMc ， 其 中， M 为截面抗 弯承载力 。试件刚开始加载弯矩很小 ， 构件截面中 和轴和形心基本重合 ， 受压区高度 h 一h 2 ， 截面的 应力 为线 性分 布 ， 钢 管 与 核 心 混凝 土 均 处 于 弹 性受 力阶段 ， 二者曲率随弯矩成 比例增大 ， 当受拉区混凝 土的应变达到混凝土极限拉应变 e 时 ， 受拉区混凝 土出现裂缝 ， 此时试件的弯矩为开裂弯矩 Mc 。 ( 2 ) 带裂缝工作阶段 带裂缝工作 阶段 Mc M ， 其 中， M 为钢 管屈服弯矩 。受拉区核心混凝土由于开裂逐渐退 出 工作 ， 而受压区面积逐渐减小 。钢管应力在弹性 阶 段 内持续增加 ， 直至钢管边缘出现屈服 ， 此时的弯矩 为钢管屈服弯矩 My 。若钢管一 混凝土的界面完全粘 结 ， 则中和轴上移 ， 使得钢管下边缘受拉区首先发生 屈服； 若钢管一 混凝土的界面 自由滑移， 则钢管拉 、 压 边缘同时屈服。 ( 3 ) 弹塑 性 阶段 弹塑性阶段 MM ， 其 中， M 为截 面峰 值抗弯承载力 。随着弯矩的增加 ， 钢管的屈服 区进 一 步增大 ， 而核心混凝 土受压 区的应力趋 近于抗压 强度 厂 c 。受压侧的钢管一 混凝土界面失效可能发生 在该 阶段 ， 这是 由于受 压 区 的混 凝 土 达 到抗 压 强 度 而发生破坏， 导致界面粘结力降低 ， 混凝土沿着钢管 内壁整体错动 ， 此时的抗弯承载力达到峰值 M 。若 继续施加荷载 ， 则构件仅为钢管承受弯矩 ， 其抗弯承 载力无法继续显著增加。 对上述典 型阶段的控制弯矩进行推导 ， 为简化 计算， 模型中钢管的本构关系采用二折线模型， 核心 混凝 土 的本构 关 系采用 R u s e h模 型 ， 其 典型 的应 力一 应变( ) 曲线见 图 3 ， 其 中， ， 分别为钢材屈 服 应力和屈服应变 ， e 为混凝土极限压应变。 ( a ) 钢 管 的应 力一 应 变 关系 J。 8I 。 8 。 8 ( b ) 核 心 混凝 土 的 应力- 应变 关 系 图 3材料本构模型 Fi g 3 Co ns t i t ut i v e M o d e l o f M a t e r i a l 各阶段的截面总抗弯承载力 M 可以表示为 M M + ( 1 ) 式中： M ， Mc 分别为钢管和混凝土的弯矩 。 假定钢管与混凝土的界 面为完全粘结的弯矩一 曲率( ) 曲线 ， 即保证受力过程是符合平截面假 定 ， 则各阶段的曲率 可以根据式( 2 ) 计算 ， 即 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 1 8 建筑科学与工程学报 2 0 1 6生 一 ( 2 ) 式中： 。 为各点到中和轴的距离。 2 1 混 凝 土开裂 前 阶段 2 1 1 界 面 完全粘 结 图 4为界面完全粘结混凝土开裂时截面示意 ， 其中， b为截面宽度 ， t 为钢管厚度。此时全截 面有 效 ， 钢管与混凝土均处于弹性 阶段 ， 受拉区混凝土达 到极限拉应变时， M。 与 M 有如下计算关系 M 一2 E E b t ( h 一0 5 t ) + ( 矗 一 ) ( 3 ) 1 一 ( b -2 t ) ( -t ) 。 ( 4 ) 式中： e 一f E ， f 为混凝土抗 拉强度 标准值 ， E 为钢材弹性模量 ； E 为混凝土弹性模量 。 图 4 界面 完全 粘结混凝土开裂时截面示意 Fi g 4 S e c t i o n S c h e ma t i c s of Co nc r e t e Cr a c ki n g M o me nt of Fu l l y - bo n de d I n t e r f a c e 2 1 2界 面 自由滑动 图 5为界面 自由滑动钢管与混凝土截面示意。 对于不考虑界面粘结力 的钢管混凝土 ， 相 当于钢管 与核心混凝土绕各 自中和轴弯 曲， 混凝土 的受压区 高度变为 h 2 。因此 ， 钢管截 面的抗弯 承载力计算 式同第 2 1 1节 ， 而混凝土在受拉 区发生开裂后的 弯矩变为 1 1 Mc 一厂 ( b -2 t ) ( 一 ) ( 5 ) f b ) 混凝土开裂前混凝土截面 图 5 界面 自由滑动钢管 与混 凝土截面示意 Fi g 5 S c h e ma t i cs o f St e e l c o nc r e t e I nt e r f a c e o f Fr e e - s l i p 在计算此时 的钢管抗弯承载力 时 ， 由于在 弹性 阶段两者挠度变形相等 ， 折算该 曲率对应的钢 管弹性弯矩 ， Mc 与 Ms 之和即为该阶段未考虑界面 粘结 力 的抗 弯承 载力 。 2 2带裂 缝工 作 阶段 2 2 1 界 面 完全粘 结 由于混凝土开裂而退 出工作， 组合截面 的中和 轴向受压区移动 ， 直至钢管受拉区下边缘达到屈服 ， 而受压区混凝土未达到极 限压应变， 且在此阶段不 考虑受拉 区混凝土参与受力 ， 如 图 6所示， 其 中 c 为折 算 到受压 区的压应 变 。 纂 鲞 图 6 界 面 完 全 粘 结 弹 性 阶 段 截 面 应 变 示 惹 Fi g 6 S c h e ma t i c s of S e c t i o n St r e s s a t I n t e r f a c e Fu l l y - b on de d El a s t i c St a g e 该 阶段钢管截面的抵抗弯矩 Ms 为 M 一， t E b ( h -h 一0 5 f ) +( h -h 一 ) + 1 E - b t ( h 一 0 5 t ) + - t ( h 一 ) ( 6 ) ， 式 中： f 为钢材屈服强度 一e n c ， e f E s ， 1 。 此时 ， 受压区混凝土弯矩 Me 可以表示为 1 Mc 一 1 E ( b -2 t ) ( 一 ) ( 7 ) ) 此阶段的截面总抗弯承载力由式( 1 ) 计算 。 2 2 2 界 面 自由滑动 图 7为 界面 自由移动 混凝 土开 裂后 的截 面 。若 钢管一 混 凝土 界 面可 自由滑 动 ， 则认 为混凝 土受 拉 开 裂后不参与受力 ， 并且其截 面中和轴 由于开裂不断 上移 ， 此时钢管界面仍绕其几何形心发生转动 。 2 3弹塑性阶段 2 3 1 钢 管 受拉 区发 生屈服 图 8为受拉区钢管部分屈服应变示意。钢管受 拉区发生屈服后 ， 受压区钢管应力 随着荷载继续增 加直至达到屈服强度 厂 ， 钢管受拉 区的屈 服段 向上 扩展， 此时钢管管壁的弯矩可以表示为 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1 期 刘永健 ， 等 ： 界 面状态对矩形钢管混凝土构件抗弯性能的影响 1 9 ( b ) 开裂 后 混 凝土 工 作截 面 图 7 界面 自由滑动混凝土开裂后的截面 Fi g 7 Se c t i o ns Af t e r Co nc r e t e Cr a c kl i n g of Fr e e - s l i p I nt e r f a c e _ 3 中 - - 形 和轴 | 1 I 土 l + 图 8 受拉区钢管部分屈服应变示意 Fi g 8 S c h e ma t i c s o f Pa r t l y Yi e l d S t r e s s o f S t e e l Tub e i n Te n s i l e Re g i o n 0 M s 一 +( 矗 - t ) 。 + ： + 1 寺( 一2 h -t ) ( 一 ) + f y b t ( h -t ) ( 8 ) 式 中： Y为钢管侧 壁受压 ( 拉) 屈 服点 到中和轴 的距 离 ， 取 Y h 。 受压区混凝土的弯矩为 1 Mc 一寺E e ( b -2 t ) ( -t ) ( 9 ) 2 3 2 钢管受拉 区和受压区发生屈服 图 9为 钢 管受 拉 区 和受 压 区 部 分 屈 服 计 算 示 意 。假 设受 压 区混 凝 土在达 到极 限压 应变 时受 压 区 钢管发生了部分屈服 ， 此时钢管弯矩表达式为 M 一 f y + b ( h - t ) +( h -h -t - y ) ( 一 一 + ) 十( 一 一j ， ) ( 一 + ) ( 1 O ) 式 中 ： y ey ( h -t ) 。 C c u 混凝土受压破坏后的弯矩表达式为 1 Mc 一 ( b -2 t ) ( 一 ) 。 ( 1 1 ) 此阶段的截面总抗弯承载力由式( 1 ) 计算 。 2 4抗 弯极 限 阶段 图 1 0为全截面屈服应变。假设钢管在 核心混 凝土材料全部达到抗压强度 ， 而钢管全截面屈服时 ， 图 9 钢管受拉区和受压 区部分屈服计算示 意 Fi g 9 S c h e ma t i c s of Pa r t l y Yi e l d Ca l c u l a t i on of St e e l Tu be i n Te ns i l e a nd Co mp r e s s i v e Re g i o ns 国 | 匡 L 图 1 0全截面屈服应变 Fi g 1 0 W ho l e S e c t i o n Yi e l d S t r e s s 可以得到构件 的极限弯矩为 M 一f ( 矗 一 ) +( 矗 -h ) +b ( h ) ( 1 2 ) 此时破坏的混凝土继续分担弯矩 ， 即 1 = f c ( b -2 t ) ( 一 ) ( 1 3 ) 厶 此阶段的截面总抗弯承载力 由式( 1 ) 计算 。 3 算例分析 3 1 弯 矩一 曲率 关 系 算例模型选择截面尺 寸为 2 0 0 mm2 0 0 mm 的钢管混凝 土 ， 钢板厚度为 4 mm， Q2 3 5钢管 内填 C 7 O混凝土， 本文 中选择纤维模 型法对 同截面 的钢 管混凝土梁进行数值模 拟， 计算截面 的 M- cp曲线 ， 得到理论计算与数值模拟的结果对比如图 1 1 所示 。 图 1 1 理 论 计 算 与数 值模 拟 结 果 对 比 Fi g 1 1 Co mpa r i s o n o f Th e o r e t i c a l Ca l c u l a t i o n Re s u l t s a nd Nume r i c a l An al y s i s Re s ul t s 由图 1 1可以看出， 数值模拟结果 曲线和理论计 算结果曲线吻合较好 ， 理论计算较为可靠 。 3 2高宽比对抗弯承载力的影响 本文对 比 2种高宽 比不同、 含钢率相 同的钢管 目 且 互 - - 鞋一 一 目 一 W 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m 第 1期 刘永健 ， 等： 界面状 态对矩形钢管混凝土构件抗 弯性能的影响 2 1 表 2 试验与理论结果对 比 Ta b 2 Co mpa r i s o n o f Te s t Re s ul t s a nd Th e o r y Re s u l t s b i mm h mm t r n m 。 Mu M M f Mu 数据来源 1 2 O 1 2 O 3 8 4 3 7 3 0 3 3 O 1 0 2 9 3 4 2 9 6 0 1 01 文献E 3 1 2 0 1 2 0 5 8 6 3 1 3 0 3 21 1 o 4 0 9 0 4 0 9 o 1 o o 1 O O 1 0 o 1 9 O 8 1 3 0 2 8 2 O 0 1 0 83 9 8 O 0 9 0 文献1 - 4 1 4 O 1 4 0 3 o o 6 2 6 0 2 3 5 o o 2 9 4 0 2 4 4 o o 8 3 注： M 为试验值 ； Mo 为理论计算值 。 从表 2可 以看 出 ， 理 论 计算 值 几 乎 均小 于 设 有 盖板的试验值 ， 与事实相符 。 5 结语 ( 1 ) 若矩形钢管混凝土发生界面脱粘 ， 钢管截面 与混凝土截面弯曲不再协同发展 ， 而是绕各 自中和 轴发生转动， 该现象将导致核心混凝 土的抗弯贡献 过早失效 ， 而仅有钢管承受外部荷载， 因此构件的整 体抗弯刚度和承载力将有减小趋势 。 ( 2 ) 在含钢率不变的前提下 ， 高宽 比越大， 钢管 与混凝土 的界面状态对构件抗 弯承载力 的影 响越 大 ， 提高钢管混凝土截面 的粘结性能能够有效提高 矩形钢管混凝土构件 的抗弯性能。 ( 3 ) 在考 虑界 面粘结 强度 的前 提下 ， 核 心混凝 土 在达到极限受压强度之前便与钢管脱粘 ， 导致构件 的整体抗弯承载力下降 ， 为充分利用核, E ,q g凝土的 材料强度 ， 应对矩形钢管混凝土的界 面粘结进行构 造加 强 。 参 考文 献 ： Re f e r e n c e s ： 1 韩 林 海 ， 杨 有 福 现 代 钢 管 混 凝 土 结 构 技 术 M 2版 北京 ： 中国建筑工业出版社 ， 2 0 0 7 HAN Li n h a i 。 YANG Yo u f u M o d e r n C o n c r e t e Fi l l e d S t e e l T u b e S t r u c t u r a l Te c h n o l o g y M 2 n d e d B e i j i n g： Ch i n a Ar c h i t e c t u r e& Bu i l d i n g Pr e s s ， 2 0 0 7 2 杨有福 ， 韩林海 矩形 钢管混 凝土构 件抗 弯力学 性 能 的试 验研究 J 地震工程 与 工程振 动 ， 2 0 0 1 ， 2 1 ( 3 ) ； 41 48 YANG Yo u f u ，HAN Li n - h a i Ex p e r i me n t a l S t u d i e s o n Be h a v i o r o f Co n c r e t e - f i l l e d RHS Me mb e r s S u b j e c t e d t o P u r e B e n d i n g J E a r t h q u a k e E n g i n e e r i n g a n d E n g i n e e r i n g Vi b r a t i o n， 2 0 0 1 ， 2 1 ( 3 ) ： 4 1 4 8 3 HAN L H F l e x u r a l B e h a v i o u r o f C o n c r e t e f i l l e d S t e e l Tu b e s J J o u r n a l o f C o n s t r u c t i o n a l S t e e l R e s e a r c h ， 2 0 0 4， 6 0 ( 2 ) ： 3 1 3 - 3 3 7 r 4 HAN L H， LU H ， YAO G H， e t a 1 Fu r t h e r S t u d y o n 5 6 7 8 9 1 O 1 1 t h e F l e x u r a t Be h a v i o u r o f C o n c r e t e f i l l e d S t e e l Tu b e s J J o u r n a l o f C o n s t r u c t i o n a l S t e e l Re s e a r c h ， 2 0 0 6 ， 6 2 ( 6 )： 5 5 4 5 6 5 赵 同峰 ， 王连广 ， 吴 少敏 矩 形钢 管一 钢骨 高 强混凝 土 梁抗弯承载力计 算 J 东北大 学学 报 ： 自然科 学 版 ， 2 0 0 7 ， 2 8 ( 9 ) ： 1 3 3 8 1 3 4 1 ZHA0 To n g f e n g。W ANG Li a n g u a n g ，W U S h a o mi n Ca l c u l a t i o n M e t h o d o f F l e x u r a l Ca p a c i t y o f Re e t a n g u l a r S t e e l Tu b e B e a ms F i l l e d wi t h S t e e l r e i n f o r c e d Hi g h s t r e n g t h C o n c r e t e J J o u r n a l o f No r t h e a s t e r n Un i v e r s i t y：Na t u r a l S c i e n c e ，2 0 0 7 ，2 8 ( 9)： l 3 38 13 41 薛立红 ， 蔡绍怀 钢 管混凝 土柱组 合界 面 的粘结 强度 ( 上) E J 建筑科学 ， 1 9 9 6 ， 1 2 ( 3 ) ： 2 2 2 8 XUE Li ho ng，CAI Sha o hua i Bo nd St r e ngt h a t t h e I n t e r f a c e o f Co n c r e t e - f i l l e d S t e e l Tu b e Co l u mn s (I) J B u i l d i n g S c i e n c e ， 1 9 9 6 ， 1 2 ( 3 ) ： 2 2 2 8 薛立红 ， 蔡绍怀 钢 管混凝 土柱 组合 界面 的粘结 强度 ( 下) J 建筑科学 ， 1 9 9 6 ， 1 2 ( 4 ) ； 1 9 - 2 3 XUE Li h o n g。 CAI S h a o h u a i B o n d S t r e n g t h a t t h e I n t e r f a c e o f Co n c r e t e - f i l l e d S t e e l Tu b e Co l u mn s (1 I) J B u i l d i n g S c i e n c e ， 1 9 9 6 ， 1 2 ( 4 ) ： 1 9 2 3 刘永健 ， 池建军 钢 管混凝 土界 面抗 剪粘结 强度 的推 出试验 J 工业建筑 ， 2 0 0 6 ， 3 6 ( 4 ) ： 7 8 8 0 LI U Yo n g j i a n， CHI J i a n j u n P u s h o u t Te s t o n S h e a r B o n d S t r e n g t h o f C F S T J I n d u s t r i a l C o n s t r u c t i o n ， 2 0 0 6 ， 3 6 ( 4 ) ： 7 8 8 O 刘永健 ， 刘君平 ， 池建军 钢管混凝土界 面抗剪 粘结滑 移力 学性 能试 验 J 广 西 大 学 学 报 ： 自然 科 学 版 ， 2 O 1 O ， 3 5 ( 1 ) ： 1 7 - 2 3， 2 9 LI U Yo n g j i a n，L I U J u n p i n g 。CHI J i a n j u n S h e a r B o n d B e h a v i o r s a t I n t e r f a c e o f Co n c r e t e f i l l e d S t e e l Tu b e J J o u r n a l o f G u a n g x i Un i v e r s i t y ： N a t u r a l S c i e n c e E d i t i o n， 2 0 1 0， 3 5 ( 1 ) ： 1 7 - 2 3 ， 2 9 刘永 健 ， 李慧 ， 张 宁 ， 等 P B L加劲 型矩形钢 管混 凝土界面粘结一 滑 移性 能 J 建筑 科学 与 工程 学报 ， 2 O 1 5， 3 2 ( 5 ) ： 1 - 7 L I U Yo n g j i a n， L I Hu i ， Z HANG Ni n g， e t a 1 I n t e r f a c e B o n d - s l i p Pe r f o r ma n c e o f Re c t a n g u l a r C o n c r e t e - f i l l e d S t e e l T u b e S t i f f e n e d b y P B L J J o u r n a l o f Ar c h i t e c t u r e a n d Ci v i l En g i n e e r i n g ， 2 0 1 5， 3 2 ( 5 )： 1 - 7 李毅 ， 黄宏 ， 张安哥 带肋 方钢管混凝土纯弯力 学 性能研究 J 铁道建筑 ， 2 0 0 9 ( 1 0 ) ： 1 1 3 1 1 6 LI Yi 。 H UANG Ho n g， ZHANG An - g e St u d y O D M e c h a n i c a l B e h a v i o r o f C o n c r e t e Fi l l e d S q u a r e S t e e l T u b e wi t h Ri b s S u b j e c t e d t o P u r e B e n d i n g J R a i l wa y En g i n e e r i n g， 2 0 0 9 ( 1 0 ) ： 1 1 3 1 1 6 学兔兔 w w w .x u e t u t u .c o m