单层工业房计算书.doc

1 设计资料
1.1 工程概况
昆明市畅游牌纪念品加工车间为一单跨单层钢筋混凝土厂房，厂房总长60m，跨度24m，柱距6m，中级制300/50 KN及150/30KN桥式吊车各一台，跨度LK=22.5m,轨顶标高:9.0m，厂房平面图：
1
图1，单层厂房平面布置

1.2 设计资料
屋面构造：
二毡三油防水层(上铺绿豆砂)；
25mm厚水泥砂浆找平层；
加气混凝土保温层100厚；
冷底子油一道，热沥青二道；
15mm厚水泥砂浆找平层；
预应力混凝土大型屋面板。
围护结构：
240mm厚普通砖墙，双面清水墙；钢框玻璃窗宽×高：3600mm×4800mm和3600mm×1800mm。按（0.45KN/m2 ）计。
地面:钢筋混凝土地面,室内外高差150mm。
1.3 设计基本原始资料
自然条件：基本风压为0.35kN/m2，风荷载，，基本风压取0.35kN/m，风振系数，风荷载体型系数根据附表拟定，风压高度变化系数根据附表拟定。地面按B类，基本雪压为0.3KN/m2，屋面活荷载为0.5kN/m2。
地质条件：场地地面以下0.8m内为杂填土，其下为粘性土，地基承载力特性值为230kN/m2，土质均匀，地下水位为天然地面下 2.8m,且无侵蚀性。该工程抗震设防烈度为8度。
1.4 材料
柱 钢筋：箍筋为HPB235级钢筋、受力钢筋HRB335级钢筋。混凝土C30
基础： 钢筋：HPB235，混凝土采用C25。
1.5 设计规定
1) 初步拟定排架结构布置方案；
2) 对结构上部的标准构件进行选型，并进行结构布置；
3) 排架的荷载计算和内力分析；
4) 排架柱的设计；
5) 柱下独立基础的设计
1.6 构件选型及屋盖布置
根据厂房的跨度、吊车起重量的大小、轨顶标高，吊车的运营空间等初步拟定出排架结构的剖面如图（2）所示。为了保证屋盖的整体性，屋盖采用无檩体系。

图（2）厂房剖面图
(高程
，长度

（1） 屋面板
采用1.5m×6m预应力混凝土屋面板，根据屋面做法求得屋面荷载，采用标准图集92G410（一）中的Y—WB—2 IV，屋面板自重标准值为1.4KN/m2（涉及灌缝自重）。
（2） 天沟板(外天沟排水)
天沟板（770mm宽外天沟）：TGB77-1；自重：2.02KN/㎡。
（3） 屋架采用(24m钢屋架),自重(估计):55KN/支柱。屋架端部支座中心距厂房定位轴线150mm。
（4 ） 屋盖支撑
在端部第二开间的屋架端部和跨中设三道垂直支撑、其他跨相应部位设下弦系杆，端头第二开间设下弦横向水平支撑。
（5） 吊车梁
吊车梁:选钢筋混凝土吊车梁CG426(二), YMDL-6B、YMDL-6Z，自重45.5KN/根,梁端部截面尺寸: b×h=300×1000mm。 轨道联结G325,自重:0.81KN/m 。
（6） 基础梁：选自G320，JL-1、JL-2、JL-17；自重：16.70KN/根:截面尺寸:b×h=(200～300)×450 mm。
（7） 排架柱
柱截面取:上柱矩形截面:400×500;
下柱工字型截面:400×800×150×100。
（8） 支撑布置
设计采用大型屋面板，可以不设屋架上弦支撑。根据构造规定，设立相应的屋架下弦支撑，并在跨度中点处布置一道垂直支撑。见图（3） 。本设计跨度24m,大于18m，因此需要布置支撑。柱截面高度h>600mm,下部柱间支撑做成双片，其间距为柱截面高减去200mm，见图（4）。
图3，屋架下弦支撑
1

图4柱的支撑布置

1.7 排架的荷载取值
（1） 排架计算简图的拟定
l 拟定柱高。
l 柱:柱顶标高=轨顶标高H + (0.20-0.30)=9.00+2.58+0.3=11.88m, 取12.00m;
l 牛腿顶标高=轨顶标高-吊车梁高(涉及垫高)=9.00-1.00-0.2=7.8m, 取7.8m;
l 上柱柱高=柱顶标高-牛腿顶标高=12.00-7.8=4.2m
l 下柱柱高=牛腿顶标高+基础顶面至室内地坪距离=7.80+0.50(估计)=8.3m;
（2） 柱尺寸
上柱b×h=400mm×500mm, 下柱工字型截面400×800×150×100 ,截面尺寸如图所示, 拟定柱的截面尺寸、几何特性、下部柱子高度和牛腿尺寸，及其有关参数。（如下图（5））
表1-1
A、B柱参数（H=12.5m, Hu=4.2m, Hι=8.3m）
参数
边柱（A、B）
Au (mm2)
2.0×105
Iu (mm2)
4.17×109
Aι (mm2)
1.775×105
Iι (mm2)
14.38×109
λ= Hu/H
0.336>0.3
n = Iu / Iι
0.290
1/δi (N/mm)
0.0193Ec

图5 牛腿的截面及参数
2 荷载计算
2.1 屋面荷载(图2) （均为标准值）
15mm厚水泥砂浆找平层 20×0.015=0.30KN/m2
冷底子油一道，热沥青二道 0.05 KN/m2
屋盖支撑 0.07KN/㎡
100mm厚加气混凝土保温层 0.60 KN/m2
二毡三油防水层 0.35 KN/m2
屋面板及灌缝 1.4 KN/m2

屋面恒载 2.77KN/m2

天沟板 2.02 KN/m

此外，屋架自重为55KN/支柱， 天窗架 23KN/支柱。
==2.77×6×(12+0.77)+55+23=290.24KN (注:0.77为外檐天沟板宽度)
===290.24×0.05 =14.51KN.m
== ×=290.24×0.15=43.54KN.m

图2
2.2 屋面活载(图3)
屋面活载取 (0.5KN/m2 ，作用于一跨)
==0.50×6×(12+0.77)=38.31KN
== ×=38.31×0.05=1.92KN.m
== ×=38.31×0.15=5.75KN.m

图3
2.3 柱自重重力荷载(图4)查《荷载规范》：
==0.4×0.5×4.2×25=21KN
== ×=21×0.15=3.15KN.m
==[(6.75+0.7)×0.1775+(1.05×0.8×0.4)+(0.4×0.35×0.5)+(0.352×0.4)/2]×25=43.81KN.m

图4
2.4 吊车轨道连接及吊车梁自重(图5)
==45.5+0.81×6=50.36KN
== ×=50.36×0.5=25.18KN.m

图5
2.5 吊车荷载
设有15/3t和30/5t吊车各一台
2.5.1吊车重要参数(如下图)
吊车吨位
Q (KN)
吊车宽 B(m)
轮距 K(m)
Pmax(KN)
Pmin(KN)
B
(mm)
Q1(KN)
150/30KN
150
5.55
4.4
185
50
260
74
300/50KN
300
6.15
4.8
290
70
300
118
2.5.2吊车竖向荷载
Dmax=290×(1+0.2)+185×(0.058+0.792)=505.25KN
Dmin=70×(1+0.2)+50×(0.058+0.792)=126.50KN
Dmax在A(B)柱：=505.25KN
= × =505.25×0.5=252.63KN.m

图6
= Dmin =126.50KN
= =126.50×0.5=63.25KN.m
D max在B柱:= Dmax =505.25KN
= =505.25×0.5=252.63KN.m
= Dmin =126.50KN
= × =126.50×0.5=63.25KN.m

2.5.3 吊车横向水平荷载 (a=0.1)的标准值
15/3t吊车一个轮子横向水平制动力
T15=0.1(150+74)/4=5.60KN
30/5t吊车一个轮子横向水平制动力
T30=0.1×(300+118)/4=10.45KN
当一台30/5t吊车作用时：
Tmax=10.45×(1+0.2)=12.54KN
当一台30/5t和15/3t吊车共同作用时：
Tmax=10.45×(1+0.2)+5.60×（0.792+0.058）=17.30KN
2.6风荷载
求 (插值法)
柱顶处(按离地面高度12.15计), =1.06
天窗檐口处(柱顶以上各部分风载均可近似以天窗檐口离地面高度18.31m计), =1.21
求和各部分q， a=15000mm,h=3120mm,a>4h,故取=0.8
基本风压Wo=0.35 KN/m2
qk = 6Wo=2.1 KN/m2
风压高度变化系数按B类地区考虑高度取值。风荷载体型系数的分布如图7所示。

风荷载体型系数图7
表2-2

1.06
1.06
1.21
1.21
1.21
1.21
1.21
1.21

0.8
0.5
0.8
0.2
0.6
0.6
0.6
0.5

1．78
1.11
2.03
0.51
1.52
1.52
1.52
1.27
作用长度

2．3
1．19
2.67
2.67
1.19
2．3
方向

q=6×0.35×0.8×1.06=1.78KN/M
q=6×0.35×0.5×1.06=1.11KN/M
=2.3(2.03+1.27)+1.19(-0.51+1.52)+2.67(1.52+1.52)= 16.91KN
2.7 载汇总表见下表（表3-3）

内力的正负号规定见下图

内力正负号定义图

荷载汇总表
荷载类型
简图
A（B）柱
N(KN)
M(KN·m)
恒载

=290.24KN
＝21KN
+=
=21+50.36
=71.36KN
=43.81KN
=14.51KN.m
+
=43.54+3.15-25.18
=21.51 KN·m
屋面活载

=38.31KN
=1.92KN.m
=5.75KN.m
吊车竖向荷载

Dmax在A柱：
=505.25KN
Dmin在A柱：
=126.50KN

=252.63KN·m
=63.25KN·m
吊车横向水平荷载

Tmax＝17.30KN（一台30/5,一台15/3）
Tmax＝12.54KN(一台30/5)
风荷载

Fw＝16.91KN
q1＝1.78KN/m，q2＝1.11KN/m
3 内力计算
3.1 恒载作用下的排架内力计算

分派给A柱的剪力为

A柱柱顶的剪力为

从而求得A柱的其它内力为
,
,,.
3.2 屋面活载作用下的排架内力计算

分派给A柱的剪力为

A柱柱顶的剪力为,
从而求得A柱的其它内力为
，，

3.3 吊车竖向荷载作用下的排架内力计算
（1）当Dmax在A柱时

分派给A柱的剪力为
,
A柱柱顶的剪力为

从而求得A柱的其它内力为
，，
，
（2）当Dmin在A柱时：

分派给A柱的剪力为

A柱柱顶的剪力为,
从而求得A柱的其它内力为
，，
，
3.4吊车横向水平荷载作用下的排架内力计算
吊车横向水平荷载是作用于吊车梁顶面。=12-9.0=3.0，＝3.0/4.2＝0.71
(1) 当一台30/5t、一台15/3t的吊车作用于该跨时：假设向右作用，

,,

考虑空间作用分派系数，由规范可以查得
分派给A柱的剪力为

A柱柱顶的剪力为

从而求得A柱的其它内力为
，

(2).当一台30/5t的吊车作用于该跨时：假设向右作用

分派给A柱的剪力为

A柱柱顶的剪力为

从而求得A柱的其它内力为
，

Tmax向左作用与上述情况相反。如下图所示：

吊车横向荷载作用下内力图

3.5 风荷载作用下的排架内力计算
（1）当风为从左向右吹时：
在的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，有公式 ,故A柱不动铰支座反力
，
在作用下，B柱虚加水平不动铰支座反力，其值为
撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力和，并把它们与相加后进行剪力分派：

叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分派到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力：

从而求得A柱的其它内力为：
,，
（2）当风为从右向左吹时
在的作用下，A柱虚加水平不动铰支座，有公式
故A柱不动铰支座反力
，在作用下，B柱虚加水平不动铰支座反力，其值为
撤消附加的不动铰支座，在排架顶施加集中力和，并把它们与相加后进行剪力分派：

叠加上述两个状态，恢复结构原有受力状况，即把各柱分派到的柱顶剪力与柱顶不动铰支座反力相加，即得该柱的柱顶剪力：

从而求得A柱的其它内力为：
,，
风荷载作用下的M、N图如下图,当风从右向左吹时，其M、V图与上述情况相反。

风荷载作用下的内力图

3.6 A柱的内力汇总
A柱的内力值汇总表（4-4）
荷载类型
序号
Ⅰ－Ⅰ
Ⅱ－Ⅱ
Ⅲ－Ⅲ
M( KN·m)
N(KN)
M( KN·m)
N(KN)
M( KN·m)
N(KN)
V(KN)
恒载
1
14.61
290.24
-6.9
361.60
-5.99
405.41
0.11
屋面活载
2
3.14
38.31
－2.16
38.31
-1.42
38.31
0.29
吊车竖向荷载
Dmax在A柱
3a
-68.50
0
184.13
505.25
48.59
505.25
-16.31
Dmin在A柱
3b
－60.77
0
2.48
126.50
－117.62
126.50
-14.47
吊车横向水平荷载
一台30/5t\一台15/3t
4a
±16.35
0
±16.35
0
±151.23
0
±16.25
一台30/5t的吊车
4b
±15.05
0
±15.05
0
±121.64
0
±12.54
风荷载
右吹
5a
45.06
0
45.06
0
226.44
0
29.24
左吹
5b
－51.62
0
－51.62
0
－211.22
0
-23.84
（1）A柱的内力值汇总表见表（4-4），，

（2）A柱的内力图汇总表见下表
A柱的内力图汇总表（5-5）
荷载类型
弯矩图( KN·m)
轴力图（KN）
恒载

屋面活载

吊车竖向荷载
Dmax在A柱

Dmin在A柱

吊车横向水平荷载
一台30/5t的吊车

一台30/5t,一台15/3t

风荷载
右吹

左吹

4 排架的内力组合
（由于A、B柱的对称性，所以以下组合过程以A柱为例）以A柱内力组合为例，列表进行内力组合，见表6-6。表中所列组合方式栏意义如下。

组合方式

Ⅰ－Ⅰ
Ⅱ－Ⅱ
Ⅲ－Ⅲ

M(KN.m
N(KN)
M(KN.m
N(KN)
M(KN.m
N(KN)
V(KN)
由可变荷载效应控制组合
+Mmax，相应N
1.2×1+1.4×0.85(2+（5a）)
1.2×1+1.4×0.85[0.9×（3a+4a）+5a]
1.2×1+1.4×0.85[0.9×（3a+4a）+5a]
74.89
393.88
267.86
975.04
476.28
1027.61
34.86
-Mmax，相应N
1.2×1+1.4×0.85[0.9×（3b+4a）+5b]
1.2×1+1.4×0.85(2+0.9×（4a+3b）+5b)
1.2×1+1.4×0.85[2+0.9（3b+4a）+5b]
-134.77
348.29
-86.70
614.99
-482.99
667.56
-62.76
Nmax,相应±Mmax
1.2×1+1.4 [2a+0.9（3b+4a）+5b]
1.2×1+1.4[2+0.9×（3a+4a）]
1.2×1+1.4 [2+0.9（3a+4a）]
-160.60
401.92
244.32
1124.17
240.60
1176.74
0.46
Nmin，相应±Mmax
1.2×1+1.4×0.85[0.9×（3b+4a）+5b]
1.2×1+1.4×0.85（2+5b）
1.2×1+1.4×0.85(2+5b)
-134.77
348.29
-72.81
479.51
-260.23
532.08
-27.89
表6-6

5 柱配筋计算
（由于A、B柱的对称性，所以以下计算过程均以A柱为例）
5.1 柱的配筋计算
截面以 ;
截面以
截面配筋同截面。
材料：混凝土C30，
钢筋（）
箍筋（）,(级钢)。
柱截面参数：
上柱截面：b=400mm,h=500mm , h=460mm , ==40mm , =;
下柱截面、截面，

截面界线受压区高度
截面 ，
截面、截面
从内力组合结果看，各组轴力N均小于，故各控制截面都为大偏心受压情况，均可以用N小、M大的内力组合作为截面配筋计算的依据。
5.2上柱配筋计算
吊车厂房排架方向上柱的计算长度。附加偏心矩取（大于）
应考虑偏心距增大系数。
，取

mm
且
mm
mm2
选2F25(As=982mm2)，验算最小配筋率：
， 满足规定。
垂直于弯矩作用下平面承载力计算，由附表知在垂直排架方向设有柱间支撑设时，
垂直于排架方向柱的计算长度，则，
轴心受压稳定系数=0.855，则：

=>Nmax=401.92kN，满足弯矩作用平面外的承载力规定。
5.3下柱配筋计算
下柱计算长度取，附加偏心距（大于20）。，，

463.5+26.67=490.17mm
,应考虑偏心距增大系数且取
, 取
，先假定中和轴位于翼缘内，则
，即中和轴在腹板，应重新计算
。满足规定。
可用大偏心受压公式计算钢筋：

选用2F25和2F20，
垂直于弯矩作用下平面承载力计算：
，

，取

=
=3153.82kN>Nmax=1027.61kN
所以满足弯矩作用平面外的承载力规定。

A柱的上柱和下柱截面的配筋图见下图4－1
上柱
下柱

6 地震横向作用计算
6.1 一般重力荷载作用计算
（1）屋盖结构重力荷载（）

（2）柱子重： 上柱：21KN ; 下柱：43.81KN
（3）积灰荷载：
（4）吊车梁重
（5）围护纵墙重：
（6）檐墙重：
（7）吊车桥架：一台300/50KN吊车
6.2 平面排架计算图

6.3 质量集中重力荷载计算
（1） 计算基本周期时：
（2） 计算地震作用时：

（3） 吊车梁面标高处
6.4 排架周期计算
（1）单柱位移计算
已知 查《混凝土结构设计规范》
（2）排架横梁内力计算

（3）排架侧移计算

（4）排架基本周期计算 查《2023规范》知

6.5 排架横向水平地震作用计算
该厂房位于8度区，场地土为，根据《2023规范》规定，其地震动峰值加速度为0.2g,，属二区，其水平地震影响系数。
排架底部的总地震剪力应为：

柱顶处的横向水平地震作用即为
吊车梁面标高处由吊车桥架引起的横向水平地震作用应为

6.6 排架地震作用效应计算及考虑空间工作影响的调整
根据《2023规范》规定，空间影响调整系数为0.8
在柱顶横向水平地震作用下排架地震作用效应示于图

A(B)柱：
6.7 吊车地震作用下的地震效应计算及考虑局部震动增大效应的放大
根据《2023规范》规定，A、B柱的增大系数为2.0
吊车地震作用下的排架地震作用效应可按柱顶为不动铰的计算简图：
由，按不动铰单柱反力计算公式可算得各柱柱顶的反力为:.
由此得各柱截面的吊车地震作用效应和A截面出的局部增大效应放大

7 地震作用下内力组合
7.1 排架地震作用效应与结构重力荷载和活荷载效应的组合

7.2 与吊车桥架产生的水平地震作用效应的组合

7.3 与吊车竖向荷载效应的组合

8 地震作用下柱截面进行配筋计算
8.1 上柱配筋计算
I-I截面选用M=135.74KN.M,N=362.08KN吊车厂房排架方向上柱的计算长度。附加偏心矩取（大于）b*h=400*500
应考虑偏心距增大系数。
，取

,按大偏心受压情况计算,

, 且

故按本来配筋选2F25(As=982mm2)，不需做其他验算。
8.2 下柱配筋计算
下柱计算长度取，附加偏心距（大于20）。，，

,应考虑偏心距增大系数且取
, 取
，先假定中和轴位于翼缘内，则
，即中和轴在腹板，应重新计算
。满足规定。
可用大偏心受压公式计算钢筋：

故按本来 选用2F25和2F20，，其他不需验算。
综合以上计算，可鉴定荷载的作用和地震的作用相比效果更明显，直接按计算所得的计算结果。抗风柱直接按构造配筋。

9 牛腿设计计算（注：材料同柱。）
9.1 荷载

9.2 牛腿截面高度验算

按下式验算：

9.3 牛腿纵向受拉钢筋
：

选用另选2F12F12作为锚筋焊在牛腿顶面与吊车梁连接的钢板下。
验算顶面局部承压，近似取

9.4 水平箍筋拟定
由9.2的验算符合规定知，按构造规定布置箍筋，取＠100，上部即500mm范围内能满足大于的规定。。
9.5 弯起钢筋的拟定
由于，故可不设立弯起钢筋
9.6 牛腿顶面局部承压验算
若忽略经垫板扩散后承压面的扩大，承压面积近似按柱宽乘以梁端宽计算。
按公式验算：
，满足规定。

具体的编号见施工图

10 柱的吊装验算 （以A柱为例）
10.1 吊装验算简图
如图所示，按承受均布自身重力荷载的简之外伸梁计算。
10.2 荷载及内力计算

按伸臂梁算得

计算过程见表7-7
截面
下柱截面
上柱截面

65.99
44.10

0.87
0.87
钢筋控制拉应力
170
170

760
460

880.62<1610
972.31<982

柱的吊装位置及内力图见下图
起吊点
吊装位置及内力图

11 基础设计计算 (以A柱基础为例)
11.1 地基承载力特性值和基础材料
地基承载力标准值：＝230，地表以下0.8 m为杂填土，其下为粘性土，土质均匀，地下水位在地表下2.8 m ，且无侵蚀性（），基础埋置深度处标高设为-1.700。假定基础宽度小于3m,由《建筑地基基础设计规范》（GBJ7-89），修正地基承载力

基础材料采用C25混凝土，=11.9N/mm2,=1.27 N/mm2，钢筋采用HPB235，＝210 N/mm2，钢筋的混凝土保护层厚45mm。垫层采用C10混凝土，厚100mm。
11.2 基础杯口以上墙体荷载
基础顶面标高-0.500m;基础梁顶标高-0.050m；梁上砌筑双面清水240mm厚砖围护墙，自重19KN/;墙上设立钢窗，按0.45 KN/计，则每个基础承受的由墙体传来的重力荷载设计值为：
基础梁自重 16.701.2=20.54
墙体自重 190.24[6(13.40+0.25)-(4.80+1.80) 3.6] 1.2=318.14
钢窗自重 0.45[(4.80+1.80)3.6] 1.2=12.83

,
11.3 基础地面内力及基础底面积计算
按表取柱底截面的两组内力设计值及相应的N、V与及相应的、V进行基础设计：
A组, B组
假设基础高度H=1.2m，基础底面尺寸按以下环节估计：
（1）基础顶面轴力最大设计值为基础底面至地面高度为1.7m , 则基础底面积以上的总轴力估计为1378.62+×1.7×16.0 (为基础底面积)。
（2）按轴心受压状态求出基础底面积

（3）按（1.1～1.4）估计偏心受压基础底面积A,并求出基底截面抵抗矩W及基底以上基础自重设计值和土重标准值G：
（1.1～1.4）=6.49～8.26㎡，取
,
故按以上两组截面内力求得的两组基底内力为：
A组
B组
11.4 基底反力验算
A组

B组：

A组，B组
所以上述假设合理。
11.5 基础高度验算
按构造规定，假定基础尺寸如下：

柱底厚度：故杯壁内可不配筋；柱截面。
以A组基底反力情况求出基底净反力为：，
以B组基底反力情况求出基底净反力为：

显然以B组基底净反力验算基础高度：
（1）基础总高度验算

属于情况，用下式验算，

满足规定
（2）截面验算

属于的情况，按下式计算：

满足规定。

11.6 基础底面配筋计算
基础底面的配筋根据第二组基底净土反力进行计算

截面

P（）
464.84
499.6
531.8

E

394.8
209.08
51.05
249.01

实配受拉钢筋（）
24f10 F10,即f10＠150，1885
24f8F8，即Ff8＠100150
1206

12、排架柱裂缝宽度验算

柱截面
上柱
下柱
内力
标准值

46.69+5.75=52.44
316.95

311.24+38.31=349.55
770.57

52.44/349.55
=0.150<0.55
316.95/770.57
=0.411>0.55

不需演算
0.0181

1.026

781.67

0.609

627.49

117.6

0.486

0.0570.3
满足规定

参考文献
[1]《混凝土结构设计规范》 (GB50010-2023) [S]。中国建筑工业出版社，2023.
[2]《简明混凝土结构设计手册》，[S]。涂鸣主编，中国建筑工业出版社，2023.
[3]《混凝土结构》（上、下册），东南大学等编，中国建筑工业出版社，2023.
[4]《单层工业厂房结构设计》，罗福午主编，中国建筑工业出版社，2023.
[5]《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023）[S]。中国建筑工业出版社，2023.
[6]《建筑地基基础设计规范》（GB50000-2023）[S]。中国建筑工业出版社，2023.
[7]《全国通用工业厂房结构构件标准图集》，中国建筑标准设计研究院，2023.
[8]《单层工业厂房抗震设计》 徐建等编，地震出版社，2023.
[9]《工程结构抗震设计》 柳炳康 沈小璞主编，武汉理工大学出版社，2023.
[10]《基础工程》华南理工大学 浙江大学 湖南大学编，中国建筑工业出版社，2023.
[11]《房屋建筑学》舒秋华 李世禹编，武汉理工大学出版社，2023.
[12] T. W. L ambe, R. V. Whitman, Soil Mechanics. 1979 John Wiley &. Sons Inc.
[13] C. R. Scott. An Introduction to Soil Mechanics and Foudations. 1980 Thrid Edition. Applied Science Publishers Ltd. London

致 谢
一方面感谢两年来学校及建工系领导和老师对我的培养和关心，感谢在大学期间任课老师的教导，更加感谢在这次毕业设计中我的指导老师。感谢各位恩师，在这两年时间给予无论是知识还是人生的哺育。
通过三个月的时间，毕业设计即将结束，同学们的努力都有了丰硕的回报。我也拥有了自己的设计成果。通过半年的忙碌和工作，本次毕业设计已经接近尾声，作为一个本科生的毕业设计，由于经验的匮乏，难免有许多考虑不周全的地方，假如没有指导老师的督促指导，以及一起工作的同学们的支持，想要完毕这个设计是难以想象的。
本工程设计虽然凝聚着自己的汗水，但却不是个人智慧的结晶，没有指导老师的指引和教导，没有同学和朋友的帮助和支持，我在大学的学术成长肯定会大打折扣。我还要感谢在一起快乐的度过毕业设计的同学们，正是由于你们的帮助和支持，我才干克服一个一个的困难和疑惑，直至本文的顺利完毕。
由衷感谢答辩组的各位老师对学生的指导和教导，我也在努力的积蓄着力量，尽自己的微薄之力回报母校的哺育之情，争取使自己的人生对社会产生些许积极的价值！
再次感谢大家，感谢我的母校。谢谢建工系全体老师，你们辛劳啦。