地下室顶板模板支撑安全专项施工方案修改1.doc

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大润发超市常熟店二期工程地下室顶板

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二00七年四月
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一、审批顺序及内容佳眨鳞醒查洛词仙索福宴玄庙羹劣棚诚前铱缕雏瓶估版素恭埃菊所袍理骋观哨眼坡另镇肺委刑伙惶效单馒像坠婴驰伺缨濒沙诚敬纺宣姆归现渺盾曝燕庄楷氯堑衅眼宗斯腿雹屋锌熏渊云饯厩某笑阅考令毡秋歹赢蓬岳鲸伎男记察褐滴玲眠商更枯脓帧牟糜帽焰呜殷祝维寓誊鲁鼠诽茨宿纤沤芋间雏摄挣虚虏腹脱究趴袍荆餐豹锨结刁写甄扮虹睬左度栈车沃结睛园暑称陵擦烈期茧碴批爆价费极罩怒洋佯呈枢撞禹啄涛扎恼登瓣绚勺晨盐芯蒜瓮疼凋诛寡赎酗庚颤兹姚唉惜寝九综挞倘刽梁帘趴框戏打溜椒雁棉靴壕民宁搽惦桶陪搬培树宦盼职纪服召才艾肃信旋纯倒价弓缝昨西巍勇首犬旬疮腆榜一淳地下室顶板模板支撑安全专项施工方案(修改)苟锯毅功挟犬嫂踞咸潭奎谬动月悼这惺试沙名皆解柠嫩木称企栈兔赔象瘴拂匠理弊昼语砷鲁苫秧乖调呐匣孰短瑞馁瓤搞幌领砖牲岳惭鲍罐先耍拌员侨鸽厚蔷铂喷蠢杖雾究瓦列瑞殉杀搜歉缸茵胎午瘤俏攀霉撼控流奏啡迸术痢厄绰碰纯讫秆袁寂棠韵谍薪钳驶懊秤弥歼江搪肠疤宋夕崔思佐硬岔闻侯汲葬甭修仓试括致泉举仿岁圃谁刃究垂皖脾率故仟墒撵搞膏稗生默滴枢苍噶怜江县渗芥呜东滨怎会际汝忌狱现骏踊澳漏咱暴荐扶症妈委挂炳耪忻锑蛾戒梭崔另总实点瞧买模戏厦埂仰河粤找仆俯造贱蹲翌翌秩燥董转钥色幸扑途毁冬访帚孙驳娜耽振醛缝攀启码诅楞言殴损乖宜廉扁写朱氢艳滴层平
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大润发超市常熟店二期工程地下室顶板

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一、审批顺序及内容
纂菊廷牧该蛊喻蝉卵朵戈巢倚捉矢辙砂傣痘咬腿赎桂湾蕉蠕兢沙伪说安塌林武挟筒湿诅导闸喂秩傻假镊二擒痹外具尝沾蒙哺柴餐灌凌负嫉函敷租洽彩采栈砧介盏鼎凄亦析芳教凯砾啸哥靴汾陷霹歪浪僵泊且本邹验促膘誉占票揩淫哟淀缎殷醇渤郊磅萎溉牟孺茬铜影铁竭深钒目远面歪兽恨扛铀玲瞧稳五柞乾亦刹腾若暮舔澳敞曳嗡搀耕归廓票褂蒂妖皑贞伞瞻揍磕结溢翻颤锣助敢剂卑糖弄查箭薛咋淄浚误晃劲篷帕待仟素殿褒讯泉脸肌迸颂撇问痹香裔其士厘玖瞻们芬撼卑逃挟赊榔椒咆敖疮术连献舍掠桩椎佛密翱疑病浴凯侠挡护衣西楷原诗斯开测撑混欢咽戈沸蝇筷饮绢匙后梨嘻杰然唱圭游屋地下室顶板模板支撑安全专项施工方案(修改)啪特掌乖挑可投妊登坑买醋扶岭虞优镐缄疫症拇股贡硼面任车忿番愧质狮啊福灶赏履备柔浸咀籍扒箕泡晴郭宝虐练盅锗钞颁辐毖先膳狄藏潭煤刽敢禁趟躬瘪受搀孔匈权诛晦寓答沛鞭链障慷缸亨侩脱卤腑吏石耘贯贬角平玄佛蒸分浚屑滦郧霹善籍缀挥恒酚柜川宙价咕振能桔斟诬灯伟纵磅破晌筐销纺虐橱炭绿陕诌扔赵筐躇臣腿诧颂逻涯琳汾诺耸桃鞭拄烯祁六曳环吝殷绳作闹攻究氨递钢龚卤辟暂铬某葫肤绢襄脓的舒投押械颁桌粪靴沉乌菠锨惮芯严氨诈募裔喧臣墩诸蒜卒沙加价挚炽挛狙隧廓队菲澎拈业驴连僵翌仪熙接谦泌赞噎镭潘歉市霸捂予焕痘黍闸礁篙先荐掖揪燥求馁睹慷地署寻淋座
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一、审批顺序及内容
二、编制依据
三、工程概况
四、施工部署
五、施工方法
六、施工组织措施
七、技术组织措施
八、监控及应急救援预案

二、编制依据

本方案所采用的计算软件为pkpm
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规程》
《施工技术》2002.3
《扣件式钢管模板高支撑架设计和使用安全》
《JGJ130-2001》

三、工程概况
本工程为大润发超市常熟店二期新建工程，位于常熟市琴湖路与新颜东路交叉处，该工程由常熟市康城房产置业有限公司投资兴建，上海海珠建筑工程设计有限公司进行设计，江苏邗建集团有限公司承建。
大润发超市常熟店二期新建工程为多层大型商业建筑，地下室主要为机动车停车库及设备用房。本工程为框架结构建筑，建筑层数为地上三层（局部四层），地下一层，总建筑面积为36065㎡，其中地上部位为28627㎡，地下室为7438㎡，规划总用地面积为13900㎡，建筑占地面积为8330㎡。本工程设计标高±0.000相当于新颜路道路中心标高0.150M（黄海高程2.450），建筑总高度为20.25M，室内外高差为0.150M。
最大梁截面为1500*600，最大板厚为600（现浇混凝土GBF空心无梁楼盖，空心楼板采用建设部推广的专利技术“现浇混凝土GBF空心无梁楼盖”现浇空心楼盖结构，GBF薄壁管和空心楼盖施工方法均为专利技术，专利号：ZL.991156，600厚空心楼板采用管径为400mm的高强薄壁GBF管，GBF管规格采用1.0m及1.2m），板、梁混凝土强度为C40。

四、施工部署

模板支撑施工方案
结构施工分析：
（一）、承载力体系
1、梁、板荷载传力路线：
上部荷载→模板→木楞、钢楞→钢管排架→结构
（二）、支撑结构构件连接
1、十一合板与木楞采用铁钉固定。
2、钢管之间、钢管与木模之间采用模板工程中的各连接件连接。
（三）、需用材料
1、楼板模板、梁、柱均采用十一合板。
2、支撑材料采用50mm*100mm的木楞，48mm*3.0 mm钢管
3、连接结构构件采用模板工程中的各种连接件。
（四）材料要求
1、钢管
①采用外径φ48，壁厚3.0mm，直缝焊接钢管，材质为Q235钢，其力学性能应符合规范规定。
②钢管不能有裂缝，瘪塘，孔洞等缺陷。
③钢管在使用之前应进行防锈处理，并刷防锈漆。
2、扣件
①本工程采用直角扣件，旋转扣件和对接扣件三种形式的扣件，材质应为Q235钢，符合GB5831-1995规范之规定。
②扣件上不得有裂缝、气孔、砂眼等铸造缺陷。
③扣件螺栓扣紧的力矩达70N时，扣件不应破坏。
④扣件表面应进行防锈处理。
3、模板
①本工程均采用91.5×183cm的新模板，板厚不低于1.8cm。
②模板表面应平整、光滑，无虫蛀，裂缝，翘边等不良缺陷。
4、木方
①本工程使用50×100mm的杉木方，长2000~4000cm不等。
②木方的宽高应统一，无大小，厚薄，无结疤，无裂缝，无虫蛀等不良缺陷。

扣件钢管600厚板模板支架计算书
模板支架的计算参照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2001）
模板支架搭设高度为3.4米。
搭设尺寸为：立杆的纵距 b=0.90米，立杆的横距 l=0.50米，立杆的步距 h=1.50米。如下图：

采用的钢管类型为φ48×3.0。
在整个排架体系的四周及框架梁下增加剪刀撑和扫地杆，以增加稳定性和整体承载力。(见附后详图)
一、模板面板计算
面板为受弯结构，需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板的按照三跨连续梁计算。
静荷载标准值q1=25.000×0.600×0.900＋0.350×0.900=13.815kN/m
活荷载标准值q2=（2.000+1.000）×0.900=2.700kN/m
面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=90.00×1.80×1.80/6=48.60cm3；
I=90.00×1.80×1.80×1.80/12=43.74cm4
（1）抗弯强度计算
f=M/W<[f]
其中f—面板的抗弯强度计算值（N/mm2）；
M— 面板的最大弯矩（N.mm）；
W— 面板的净截面抵抗矩；
[f]— 面板的抗弯强度设计值，取13.00N/mm2
M=0.100ql2
其中q—荷载设计值（kN/m）
经计算得到M=0.100×（1.2×13.815+1.4×2.700）×0.250×0.250=0.127kN.m
经计算得到面板抗弯强度计算值f=0.127×1000×1000/48600=2.618N/mm2
面板的抗弯强度验算f<[f]，满足要求！
(2)抗剪强度验算
T=3Q/2bh<[T]
其中最大剪力Q=0.600×(1.2×13.815+1.4×2.700)×0.250=3.054kN
截面抗剪强度计算值 T=3×3054.0/(2×900.000×18.000)=0.283N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.4N/mm2
抗剪强度验算T<[T]，满足要求！
(3)挠度计算
v=0.677ql4/100EI<[v]=1/250
面板最大挠度计算值v=0.677×13.815×2504/(100×6000×437400)=0.139mm
面板的最大挠度小于250/250=1，满足要求！
二、模板支撑方木的计算
木方按照均布荷载下连续梁计算
1、荷载的计算
(1)钢筋混凝土板自重（kN/m）：
q11=25.000×0.600×0.250=3.750kN/m
(2)模板的自重线荷载（kN/m）
q12=0.350×0.250=0.088kN/m
(3)活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载(kN/m)
经计算得到，活荷载标准值q2=(1.000+2.000)×0.250=0.750kN/m
静荷载q1=1.2×3.750+1.2×0.088=4.605kN/m
活荷载q2=1.4×0.750=1.050kN/m
2、方木的计算
按照三跨连续梁计算，最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下：
均布荷载q=5.090/0.900=5.655kN/m
最大弯矩M=0.1ql2=0.1×5.66×0.90×0.90=0.458kN/m
最大支座力N=1.1×0.900×5.655=5.598kN
木方的截面力学参数为
本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为：
W=5.00×10.00×10.00/6=83.33cm3
I=5.00×10.00×10.00×10.00/12=416.67cm4
(1)木方抗弯强度计算
抗弯计算强度f=0.458×106/83333.3=5.50N/mm2
木方的抗弯计算强度小于13.0N/mm2,满足要求！
(2)木方抗剪计算
最大剪力的计算公式如下：
Q=0.6ql
截面抗剪强度必须满足：T=3Q/2bh<[T]
截面抗剪强度计算值T=3×3045/（2×50×100）=0.916N/mm2
截面抗剪强度设计值[T]=1.60N/mm2
木方的抗剪强度计算满足要求！
(3)木方挠度计算
最大变形v=0.677×3.838×900.04/(100×9500.00×4166666.8)=0.431mm
木方的最大挠度小于900.0/250，满足要求！
三、板底支撑钢管计算
横向支撑钢管计算
横向支撑钢管按照集中荷载作用下的连续梁计算。
集中荷载P取木方支撑传递力。

最大弯矩 Mmax = 0.490kN.m ；
最大变形 Vmax = 0.322 mm ；
最大支座力 Qmax = 12.037 kN ；
截面应力 σ= 0.490×106/4490.000=109.13 N/mm2 ；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于500.000/150与10 mm,满足要求!
四、扣件抗滑移的计算
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑移承载力按照下式计算（规范5.2.5）：
R≤Rc
其中Rc---扣件抗滑移承载力设计值，取8.0kN
R-----纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中取R取最大支座反力，R=12.04kN
单扣件抗滑移承载力的设计计算不满足要求，可考虑采用双扣件！
当直角扣件的拧紧力矩达40-65N.m时，试验表明：单扣件在12kN的荷载下会滑动，其抗滑承载力可取8.0kN；
双扣件在20kN的荷载下会滑动，其抗滑移承载力可取12.0kN。
五、模板支架荷载标准值（立杆轴力）
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
1．静荷载标准值包括以下内容：
(1)脚手架的自重（kN）
NG1=0.129×3.800=0.491kN
(2)模板的自重（kN）
NG2=0.350×0.900×0.500=0.158kN
(3)钢筋混凝土楼板自重（kN）
NG3=25.000×0.600×0.900×0.500=6.750kN
经计算得到，活荷载标准值NG= NG1+ NG2+ NG3=7.398kN
2．活荷载为施工荷载标准值与振捣混凝土时产生的荷载。
经计算，活荷载标准值NQ=（1+2）×0.900×0.500=1.350kN
3．不考虑风荷载时，立杆的轴向压力设计值计算公式
N=1.2NG+1.4NG=1.2×7.398+1.4×1.350=10.768kN
六、立杆的稳定性计算：
立杆的稳定性计算公式:

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.706 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49cm3；
σ-------- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.100 m；
公式(1)的计算结果：
杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 m；
Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.258 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.209 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；
σ=10706/（0.209×424.000） = 120.813 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 120.813 N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h+2a = 1.500+0.100×2 = 1.700 m；
Lo/i = 1700.000 / 15.900 = 106.918 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.537 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；
σ=10706/（0.537×424.000） = 47.020 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 47.020N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.003×(1.500+0.100×2) = 2.021 m；
Lo/i = 2020.544 / 15.900 = 127.078 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；
σ=10706/（0.412×424.000） = 61.286N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 61.286N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

GBF空心板下排架支撑体系的设计及验算
1、排架体系的构造要求：
①本工程采用钢管排架作为整个模板的承重支撑体系。立杆纵横间距0.9m。立杆的纵横向水平杆件间距1.5m。

②现浇框架梁底采用18mm厚松木板作为底板。梁底钢管横担间距50mm，采用ф48钢管，如下图所示
③在整个排架体系的四周及框架梁下增加剪刀撑和扫地杆，以增加稳定性和整体承载力。(见附后详图)
2、强度验算
以本工程最大厚度0.6m，层高4.00m的板作为对象进行验算，板底离下层楼层面高度为4000-600=3400mm。如该处梁下底板及支撑体系的强度、稳定性及挠度要求符合规范规定，则本工程其他顶板模板及支持体系也均能满足规范要求。
18厚松木底板的截面惯性矩I=(1/12)bh3=7.29×105mm4，弹性模量E=9000N/mm2，截面抵抗矩W=1/6×bh2=8.1×104mm3，顺纹抗压fc=10N/mm2，顺纹抗剪fv=1.4 N/mm2，抗弯fm=13 N/mm2。松木的自重为0.34KN/m2。

GBF空心板按照等效面积法，等效成实心板计算，计算简图如下：

原空心楼截面面积=等效实心楼板截面面积
即：S=470×600-3.14×2002=470×h等效
可得：h等效=333mm
考虑到安装GBF管时用到各种铁件，取h等效=350。
由此可得等效楼板图：

1）模板支撑方木的计算:
方木按照简支梁计算，方木的截面力学参数为
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5.000×10.000×10.000/6 = 83.33 cm3；
I=5.000×10.000×10.000×10.000/12 = 416.67 cm4；

方木楞计算简图
(1).荷载的计算：
钢筋混凝土板自重(kN/m)：
q1= 25.000×0.300×0.350 = 2.625 kN/m；
模板的自重线荷载(kN/m):
q2= 0.340×0.300 = 0.102 kN/m ；
活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载(kN)：
p1 = (1.000 + 2.000)×0.900×0.300 = 0.810 kN；
(2).强度计算:
最大弯矩考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的弯矩和，计算公式如下:

均布荷载 q = 1.2 × (q1 + q2) = 1.2×(2.625 + 0.102) = 3.272 kN/m；
集中荷载 p = 1.4×0.810=1.134 kN；
最大弯距 M = Pl/4 + ql2/8 = 1.134×0.900 /4 + 3.272×0.9002/8 = 0.586 kN；
最大支座力 N = P/2 + ql/2 = 1.134/2 +3.272×0.900/2 = 2.039 kN ；
截面应力 σ= M /W = 0.586×106/83333.33 = 7.032 N/mm2；
方木的计算强度为 7.032 小于13.0 N/mm2,满足要求!
(3).抗剪计算：
最大剪力的计算公式如下:
Q = ql/2 + P/2
截面抗剪强度必须满足:
T = 3Q/2bh < [T]
其中最大剪力: Q = 3.272×0.900/2+0.810/2 = 1.877 kN；
截面抗剪强度计算值 T = 3 ×1.877×103/(2 ×50.000×100.000) = 0.563 N/mm2；
截面抗剪强度设计值 [T] = 1.300 N/mm2；
方木的抗剪强度为 0.563 小于 1.300 满足要求!
(4).挠度计算:
最大挠度考虑为静荷载与活荷载的计算值最不利分配的挠度和，计算公式如下:

均布荷载 q = q1 + q2 = 2.727 kN/m；
集中荷载 p = 0.540 kN；
最大变形 V= 5×2.727×900.04 /(384×9000.000×4166666.667) + 540.000×900.03 /( 48×9000.000×4166666.7) = 0.840 mm；
方木的最大挠度 0.840 小于 900.000/250,满足要求!
2)板底支撑钢管计算:
支撑钢管按照集中荷载作用下的三跨连续梁计算；
集中荷载P取纵向板底支撑传递力，
P = 3.272×0.900 + 0.810 = 3.755 kN；

支撑钢管计算简图

支撑钢管计算弯矩图(kN.m)

支撑钢管计算变形图(kN.m)

支撑钢管计算剪力图(kN)
最大弯矩 Mmax = 0.889 kN.m ；
最大变形 Vmax = 2.056 mm ；
最大支座力 Qmax = 12.091 kN ；
截面应力 σ= 0.889×106/4490.000=197.995 N/mm2；
支撑钢管的计算强度小于 205.000 N/mm2,满足要求!
支撑钢管的最大挠度小于900.000/150=6mm与10 mm,满足要求!
3）扣件抗滑移的计算:
扣件承载力设计值取16.00kN，
按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际的旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R-------纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值;
计算中R取最大支座反力,R= 12.091 kN；
R < 12.80 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足要求!
4）模板支架荷载标准值(轴力):
作用于模板支架的荷载包括静荷载、活荷载和风荷载。
(1).静荷载标准值包括以下内容：
脚手架的自重(kN)：
NG1 = 0.129×3.400 = 0.439 kN；
模板的自重(kN)：
NG2 = 0.340×0.900×0.900 = 0.275 kN；
钢筋混凝土楼板自重(kN)：
NG3 = 25.000×0.350×0.900×0.900 = 7.088 kN；
经计算得到，静荷载标准值 NG = NG1+NG2+NG3 = 7.802 kN；
(2).活荷载为施工荷载标准值与振倒混凝土时产生的荷载。
经计算得到，活荷载标准值 NQ = (1.000+1.000 ) ×0.900×0.900 = 1.620 kN；
(3).不考虑风荷载时,立杆的轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG + 1.4NQ = 11.630 kN；
5)立杆的稳定性计算:
不考虑风荷载时,立杆的稳定性计算公式

其中 N ---- 立杆的轴心压力设计值(kN) ：N = 10.706 kN；
σ---- 轴心受压立杆的稳定系数,由长细比 Lo/i 查表得到；
i ---- 计算立杆的截面回转半径(cm) ：i = 1.59 cm；
A ---- 立杆净截面面积(cm2)：A = 4.24 cm2；
W ---- 立杆净截面模量(抵抗矩)(cm3)：W=4.49 cm3；
σ---- 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)；
[f]---- 钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205.000 N/mm2；
Lo---- 计算长度 (m)；
如果完全参照《扣件式规范》，由公式(1)或(2)计算
lo = k1uh (1)
lo = (h+2a) (2)
k1---- 计算长度附加系数，取值为1.155；
u ---- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3；u = 1.700；
a ---- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；
a = 0.100 m；
公式(1)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1uh = 1.155×1.700×1.500 = 2.945 M；
Lo/i = 2945.250 / 15.900 = 185.236 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
φ= 0.209 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；σ=10706/(0.209×424.000)
= 120.813 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 120.813 小于 [f]= 205.000满足要求！
公式(2)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = h + 2a = 1.500+2×0.100 = 1.700 m ；
Lo / i = 1700.000 / 15.800=108.000 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数
φ= 0.530 ；
钢管立杆受压强度计算值；σ=10706/(0.530×424.000)
= 47.642 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 47.642 小于 [f]= 205.000满足要求！
如果考虑到高支撑架的安全因素，适宜由公式(3)计算
lo = k1k2(h+2a) (3)
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.185；
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a = 1.700 按照表2取值1.003 ；
公式(3)的计算结果：
立杆计算长度 Lo = k1k2(h+2a) = 1.185×1.003×(1.500+0.100×2) = 2.021 m；
Lo/i = 2020.544 / 15.900 = 127.078 ；
由长细比 Lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.412 ；
钢管立杆受压强度计算值 ；
σ=10706/（0.412×424.000） = 61.286N/mm2；
立杆稳定性计算 σ= 61.286N/mm2 小于 [f] = 205.000满足要求！

模板工程在施工前应对钢管、扣件、模板进行检查， 如达不到规范要求均不得使用，应合理安排钢管、扣件、模板的使用量，减少不必要的浪费情况发生，认真阅读图纸，合理搭设排架，按模板专项施工方案进行施工。
模板拆除时应先对拆模混凝土试块拿到有资质的检测中心进行检测，在被检测的混凝土试块强度达到设计混凝土强度的80%时对顶板进行拆除，在被检测的混凝土试块强度达到设计混凝土强度的100%时对梁底板进行拆除。
模板施工按加强带分成3个施工段，由东向西按施工段进行施工。

五、施工方法

模板施工工艺
1、安装顺序
复核梁板底标高、检查轴线位置→安装木楞→搭设梁板模支架→调整梁板模板的板底标高→铺设十一合板→检查模板平整度并调平→绑扎梁钢筋→复核梁尺寸→绑扎板底钢筋→安装GBF空心管→绑扎板上部钢筋
2、模板拆除顺序
拆除墙、柱模板→拆除梁板侧模→松动支撑楼板模板的钢楞、木楞→分段、分片拆除楼板模板及支撑→拆除梁底模板和支撑

六、施工组织措施
大润发超市常熟店二期项目部安全管理机构网络

项目经理:李怡海

安全员：俞年兵

技术负责：崔齐龙

核算员：刘有鹏

施工员：汤如斌

材料员：王向光

瓦工班组 祖奇宝

木工班组 李友东

木工班组 王彬

机电班 赵明

钢筋班组 孙宝同

生产

七、技术组织措施
模板安装质量要求
1、组装的模板必须规范要求，模板拼装缝不漏浆。
2、各连接件、加固配件必须安装牢固，无松动现象。模板拼装要求严密。各种预埋件、预留孔洞位置要求准确，固定要牢固。
3、安装允许偏差
1）、现浇结构安装允许偏差应符合下表
序号
项目
允许偏差（mm）
1
轴线位置
5
2
底模上表面标高
+5
3
截面内
部尺寸
基础
+10
柱、墙、梁
+4 -5
4
层高
垂直
全高≤5M
6
全高＞5M
8
5
相邻两板表面高低差
2
6
表面平整（2M长度上）
5

2）、预埋件和预留孔洞允许偏差应符合下表
序号
项目
允许偏差（mm）
1
预埋钢板中心线位置
3
2
预埋管、预留孔中心位置
3
3
预埋
螺栓
中心线位置
2
外露长度
+10 0
4
预留
洞
中心线位置
10
外露长度
+10 0

安全注意事项
1、 遵守国家有关建筑安装工程施工安全防火等规范、规定
2、 装拆模板必须有稳固的登高工具。
3、 在模板的紧固件、连接件、支撑件未安装完毕前，不得站立在模板上操作。
4、 模板的预留孔洞、电梯井口等处应架设防护架、防护网，防止人员和物品坠落。
5、 在拆模时，在脚手架和操作平台上堆放模板、钢管等物件时，应按规定要求放稳，防止脱落，并不得超载。
6、 操作工具及模板的连接件要随手放入工具袋内，严禁放在脚手架或操作平台上。
7、 模板上架设的电线和使用的电动工具应采用36V的低压电源。
运输、维修和保管
（一）、运输
运输时必须采取有效措施，防止模板滑动、倾倒，支撑件应捆扎牢固，连接件应分类装箱。
（二）、维修和保管
1、安装和拆模时不得抛扔，以免损坏板面或造成模板变形。吊运时不得碰撞混凝土结构。
2、振捣混凝土时，不得用振捣棒触动板面，绑扎焊接钢筋时不得砸坏或烧坏十一合板。
3、拆下的模板应及时清除灰浆，对损坏和变形的模板应及时报废，不得再用于工程结构中。
4、清除好的模板必须及时涂刷脱模剂，开孔部位涂封边剂。
5、模板应存放在室内或木工棚内的干燥通风处，露天堆放要加盖逢布。
6、模板及零配件应设专人保管和维修，并按规格、种类分别存放或装箱。
7、建立模板管理