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裂解炉乙烯工业2 0 2 4,3 6(1)3 7 41ETHYLENE INDUSTRY裂解炉五开模式对急冷系统的运行影响及优化措施张磊，罗灵力，李中华，任崇欣，吕小刚（中国石油天然气股份有限公司独山子石化分公司，新疆独山子8 3 3 6 9 9）摘要：独山子石化公司为降低2 2 0 kt/a乙烯装置能耗，根据乙烯装置用能分析，结合裂解炉和裂解气压缩机的现行工况，提出将裂解炉运行模式由“6 开1备”改为“5 开1停1备”。为选择出裂解炉“5 开1备1停”的最优运行模式，分5 个阶段进行工况测试。并在乙烯装置短停开工后进行测试验证，通过对比2 号汽油分馏塔（C-103)的设计参数，优化调整并固化该塔的裂解气负荷与塔中部回流、汽油回流量的关系，确保了急冷油黏度和急冷水品质稳定受控。通过裂解炉运行模式攻关，快速实现了乙烯装置节能降耗的目标。关键词：裂解炉运行模式急冷系统调整优化中国石油天然气股份有限公司独山子石化分公司老区乙烯装置采用美国鲁姆斯公司的专利技术，初始规模140 kt/a,2002年扩能至2 2 0 kt/a。装置共7 台裂解炉，运行模式为6 开1备，6 台裂解炉保持约8 0%的负荷运行。在此工况下，裂解炉稀释蒸汽比需相应提高，导致中压蒸汽（MS）和燃料气(FG)耗量增加,装置能耗同步升高。结合当前降低乙烯能耗的需求,2 0 2 2 年3 9 月通过裂解炉运行多工况的实践，将“6 开1备”改为“5 开1停1备”的最优运行模式，有效降低了乙烯装置的能耗。1裂解炉5 开简述及运行风险1.1裂解炉布置与急冷系统流程裂解炉的布置是4台SRTI V 型炉(F-101104)与1号汽油分馏塔（C10 1）的传输线相连。2台 SRT-VI型炉(F-10610 7)和1台 SRT-IV型炉(F-105)与2 号汽油分馏塔（C10 3)的传输线相连。在汽油分馏塔中裂解气物流进一步冷却,裂解燃料油（PFO）和裂解柴油（PGO）从汽油分馏塔中分离出来，裂解汽油和较轻组分作为塔顶气体。裂解气中的热量回收是通过将急冷油从塔底循环至稀释蒸汽发生器和稀释蒸汽预热器进行的。为提高汽油分馏塔的釜温，增加1台减黏塔。C-101/C-103塔中的部分急冷油，被泵送到裂解燃料油汽提塔（C10 2），被水冷急冷器(E-101A）流出物汽提。裂解柴油（来自汽油分馏塔的侧线抽出）被送至C10 2 塔的下部汽提段，在此与急冷油被中压蒸汽汽提并控制闪点。用裂解炉余热锅炉（TLE）的流出物汽提裂解燃料油，把2 6 0 3 40 的馏程组分汽提出来并返回汽油分馏塔，以控制急冷油黏度，提高汽油分馏塔釜温，从而减少急冷油的循环量。C-101/C-103塔顶部的物流进入急冷水塔（C10 5）,通过C105塔进行逐级冷却、部分冷凝、脱重后，由裂解气压缩机压缩升压后送分离单元，裂解炉至急冷系统工艺流程示意见图1。2002年乙烯装置改扩建后，C10 3 塔由原设计的急冷水塔改造为2 号汽油分馏塔，该塔设计为四段填料塔，裂解气由塔底部进人，经过分离后,塔顶物流进入C-105塔。裂解粗汽油回流由收稿日期：2 0 2 3-0 1-0 9；修改稿收到日期：2 0 2 3-10-15。作者简介：张磊，男，2 0 0 9 年毕业于西南石油大学化学工程与工艺专业，工学学士，主要从事工艺技术管理工作，高级工程师。38顶部进人，对裂解气进行逆向洗涤、冷却，柴油槽在二段填料层下方,将裂解柴油泵送至-乙烯工业102塔。柴油槽下方2.1m处，三段填料上方为循环急冷油的中部回流区域。第3 6 卷燃料油汽提塔C-1021号汽油分馏塔C2、C 3、石脑油、轻柴油、碳五14号炉C-101燃料油储罐T-107裂解气压缩机系统K-201急冷水塔C-105石脑油、轻柴油、碳五57号炉2号汽油分馏塔C-103图1裂解炉至急冷系统流程示意工艺水汽提塔稀释蒸汽发生罐C-104V-115/165污水收集池S-1111.2裂解炉实施“5 开1停1备”的运行风险在裂解炉实施“5 开1停1备”后，若小炉子15 号的任一运行炉突发异常情况，备用的1台裂解炉则可紧急投料，满足乙烯装置的运行负荷需求。但若大炉子6 号炉、7 号炉中的任一运行炉发生异常，则备用炉、停备炉均需紧急投料，6号炉或7 号炉才可退料、切出系统。停备炉按升温曲线需约18 h才具备投料状态。在此时段内，裂解炉单炉提负荷，炉管结焦速率加快，运行周期大幅缩短（平均降低约15 d);汽油分馏塔存在重油聚合加剧的风险，主要表现在两个方面：一是急冷油增黏及系统结垢；二是急冷塔中填料层项目加工原料状态F-101气相F-102气相/液相F-103气相/液相F-104液相F-105气相/液相F-106石脑油/碳五F-107液相结垢 2 。针对以上运行风险，通过加强裂解炉特护工作，避免裂解炉系统出现异常情况，夯实单元检维修工作的质量并清单化，紧町急冷系统的参数变化并及时调整，优化操作细节，延长运行周期。220kt/a乙烯装置维持日产不小于6 7 5 t/d的聚合级乙烯产品。“5 开1备1停”（2 号高备、5 号停炉)工况下，平均能耗（标油)较2 0 2 1年5 月降幅超过10 kg/t乙烯（MES数据测算）。根据裂解炉运行周期、烧焦频次及例行检修时间，预计每年可维持“5 开1备1停”的运行工况约3 3 0 d。裂解炉设计及运行负荷数据见表1。表1裂解炉设计及运行负荷数据设计加工能力80%负荷15.19512.15015.195/19.08012.156/15.26015.195/19.08012.156/15.26019.08015.26015.195/19.08012.156/15.26029.810/28.00023.848/22.40029.81023.840/h6开1备负荷5开1备1停负荷11.514.911.5高备15.414.813.516.1低备停炉（低备）20.426.021.525.0第3 6 卷2急冷系统的异常现象2.1急冷系统异常情况2022年5 月2 日，装置短停开工，保持5 台裂解炉运行模式，5 号炉停修、2 号炉备用，维持裂解气流量在7 5 t/h以上。开工后,C-103塔急冷油黏度最高值5 0 0 0 mm/s，急冷水频繁乳化。裂解单元紧急进行急冷油的减黏操作，将黏度降至311.4mm/s。5 月6 日，1号裂解炉退料切出系统烧焦，C10 2 塔改由直补中压蒸汽（MS)进行汽提，其顶温由2 0 5 降低至15 5，汽提减黏效果变差,C10 3 塔急冷油黏度增大。5 月7 日，1号炉烧焦结束改为高备切入系统,将C-102塔顶温提升至18 0 以上，5 月10 日,C10 3 塔急冷油黏度最低降至446.3 mm/s，裂解单元立即调整C-103塔的回流量，使其中部及顶部回流量逐步下降。调整期间受6 号炉、7 号炉退料、扫线的影响,C-103塔的热量平衡受到一定的冲击和破坏，导致急冷油黏度反复上涨。裂解单元在改为6台裂解炉运行模式后,C10 3 塔黏度逐步降至100 mm/s 以下,恢复正常。开工后,受C10 3 塔操作波动的影响，裂解柴油组分进人裂解汽油中,导致C-105塔急冷水出现乳化现象。由于石脑油原料中的硫含量阶跃式降低,C-105塔pH值居高不下,无法达到破乳条件。5 月2 9 日，6 号炉退出系统后，急冷水的乳化现象消失，但在6 号炉检修再次投用后，急冷水系统又出现乳化现象，根据这一情况，判定急冷水乳化是受C10 3 塔大负荷运行的影响。6 月13日，裂解炉运行模式由5 台炉运行改为6 台炉运行后，急冷水乳化现象逐步好转并恢复正常。2.22号汽油分馏塔设计与操作参数排查装置短停开工初期，5 开模式下，6 号炉、7 号炉大负荷运行的加工负荷与Lummus的设计工况2接近。实际操作参数与设计参数对比见表2。短停开工后，6 号炉加工碳五、7 号炉加工石脑油，与Lummus设计工况2 的5 号炉、6 号炉加工轻柴油工况相比较,其裂解气组分偏轻,塔顶的气相轻组分增多，裂解柴油槽温度较设计值偏高，为抑制该塔的塔顶温度，粗裂解汽油回流量较设张磊等.裂解炉五开模式对急冷系统的运行影响及优化措施加工负荷加工原料加工负荷短停前碳五短停后碳五3.1.1短停期间2 号汽油分馏塔中部热量不足急冷油系统倒加热维持循环期间塔中部热量不足，导致柴油和汽油组分进入急冷油，在开工时,裂解气进入C-103塔,将急冷油中的柴油、汽油等汽提至急冷水塔，造成塔内气相平衡被破坏，急冷油黏度快速上涨，并诱导急冷水系统出现乳化现象。39.计值增加了1.7 7 倍。表2 2 号汽油分馏塔（C-103）设计与运行参数对比温度参数实际值/裂解炉进料197.1塔底195.0返回急冷油163.0去急冷器急冷油180.0塔顶104.3汽油回流85.0柴油侧线采出143.0设计值/流量参数(kgh-1)裂解炉进料1196 294塔底1 290 127去急冷器的急冷油1 096.607中部急冷油回流193519来自C-105塔的回流539703急冷系统异常的原因分析3.1急冷油黏度上涨的原因分析在5 月短停开工后,通过收集C10 3 塔相关的原料组成、操作参数和急冷油黏度研究分析。短停前后C-103塔均保持6 号炉、7 号炉加工石脑油和碳五原料的工况下，稀释蒸汽配比均为每组3 40 0 kg/h。原料组成的变化可忽略，但2 台大炉子的裂解气负荷增加了近10 t/h（见表3）。结合日常工况变化时，C10 3 塔出现的异常现象，综合分析黏度上涨的原因涉及以下3 个方面。表3 裂解炉加工原料数据对比t/hF.-106F.-107项目加工原料设计值/20.0石脑油24.5石脑油196.1179.2151.0172.0101.083.0157.0实际值/(kg h-l)90000880.000460 000420.0009564320.626.0403.1.21号裂解炉急冷器喷嘴不畅因1号裂解炉A急冷器喷嘴不畅，导致C-102塔汽提不到位，急冷油减黏效果不佳。在1号炉A急冷器喷嘴处理完毕后，C-102塔汽提、减黏到位，C-103塔的急冷油黏度才逐步好转并恢复。3.1.3退料扫线2 号汽油分馏塔裂解柴油中断退料、扫线期间,均出现C10 3 塔裂解柴油采出中断的情况，说明该塔在裂解气负荷较大的工况下，二段填料内的裂解柴油无法降落到柴油槽中。对比装置短停前的同类工况，未出现过此类现象。目前，乙烯装置已连续运行3 a柴油槽上部二段填料存在局部积垢情况，使填料内部流道变窄、气速变快，液相组分无法顺利下降至柴油槽。受上段填料层裂解气空速增大的影响，该塔内的组分分布整体上移,致使急冷油黏度上涨、且状态不易调控。3.2急冷水塔急冷水乳化的原因分析因装置已运行至中后期，C10 3 塔上部填料层结垢，当该塔大负荷运行时，裂解气空速过快，在塔顶出现雾沫夹带现象，使得柴油组分进人裂解汽油中,导致急冷水出现乳化。短停开工初期，石脑油原料中的硫含量偏低，裂解气中酸性气体较少,受压缩单元段间凝液和工艺水汽提塔返回的影响,在急冷水系统注碱泵停运的情况下,急冷水系统pH值一直无法下降到7.0 以下，大部分时间的pH值在8 以上。以上2 个要素诱导发生急冷水乳化现象 3 ，长时间无法有效缓解。6月17 日，6 号炉、7 号炉投人运行时，C10 3塔操作正常；在5 号炉高备切人系统后，当7 号炉退料、扫线时，该塔出现裂解柴油采出中断，随后急冷水系统出现乳化现象，投料前后参数对比见表4。表4短停开工投料前、后各参数对比kg/h投退炉前投退炉后项目稀释蒸汽量进料量稀释蒸汽量进料量5号炉12.0006号炉13.0007号炉13200合计82200乙烯工业由表4可知：在不考虑C10 2 塔返回裂解气流量的前提下,测试进入C-103塔的裂解气流量在8 2 2 0 0 kg/h时,该塔操作稳定。考虑到该支路57 号炉同时运行的工况下，该塔的裂解气负荷可达 9 2 6 0 0 kg/h。因C-103塔上部一段填料层压差未有明显变化,说明一段填料无问题。裂解柴油采出中断，表明柴油槽液位空，说明二段填料中汽液交换不到位,未被冷却落入柴油槽。初步判断该塔二段填料出现聚合物焦渣堵塞，在大负荷运行工况下，二段填料层的裂解气空速过快，将裂解柴油带入一段填料中,使裂解柴油组分进入裂解汽油中，导致急冷水出现乳化现象。4急冷系统的优化调整措施4.1汽油分馏塔的优化调整措施C-103塔顶部回流量，根据5 号、6 号、7 号裂解炉的裂解气负荷，调整回流量控制一段填料顶部温度T-11803B125，三段填料顶部温度T-11816A160。若在此期间出现急冷水乳化倾向，可适当缓增顶部回流量。经测试，2 台裂解炉运行时，该塔中部回流量（标准状态）在3 5 0 370m/h,操作参数正常，急冷油黏度未见异常。若2 台炉加工石脑油，则需保证裂解柴油外采量1.4 m/h,防止裂解柴油过多导致液泛;若2 台炉加工碳五，则可将裂解柴油采出量稳定在1.1m/h,防止因裂解柴油采出量过大,而导致急冷油黏度上涨。3 台炉运行时,塔中部回流量（标准状态)40 0 m/h,确保T-11816A160,减缓急冷油黏度的上涨趋势，调整急冷油循环泵(P-162)的出口压力9 0 0 kPa,确保急冷油循环量的稳定运行（必要启双泵）。控制5 7 号炉的加工总负荷，确保C-103塔不卡边操作。4.2急冷水塔(C-105)的优化调整措施在C-105塔汽油槽液位稳定的前提下,保证880013.6002290013000211002000078900+进料扫线+急冷油扫线第3 6 卷裂解粗汽油持续外采量，同时逐步将裂解柴油组23500分置换出急冷水系统,C10 5 塔的pH值要求在7.09.0,且不宜大幅波动。在裂解炉进料硫含量较低的工况下，关注裂解气压缩机（K-201）段第3 6 卷间凝液和工艺水汽提塔（C-104）的pH值,控制各返回凝液的pH值，可防止C-105塔的pH值异常上涨。运行班组关注切换的石脑油罐硫含量不宜低于2 5 0 g/g（查询独石化LIMSWEB信息查询系统的封罐样分析数据），可通过调度部门联系储运单元，对不同硫含量的石脑油罐掺送、付料,来确保裂解炉炉前进料中硫含量的相对稳定，以确保C-105的酸碱环境适中,避免pH值波动过大、造成急冷水乳化。5结语独山子石化公司在实施裂解炉“5 开1停1备”运行模式的过程中，前4次均出现了急冷油黏度上涨和急冷水品质恶化的问题，研究分析判定波动的主因是2 号汽油分馏塔操作紊乱造成的。因乙烯装置运行至中后期2 号汽油分馏塔存在局部填料层结焦的现象，操作弹性变差情况。该塔回流量不足，裂解气速过快，导致塔内组分分布整体上移,急冷油中轻组分减少、黏度增加，过多的柴油组分进入裂解汽油中，导致急冷水乳化。回流量过大，受填料层流道变窄的影响，液相组分无法顺利下降，填料上部出现液泛现象，雾沫夹带情况加剧,也将导致柴油组分进人裂解汽油中,形成乳化条件。因此，目前2 号汽油分馏塔操作关键点是降低裂解气负荷，合理分配回流量，防止出现重组分穿透填料层甚至发生液泛现象。根据5号、6 号、7 号炉裂解气负荷，通过缓慢增加顶部回流，减少雾沫夹带并控制一段填料顶部的控制温000000000000乙烯在线广州石化锚定建设世界领先绿色智能炼化示范企业目标，抓实抓细全流程优化创效，前2 个月累计加工原油18 2 2kt,生产成品油9 2 7.1kt,生产乙烯3 0.1kt，整体效益达到指标进度，在集团公司炼化企业中排名靠前。广州石化全流程优化立足一个“早”字，注重一个“实”字，让每一项优化措施产生实实在在的效益。今年以来，生产单位把握节奏，狠抓关键节点，强化过程管控，确保了装置生产运行稳定，最大程度地为优化创效创造条件。计划经营部门坚持效益最大化原则,强化市场预判研究，在生产计划调整、产品结构调优等方面加大力度，累计实施优化项目2 6 个，实现汽油、航煤、二甲苯等产品增产增销，确保了粤港澳大湾区及周边市场稳定供应。摘自中国石化报2 0 2 4-0 3 13张磊等.裂解炉五开模式对急冷系统的运行影响及优化措施化出版社,2 0 0 0:3 3 1.2王松汉.乙烯装置技术与运行M.北京：中国石化出版社,2 0 0 9:40 7.3王哲，张颖杰，沈冬伟.原料轻质化对急冷系统的影响及应对措施 J.乙烯工业，2 0 15,2 7（4）：2 0-2 4.0000000000广州石化全流程优化提升经营质效41度T11803B125，三段填料顶部的控制温度T11816A160；并根据该塔的裂解炉运行台数，调整该塔的中部回流量，减缓急冷油黏度的上涨。如单台急冷油泵压力过低则启双泵运行，维持压力稳定并9 0 0 kPa。保证裂解柴油外采量控制在1.1 1.4m/h,防止柴油过多导致液泛且防止柴油过采导致急冷油黏度上涨。在急冷水塔汽油槽液位稳定的情况下，保证裂解汽油持续外采，减少汽油中苯乙烯的聚集,同时逐步将柴油组分置换出急冷水系统，规避急冷水乳化环境。通过科学指导操作并明确关键参数的调整范围,收集了大量数据并每日发布操作指令，解决了急冷油黏度上涨和急冷水品质恶化的问题。后期继续落实2 2 0 kt/a乙烯装置裂解炉多工况标定核算攻关，固化乙烯装置节能降耗的数据与经验，并有效管控裂解炉五开的运行风险。在第5 次测试期间,未出现急冷水乳化和急冷油黏度异常的情况，实现了裂解炉五开模式下,2 2 0 kt/a乙烯装置的安稳运行和节能降耗的攻关目标。参考文献：1 E王松汉,何细藕.乙烯工艺与技术 M.北京：中国石ABSTRACTSaffecting the normal operation.The simulation calculation based onCFD technology can accurately predict the flow of decoking effluentin pipelines,providing technical reference for the piping layout forrecycling decoking effluent to firebox of large-scale cracking fur-nace.Key words:cracking furnace;CFD;recycling to firebox;piping;decoking effluentINFLUENCE OF OPERATING MODE OF FIVE OPERA-TING CRACKING FURNACES ON QUENCH SYSTEM ANDTHEOPTIMIZATIONMEASURES37Zhang Lei,Luo Lingli,Li Zhonghua,Ren Chongxin,LyuXiaogang.PetroChina Dushanzi Petrochemical Company,Dushanzi,Xinjiang,P.C.833699Abstract:In order to reduce the energy consumption of the 220 kt/aethylene plant in Dushanzi,it was proposed to change the operatingmode of cracking furnace from 6 for operation and 1 standby to 5 foroperation,1 stopped and 1 standby based on the energy consumptionanalysis of the ethylene plant and the current working conditions ofcracking furnace and cracking gas compressor.In order to select theoptimal operating mode of 5 for operation,1 stopped and 1 standby,the working conditions were tested in 5 stages.By comparing thedesign parameters of the No.2 gasoline fractionator(C-103),therelationship between the cracking gas load of the tower and themiddle pumparound and gasoline reflux was optimized and adjusted,ensuring the stable and controlled quench oil viscosity and quenchwater quality.Through optimizing the operating mode of crackingfurnace,the goal of energy saving and consumption reduction of theethylene plant was quickly achieved.Key words:cracking furnace;operating mode;quench system;optimizationCAUSE ANALYSIS AND PREVENTIVE MEASURES FORTUBEBUNDLELEAKAGEINCONDENSER OF CRACKINGGASCOMPRESSOR42Shang Yongfu,Wang Chenyu,Li Wenting,Dai Chuan,GaoWanfeng,PetroChina Dushanzi Petrochemical Company,Dushanzi,Xinjiang,P.C.833699Abstract:The condenser of cracking gas compressor in ethyleneplant is the accessory equipment of cracking gas compressor,and itsleakage will affect the long-term operation of the ethylene plant.Thecauses of tube bundle leakage in the heat exchanger are analyzed,and some corresponding preventive measures are developed to extendthe operation cycle of heat exchanger and reduce the probability ofheat exchanger leakage during operation,thus ensuring the long-term operation of critical equipment in the ethylene plant.Key words:condenser;leakage;control measureCAUSE ANALYSIS AND SOLUTIONS TO LIQUID EN-TRAINMENT IN SUCTION LINE OF CRACKED GAS COM-PRESSORINETHYLENEPLANT45Zhang Lixia,Chen Quan,Hong Kun,Zhu Bin,Hao Fei.PetroChina Dushanzi Petrochemical Company,Dushanzi,Xinjiang,P.C.833699Abstract:This paper introduces the abnormal phenomenon of liquidentrainment in the suction line of cracked gas compressor in the 1100kt/a ethylene plant at PetroChina Dushanzi Petrochemical Company,analyzes the causes of the problem from various aspects,and putsforward some specific measures for alleviating the liquid entrainmentin the suction line of cracked gas compressor.The analysis resultsshow that the root cause of the liquid entrainment in suction line ofcracked gas compressor and the abnormal formation of grease incaustic wash tower is the serious blockage of demisters for theinterstage tank of cracked gas compressor and the knockout drum atinlet of caustic wash tower,which resulted in a decrease indemisting efficiency and then the liquid entrainment in suction lineof compressor.Therefore,the demister for the interstage tank ofcracked gas compressor was replaced as a whole,fundamentallysolving such problems as the liquid entrainment in suction line ofcompressor and the abnormal phenomenon in caustic wash.Key words:ethylene plant;compressor;liquid entrainment insuction line;cause and solutionDISCUSSION ON OPERATION MODE OF NEW CONTROLSYSTEM FOR THREEKEY COMPRESSORS IN ETHYLENEPLANT AFTER REVAMPING51ETHYLENEINDUSTRYStarted Publication in 1989,Quarterly.Mar.2024 Vol.36 No.1 Total 137thKong Lingjiang.SINOPEC Tianjin Company,Tianjin,P.C.300271Abstract:This paper briefly describes the revamping content andpurposes of the control system for three key compressors in ethyleneplant,and introduces the operating conditions and steps of the newsystem after revamping.The new system focuses on unit protectionand anti-surge,and over-speed protection,unit status monitoringand unit interlock protection（e me r g e n c y s h u t d o w n s y s t e m)a r ecombined into one set of ITCC system,providing a safe and reliableoperation platform for production.The performance of the controlsystem for three key compressors has been improved,the functionshave been further improved,the operating load has been reduced,the comprehensive control and operation of the unit has been realizedon the integrated operation interface,and the operating efficiencyhas been improved.Key words:control system of compressor;ITCC;module;inter-lock;statusOPERATIONAL PROBLEMS OF EXPANDER-RECOM-PRESSOR IN ETHYLENE PLANT AND THE COUNTER-MEASURES55Zhao Pan,Wang Zhengying,Duan Zhongxin,Long Xianhuang,Liang Duo.PetroChina Tarim Oilfield Company,Korla,Xinjang,P.C.841000Abstract:As an important part of the cryogenic separation ofethylene plant,expander-recompressor is used to purify the exhaustgas in cryogenic zone and provide cooling capacity for the cold boxin process system.It is the core equipment of the cryogenicseparation system,and its long period and stable operation plays avital role in reducing the ethylene loss of ethylene plant.This paperintroduces the process flow and operational problems of expander-recompressor in ethylene plant,and puts forward some optimizationand improvement measures based on the analysis of the operationalproblems,so as to ensure the stable operation of the expander-recompressor system.Key words:expander-recompressor;operational problem;optimiza-tion measureEQUIPMENT,FACILITIES AND TECHNOLOGIES FORCRACKINGGASCOMIPRESSORIN1200kt/aETHYLENEPLANTIN TIANJIN58Hou Nan,Chen Deming,Lyu Jiasheng.SINOPEC Tianjin Com-pany,Tianjin,P.C.300271Abstract:In recent years,the capacity of ethylene plant has beencontinuously expanded,and cracking gas compressor unit isdeveloping towards large scale.At the same time,the requirementsfor the design and performance of compressor unit are higher:Basedon the problems in the operation of cracking gas compressor unit of a200 kt/a ethylene plant,this paper introduces the equipment,facilities and related technologies for the cracking gas compressorand driving steam turbine of the 1 200 kt/a ethylene plant ofSINOPEC Tianjin Company.The innovative application of a numberof advanced technologies has solved some of the key problems in theethylene plant,providing a strong guarantee for the design andconstruction of subsequent larger-scale ethylene plants.Key words:cracking gas compressor;steam turbine;lubricating oilsystemINFLUENCE OF INJECTING API GROUP V BASE OIL ONBEARING BUSH TEMPERATURE OF PROPYLENE RE-FRIGERATIONCOMPRESSOR TURBINE62Zhang Liguo,Wang Zixuan,Dai Chuan,Zhou Lijing,You Zhi-heng.PetroChina Dushanzi Petrochemical Company,Dushanzi,Xin-jiang,P.C.833699Abstract:After the shutdown of the ethylene plant at PetroChinaDushanzi Petrochemical Company for maintenance,the radialbearing bush temperature at the turbine side of propylenerefrigeration compressor kept rising during operation.The causes ofthe rise of bearing bush temperature were investigated,and APIGroup V base oil was injected into the propylene refrigerationcompressor in advance to solve the problem of radial bearing bushtemperature rise at the turbine side according to the previousexperience,thus ensuring the long-term operation of compressorunit.Key words:turbine;bearing bush temperature;varmnish;APIGroup V base oil