高支架范本施工方案展示中心专项.doc

目录
一、编制依据 2
二、工程概况 2
三、施工计划 2
四、施工工艺技术 3
五、施工安全保证措施 8
（一）、技术措施 8
（二）、安全防范措施 9
（三）、应急救援预案 10
（四）、 监测措施 13
六、劳动力计划 15
七、计算书 16
(一) 、主梁模板扣件钢管高支架计算书 16
（二）、楼板模板支撑体系计算书 26
一、编制依据
1、依据湖州多媒体产业园展示中心施工设计图纸；
2、依据《湖州多媒体产业园施工组织设计》；
3、各类参考规范、图书：
《建筑施工手册》第四版；
《建筑施工计算手册》江正荣著；
《建筑结构荷载规范》（GB50009-2023）；
《混凝土结构设计规范》（GB50010-2023）；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》（JGJ130-2023）；
二、工程概况
本工程位于湖州市吴兴区八里店分区BLD30地块， 建筑面积1786平方米，建筑层数为三层，框架结构。本方案为①～⑤轴处的一层梁板结构（标高为8.55m）模板高支架体系的专项方案。
本工程基础独立承台及拉梁施工完毕，土方回填至地梁顶标高-1.05 m后，直接施工①～⑤轴处的一层梁板结构，因此处为展览厅与接待处，高达二层空间（标高为8.55m），模板支撑体系选择满堂钢管扣件式支撑脚手架，脚手架步距1.5m，立柱纵距0.75m，排距0.75m，底部设扫地杆，扫地杆距地面200。该处结构框架梁截面尺寸为300×900，板厚140m，施工垂直高度为9.6 m。施工时模板及其支架必须具有足够的强度、刚度和稳定性，能可靠地承受钢筋和砼的自重和侧压力以及施工荷载。
本层结构分两步完毕，第一步先施工其下面的梁（标高为5.05m）柱，待此处的混凝土浇筑完毕强度达成70%后，然后再施工该层结构，满堂支架在5.05m处增设一道水平支撑，与此处的梁柱拉结紧密，形成一道稳定的水平支撑体系。
此处满堂高支架施工时，架体基础必须解决好，回填土必须分层夯实，并用50厚500宽的木板作为立杆底座。
三、施工计划
1、进度计划：
本工程一层结构计划完毕时间为2023.1.29日，二层结构计划完毕时间为2023.2.7日。①～⑤轴处的一层梁板结构（标高为8.55m）完毕时间同二层结构。
2、材料计划：
本方案所需15厚的木模板、50×100木龙骨，Φ48×3.5钢管主龙骨，支撑用钢管、扣件、穿墙螺栓、各种规格的钢筋等重要材料必须于2023.1.2日前进场。所有材料进场前均应由工长、质检员严格检查，凡不符合规定的严禁进场使用。
四、施工工艺技术
1、技术参数
见计算书
2、施工工艺及操作规定

2.1 梁模板施工
2.1.1 工艺流程：抄平、弹线（轴线、水 平线）→支撑架搭设→ 支柱头模板→铺 设底模板→ 拉线找平→封侧模→预检。
2.1.2 根据主控制线放出各梁的轴线及标高控制线。
2.1.3 梁模支撑。梁模板支撑采用扣件式满堂钢管脚手架支撑，立杆纵、横向间距均为0.75m；立杆须设立纵横双向扫地杆，扫地杆距楼地面200mm；立杆全高范围内设立纵横双向水平杆，水平杆的步距（上下水平杆间距）1.5m；.立杆顶端必须设立纵横双向水平杆。在满堂架的基础上在主次梁的梁底再加一排立杆，沿梁方向间距1.0m。梁底小横杆和立杆交接处立杆加设保险扣。梁模板支架宜与楼板模板支架综合布置，互相连接、形成整体。
2.1.4 剪刀撑。竖直方向：纵横双向沿全高每隔四排立杆设立一道竖向剪刀撑。水平方向：沿全平面每隔2步设立一道水平剪刀撑。剪刀撑宽度不应小于4跨，且不应小于6m，纵向剪刀撑斜杆与地面的倾角宜在45～60度之间，水平剪刀撑与水平杆的夹角宜为45度。
2.1.5 梁模板安装
1大龙骨采用Ø48×3.5mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用Ø48×3.5钢管mm，间距750mm，其跨度等于大龙骨间距。
2梁底模板铺设：按设计标高拉线调整支架立杆标高，然后安装梁底模板。梁跨中起拱高度为梁跨度的2‰，主次梁交接时，先主梁起拱，后次梁起拱。
3梁侧模板铺设：根据墨线安装梁侧模板、压脚板、斜撑等。梁侧模应设立斜撑，当梁高大于700mm时设立腰楞，并用对拉螺栓加固，对拉螺栓水平间距为500，垂直间距300。
2.2 楼板模板施工
2.2.1 工艺流程：支架搭设→龙骨铺设、加固→楼板模板安装→预检。
2.2.2 支架搭设：楼板模板支架搭设同梁模板支架搭设，与梁模板支架统一布置。立杆顶部如设立顶托，其伸出长度不应大于300mm；顶部支撑点位于顶层横杆时，应靠近立杆，且不大于100㎜。
2.2.3 模板安装：采用木胶合板作楼板模板，一般采用整张铺设、局部小块拼补的方法，模板接缝应设立在龙骨上。大龙骨采用Ø48×3.2mm双钢管，其跨度等于支架立杆间距；小龙骨采用40mm×80mm方木，间距300mm，其跨度等于大龙骨间距。挂通线将大龙骨找平。根据标高拟定大龙骨顶面标高，然后架设小龙骨，铺设模板。
2.2.4楼面模板铺完后，应认真检查支架是否牢固。模板梁面、板面清扫干净。
3、施工方法
3.1、水平杆
⑴每步纵横向水平杆必须拉通。
⑵水平杆件接长宜采用对接扣件连接，也可采用搭接。
⑶水平对接接头位置规定如下图。

⑷搭接接头规定如下图，将搭接长度范围内的中心点当作对接点，此时其搭接位置规定同对接（上图）。

3.2、立杆
钢管脚手架：
⑴立杆平面布置图（详见附图）
⑵搭接规定：本工程所有部位立杆接长所有采用对接扣件连接，接头位置规定如下。

⑶扫地杆设立
3.3、剪刀撑
钢管脚手架：
⑴水平剪刀撑：模板支架四边与中间每隔4排立杆从顶层开始向下每隔2步设立一道水平剪刀撑。设立时，有剪刀撑斜杆的框格数量应大于框格总数的1/3；
⑵竖向剪刀撑：模板支架四边满布竖向剪刀撑，中间每隔4排立杆设立一道纵横向剪刀撑，由底至顶连续设立；
⑶剪刀撑平立面布置图（详见附图）。
3.4、周边拉结
⑴竖向结构（柱）与水平结构分开浇筑，以便运用其与支撑架体连接，形成可靠整体。
⑵用抱柱的方式（如连墙件），如下图，以提高整体稳定性和提高抵抗侧向变形的能力。

4、检查验收
4.1、构配件允许偏差
序号
项目
允许偏差（mm）
检查工具
1
无缝钢管尺寸
外径48mm
壁厚3.5mm

-0.5
-0.5
游标卡尺
2
钢管两端面切斜偏差
1.70
塞尺、拐角尺
3
钢管外表面锈蚀深度
≤0.50
游标卡尺
4
立杆钢管弯曲
3m≤l≤4m
3m≤l≤4m

≤12
≤20
钢板尺
水平杆、斜杆的钢管弯曲
l≤6.5m

≤30

4.2、扣件
1、应使用与钢管管径相配合的、符合我国现行标准的可锻铸铁扣件；
2、技术规定
⑴扣件应采用机械性能不低于KT33-8的可锻铸铁制作；
⑵铸铁不得有裂纹、气孔；不宜有疏松、砂眼或其它影响使用的铸铁缺陷；并应将影响外观质量的粘砂、披缝、毛刺、氧化皮等清除干净；
⑶扣件与钢管的贴合面必须严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好；
⑷扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件的两旋转面间隙应不小于1mm；
⑸当扣件紧夹钢管时，开口处的最小距离应不小于5mm；
⑹扣件表面应进行防锈解决。
⑺支架采用的扣件，在螺栓拧紧扭力达65N•mm时，不得发生破外。
4.3、扣件质量的检查规定
扣件质量检查规定
项次
检查项目
规定
新扣件
1
产品质量合格证，生产许可证，专业检测单位测试报告
必须具有
2
表面质量及性能
应符合技术规定（2）～（6）的规定
3
螺栓
不得滑丝
旧扣件
4
同新扣件的项次2、3

4.4、新钢管的尺寸和表面质量应符合下列规定：
（1）应有产品质量合格证；
（2）应有质量检查报告，钢管材质检查方法应符合现行国家标准《金属拉伸实验方法》（GB/T228）的有关规定，质量应符合本规范第3.1.1条的规定；
（3）钢管表面应平直光滑，不应有裂缝、结疤、分层、错位、硬弯、毛刺、压痕和深的划道；
（4）钢管外径、壁厚、断面等的偏差，应分别符合规范规范（JGJ130-2023）的规定；
（5）钢管必须涂有防锈漆。
4.5、旧钢管的检查在符合新钢管规定的同时还应符合下列规定：
（1）表面锈蚀深度应符合规范规范（JGJ130-2023）的规定。锈蚀检查应每年一次。检查时，应在锈蚀严重的钢管中抽取三根，在每根锈蚀严重的部位横向截断取样检查，当锈蚀深度超过规定值时不得使用；
（2）钢管弯曲变形应符合规范（JGJ130-2023）规定。
（3）钢管上严禁打孔。
4.6、胶合板技术性能必须符合《混凝土模板用胶合板》（ZBB70006-88）规定。
4.7、木方必须符合质量标准规定。
五、施工安全保证措施
（一）、技术措施
⑴立杆接头采用扣件对接，对接扣件应交错布置，相邻立杆的接头位置错开布置在不同的步距内,与相近横杆的距离不应大于500mm，各接头中心距主节点的距离不应大于500mm；
⑵立杆下设立通长50mm厚脚手板作为基础；
⑶满堂红脚手架必须设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮200mm高的立杆上，横向扫地杆应采用直角扣件固定在紧靠纵向扫地杆上方的立杆上。护身扶手高距脚手板1200mm；
⑷水平杆设于横向水平杆之下，在立杆的内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧；
⑸ 水平杆采用对接扣件连接，上下纵向水平杆的对接接头应错开布置在不同的立杆纵距中，与相近立杆的距离不得大于500mm；
⑹每个节点必须设立纵横两个方向的水平杆，保证立杆的稳定性；
⑺剪刀撑设立在主次梁底部设立竖向剪刀撑，每道剪刀撑连接立杆不少于4跨且不小于6000，斜杆与水平面交角控制在45°～60°之间。在水平面设立水平剪刀撑，水平剪刀撑沿垂直方向设立三道，第一道设立第二步，第二道设立在第四步（标高为5.05m），第三道设立在二层楼板以下第六步；
⑻剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交的横向水平杆的伸出端或立杆上，旋转扣件中心线距主节点的距离不应大于150mm；
⑼剪刀撑严禁采用对接，应采用搭接，搭结长度不得小于1000，搭结接头不少于3个扣件。
（二）、安全防范措施
1、防止坍塌事故安全技术措施
1.1、支撑系统采用钢管和钢扣件，不得使用严重锈蚀、变形、断裂、脱焊、螺栓松动的钢管和钢扣件。支撑立杆基础应坚固稳定，并经承载力验算合格。支撑立杆底部应加设满足支撑承载力规定的垫板。剪刀撑和立杆应牢固连接，形成整体。
1.2、模板作业时，指定专人指挥、监护，出现位移时，必须立即停止施工，将作业人员撤离作业现场，待险情排除后，方可继续作业。
1.3、堆放模板时，严格控制数量、重量，防止超载。堆放数量较多时，应进行荷载计算，并对模板进行加固。
1.4、装钉楼面模板，在下班时对已铺好而来不及钉牢的定型模板或散板要拿起稳妥堆放，以防坍塌事故发生。
1.5、安装外围柱、梁、板模板，应先搭设脚手架，并挂好安全网，脚手架搭设高度要高于施工作业面至少1.5m。
1.6、拆模间歇时，应将已活动的模板、拉杆、支撑等固定牢固，严防忽然掉落、倒塌伤人。
2、防止高空坠落事故安全技术措施
2.1高支模安装完毕，经高支模管理机构有关人员组织验收合格后，告知分公司质安部、技术部到现场检查、验收，合格后方能进行钢筋安装等下道工序的施工作业。
2.2所有高处作业人员应学习高处作业安全知识及安全操作规程，工人上岗前应依据有关规定接受专门的安全技术交底，并办好签字手续。特种高处作业人员应持证上岗。
2.3项目部应按类别，有针对性地将各类安全警示标志悬挂于施工现场各相应部位。
2.4高处作业人员应通过体检，合格后方可上岗。对身体不适或上岗前喝过酒的工人不准上岗作业。施工现场项目部应为作业人员提供合格的安全帽、安全带等必备的安全防护用品。
2.5安全带使用前必须通过严格检查，合格后方可使用。作业人员应按规定对的佩戴和使用安全带。安全带的系扣点应就高不就低，扣环应悬挂在腰部的上方，并要注意带子不能与锋利或毛刺的地方接触，以防摩擦割断。
2.6支、拆模板时应保证作业人员有可靠立足点，作业面应按规定设立安全防护设施。模板及其支撑体系的施工荷载应均匀堆置，并不得超过设计允许荷载。 2.7已支好模板的楼层四周必须用临时护栏围好，护栏要牢固可靠，护栏高度不低于1.5m，然后在护栏上再铺一层密目安全网。
2.8高处作业前，应由项目分管负责人组织有关部门对安全防护设施进行验收，经验收合格签字后，方可作业。安全防护设施应做到定型化、工具化。需要临时拆除或变动安全设施的，应经项目分管负责人审批签字，并组织有关部门验收，经验收合格签字后，方可实行。
2.9浇筑混凝土时应派专人检查模板支撑有无松动、倾斜、弯曲变形、位移等情况，发现问题应立即停止混凝土浇筑，并即刻进行加固整改。
（三）、应急救援预案
1、工程概况
本工程①～⑤轴处的一层梁板结构梁板面标高为8.55m，板厚140mm，最大主梁截面为300mm×900mm，大梁底支模高度为9.6m，板底支模高度为9.4m；在此区域内施工极也许发生高空坠落、模板坍塌、物体打击等重大事故。
本预案针对上述也许发生的高空坠落、模板坍塌及物体打击紧急情况进行应急准备和响应。
2、机构设立
为对也许发生的事故可以快速反映、求援，项目部成立应急求援领导小组，由项目经理李永增任组长，负责事故现场指挥，统筹安排等。
工程项目部应急救援领导小组：
组长：***
副组长：****
成员：*****
当施工发生事故，若应急救援小组组长不在位时，由副组长负责现场指挥救援。应急领导小组办公室电话：。
应急电话：火警—119；  匪警—110；  交通事故—122；  急救—120
 3、应急救援领导小组的职责
1）、负责制定事故防止工作相关部门人员的应急救援工作职责。
2）负责突发事故的防止措施和各类应急救实行的准备工作，统一对人员，材料物资等资源的调配。
3）进行有针对性的应急救援应变演习，有计划区分任务，明确责任。
4）当发生紧急情况时，立即报告公司应急救援领导小组并及时采用救援工作，尽快控制险情蔓延，必要时，报告本地部门，取得政府及相关部门的帮助。
4、应急救援工作程序
1）当事故发生时小组成员立即向组长报告，由组长张洪刚立即上报公司，必要时向本地政府相关部门，以取得政府部门的帮助。
2）由应急救援领导小组，组织项目部全体员工投入事故应急救援抢险工作中去，尽快控制险情蔓延，并配合、协助事故的解决调查工作。
3）事故发生时，组长或其他成员不在现场时，由在现场的其他成员作为临时现场救援负责人负责现场的救援指挥安排。
4）项目部指定*****负责事故的收集、记录、审核和上报工作，并严格遵守事故报告的真实性和时效性。
5、救援方法
5.1高空坠落应急救援方法：
1）现场只有1人时应大声呼救；2人以上时，应有1人或多人去打“120”急救电话及立即报告应急救救援领导小组抢救。
2）仔细观测伤员的神志是否清醒、是否昏迷、休克等现象，并尽也许了解伤员落地的身体着地部位，和着地部位的具体情况。
3）假如是头部着地，同时伴有呕吐、昏迷等症状，很也许是颅脑损伤，应当迅速送医院抢救。如发现伤者耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手帕棉花或纱布去堵塞，以免导致颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4）假如伤员腰、背、肩部先着地，有也许导致脊柱骨折，下肢瘫痪，这时不能随意翻动，搬动是要三个人同时同一方向将伤员平直抬于木板上，不能扭转脊柱，运送时要平稳，否则会加重伤情。
5.2模板、坍塌应急救援方法：
1）地当发生高支模坍塌事故时，立即组织人员及时抢救，防止事故扩大，在有伤亡的情况下控制好事故现场；
2）报120急救中心，到现场抢救伤员。（应尽量说清楚伤员人数、情况、地点、联系电话等，并派人到路口等待）；
3）急报项目部应急救援小组、公司和有关应急救援单位，采用有效的应急救援措施；
4）清理事故现场，检查现场施工人员是否齐全，避免漏掉伤亡人员，把事故损失控制到最小；
5）预备应急救援工具：切割机、起重机、药箱、担架等。
5.3物体打击应急救援方法：
当物体打击伤害发生时，应尽快将伤员转移到安全地点进行包扎、止血、固定伤肢，应急以后及时送医院治疗。
1) 止血：根据出血种类，采用加压包止血法、指压止血法、堵塞止血法和止血带止血法等。
2) 对伤口包扎：以保护伤口、减少感染，压迫止血、固定骨折、扶托伤肢，减少伤痛。
3) 对于头部受伤的伤员，一方面应仔细观测伤员的神志是否清醒，是否昏迷、休克等，假如有呕吐、昏迷等症状，应迅速送医院抢救，假如发现伤员耳朵、鼻子有血液流出，千万不能用手巾棉花或纱布堵塞，由于这样也许导致颅内压增高或诱发细菌感染，会危及伤员的生命安全。
4) 假如是轻伤，在工地简朴解决后，再到医院检查；假如是重任，应迅速送医院拯救。
5) 预备应急救援工具如下表：
序号
器材或设备
数量
重要用途
1
支  架
若干
支撑加固
2
模板、木枋
若干
支撑加固
3
担  架
2个
用于抢救伤员
4
止血急救包
4个
用于抢救伤员
5
手电筒
6个
用于停电时照明求援
6
应急灯
6个
用于停电时照明求援
7
爬  梯
3樘
用于人员疏散
8
对讲机
4台
联系指挥求援
（四）、 监测措施
梁板高支模采用扣件式脚手架支撑体系，在搭设和钢筋安装、砼浇捣施工过程中，必须随时监测。本方案采用如下监测措施：
4.1班组平常进行安全检查，项目每周进行安全检查，所有安全检查记录必须形成书面材料。
4.2平常检查、巡查重点部位：
1）杆件的设立和连接、扫地杆、支撑、剪力撑等构件是否符合规定。
2）地基是否积水，底座是否松动，立杆是否符合规定。
3）连接扣件是否松动。
4）架体是否有不均匀的沉降，垂直度偏差是否超过规范规定。
5）施工过程中是否有超载的现象。
6）安全防护措施是否符合规范规定。
7）脚手架体和脚手架杆件是否有变形的现象。
4.3脚手架在承受六级大风或大暴雨后必须进行全面检查。
4.4在浇捣高支模梁板砼前，由项目部对脚手架全面检查，合格后方可开始浇砼。浇砼的过程中，由质安员、施工员对架体检查，随时观测架体变形。发现隐患，立即停工整改，隐患消除后再施工。
构件允许偏差见下表：
序号
项目
允许偏差
检查工具
1
立杆钢管弯曲3m<L≤4m
4m<L≤6.5m
≤12
≤20
钢板尺
2
水平杆、斜杆的钢管弯曲L≤6.5m
≤30
钢板尺
3
立杆全高垂直度
绝对偏差≤100mm
吊线和卷尺
4
立杆脚手架高度H内
相对值≤H/400
钢板尺
4.5高支模板施工过程中，项目部测量组要进行监测，每次监测结果必须由监测人、项目经理签字，提供应施工、监理、设计及业主等相关单位。
4.6监测结果报告必须涉及监测项目及允许值、报警值、监测数据解决分析、监测结果评述。
4.7监测数据接近或达成报警值时，应组织有关各方采用应急或抢险措施，同时须向市建设工程安全监督站、市建设工程质量监督站、市建筑委员会报告。
4.8本分项工程监测项目涉及：支架沉降、位移和变形。
4.9观测点的布设
观测点可选取临边位置的支撑梁或板及柱上，埋设倒“L”形直径12钢筋头。
4.10监测仪器及监测内容
采用经纬仪、水准仪对支撑体系进行监测，重要监测体系的水平、垂直位置是否有偏移。
仪器设备配置
名称
规格
数量
精度
电子经纬仪
DT202C
1

精密水准仪

1
±2”
全站仪一台
RXT—232
1
±2” ，最大允许误差±20”
自动安平水准仪

2
千米往返±3mm
红外线水准仪

1

激光垂直仪
DZJ2
2
h/40000
对讲机

3

检测板手

1

监测精度应满足现场监测规定并按构件允许偏差表设变形监测报警值。
（1）本工程立杆监测预警值为10mm，立杆垂直偏差在24mm以内。
（2）监测数据超过预警值时必须立即停止浇筑混凝土，疏散人员，并及时进行加固解决
4.11监测频率：
在浇筑混凝土过程中应实行实时观测，一般监测频率不超过20～30分钟一次；浇筑完后在混凝土初凝后及混凝土终凝前不少于2小时一次；终凝后的监测频率为天天一次，至混凝土7天龄期满为止。
4.12监测措施
混凝土浇筑过程中，派专人检查支架和支撑情况，发现下沉、松动、变形和水平位移情况的应及时解决。
六、劳动力计划
根据本方案的施工技术规定及施工计划的规定，合理组织各工种作业人员有序的进行施工。
1、本方案由专职安全员易志国负责安全生产管理，同时由施工员郑华水、质量员朱合初协助进行安全管理工作。
2、本方案的满堂支架搭设由木工进行，架体的加固及纵向、横向、水平剪刀撑的搭设由专职架子工进行作业。见表一
3、本方案拟投入的各种作业人员见下表二。

工程名称：湖州多媒体产业园 展示中心 表一
姓名
工种
备注
***
架子工

***
架子工

***
架子工

***
架子工

工程名称：湖州多媒体产业园 展示中心 表二
工种
人员
备注
木工
45

钢筋工
20

砼工
15

电焊工
3

水电工
8

力工
26

七、计算书
(一) 、主梁模板扣件钢管高支架计算书

一、参数信息
1.模板支撑及构造参数
梁截面宽度 B(m)：0.30；梁截面高度 D(m)：0.90；
混凝土板厚度(mm)：140.00；立杆沿梁跨度方向间距La(m)：0.75；
立杆上端伸出至模板支撑点长度a(m)：0.10；
立杆步距h(m)：1.50；板底承重立杆横向间距或排距Lb(m)：1.50；
梁模板支撑架搭设高度H(m)：9.60；梁两侧立杆间距(m)：0.60；
承重架支撑形式：梁底支撑小楞垂直梁截面方向；
梁底增长承重立杆根数：1；
采用的钢管类型为Φ48×3.5；
立杆承重连接方式：双扣件，考虑扣件质量及保养情况，取扣件抗滑承载力折减系数：1.00；
2.荷载参数
新浇混凝土重力密度(kN/m3)：24.00；模板自重(kN/m2)：0.30；钢筋自重(kN/m3):1.50；
施工均布荷载标准值(kN/m2)：2.5；新浇混凝土侧压力标准值(kN/m2)：17.8；
振捣混凝土对梁底模板荷载(kN/m2)：2.0；振捣混凝土对梁侧模板荷载(kN/m2)：4.0；
3.材料参数
木材品种：柏木；木材弹性模量E(N/mm2)：9000.0；
木材抗压强度设计值fc(N/mm)：16.0；
木材抗弯强度设计值fm(N/mm2)：17.0；木材抗剪强度设计值fv(N/mm2)：1.7；
面板材质：胶合面板；面板厚度(mm)：20.00；
面板弹性模量E(N/mm2)：6000.0；面板抗弯强度设计值fm(N/mm2)：13.0；
4.梁底模板参数
梁底方木截面宽度b(mm)：50.0；梁底方木截面高度h(mm)：100.0；
梁底纵向支撑根数：2；
5.梁侧模板参数
主楞间距(mm)：500；次楞根数：3；
主楞竖向支撑点数量：2；
穿梁螺栓直径(mm)：M14；穿梁螺栓水平间距(mm)：750；
竖向支撑点到梁底距离依次是：150mm，600mm；
主楞材料：圆钢管；
直径(mm)：48.00；壁厚(mm)：3.50；
主楞合并根数：2；
次楞材料：木方；
宽度(mm)：50.00；高度(mm)：100.00；
二、梁底模板计算
面板为受弯结构,需要验算其抗弯强度和挠度。计算的原则是按照模板底支撑的间距和模板面的大小,按支撑在底撑上的简支梁计算。
强度验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
本算例中，面板的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W = 750×20×20/6 = 5.00×104mm3；
I = 750×20×20×20/12 = 5.00×105mm4；

1.抗弯强度验算
按以下公式进行面板抗弯强度验算：
σ = M/W<[f]
钢筋混凝土梁和模板自重设计值(kN/m)：
q1=1.2×[(24.00+1.50)×0.90+0.30]×0.75=20.925kN/m；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值(kN/m)：
q2=1.4×(2.00+2.50)×0.75=4.725kN/m；
q=20.925+4.725=25.650kN/m；
最大弯矩及支座反力计算公式如下:
Mmax=ql2/8 = 1/8×25.65×3002=2.89×105N·mm；
RA=RB=0.5ql=0.5×25.65×0.3=3.848kN
σ =Mmax/W=2.89×105/5.00×104=5.8N/mm2；
梁底模面板计算应力 σ =5.8 N/mm2 小于 梁底模面板的抗弯强度设计值 [f]=13N/mm2，满足规定！
2.挠度验算
根据《建筑施工计算手册》刚度验算采用标准荷载，同时不考虑振动荷载作用。
最大挠度计算公式如下：ν= 5ql4/(384EI)≤[ν]=l/250
其中，q--作用在模板上的压力线荷载:q =q1/1.2=17.438kN/m；
l--计算跨度(梁底支撑间距): l =300.00mm；
E--面板的弹性模量: E = 6000.0N/mm2；
面板的最大允许挠度值:[ν] =300.00/250 = 1.200mm；
面板的最大挠度计算值: ν= 5×20.925×3004/(384×6000×5.00×105)=0.736mm；
面板的最大挠度计算值: ν=0.736mm 小于 面板的最大允许挠度值:[ν] =1.2mm，满足规定！
三、梁底支撑的计算
本工程梁底支撑采用方木。
强度及抗剪验算要考虑模板结构自重荷载、新浇混凝土自重荷载、钢筋自重荷载和振捣混凝土时产生的荷载；挠度验算只考虑模板结构自重、新浇混凝土自重、钢筋自重荷载。
1.荷载的计算：
梁底支撑小楞的均布荷载按照面板最大支座力除以面板计算宽度得到：
q=3.848/0.75=5.13kN/m
2.方木的支撑力验算

方木计算简图
方木按照三跨连续梁计算。
本算例中，方木的截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:
W=5×10×10/6 = 83.33 cm3；
I=5×10×10×10/12 = 416.67 cm4；
方木强度验算:
计算公式如下:
最大弯矩 M =0.1ql2= 0.1×5.13×0.752 = 0.289 kN·m；
最大应力 σ= M / W = 0.289×106/83333.3 = 3.5 N/mm2；
抗弯强度设计值 [f] =13 N/mm2；
方木的最大应力计算值 3.5 N/mm2 小于 方木抗弯强度设计值 13 N/mm2,满足规定!
方木抗剪验算：
截面抗剪强度必须满足:
τ = 3V/(2bh0)
其中最大剪力: V =0.6×5.13×0.75 = 2.309 kN；
方木受剪应力计算值 τ = 3×2.309×1000/(2×50×100) = 0.693 N/mm2；
方木抗剪强度设计值 [τ] = 1.7 N/mm2；
方木的受剪应力计算值 0.693 N/mm2 小于 方木抗剪强度设计值 1.7 N/mm2,满足规定!
方木挠度验算:
计算公式如下:
ν = 0.677ql4/(100EI)≤[ν]=l/250
方木最大挠度计算值 ν= 0.677×5.13×7504 /(100×9000×416.667×104)=0.293mm；
方木的最大允许挠度 [ν]=0.750×1000/250=3.000 mm；
方木的最大挠度计算值 ν= 0.293 mm 小于 方木的最大允许挠度 [ν]=3 mm，满足规定！
3.支撑小横杆的强度验算
梁底模板边支撑传递的集中力：
P1=RA=3.848kN
梁两侧部分楼板混凝土荷载及梁侧模板自重传递的集中力：
P2=(0.600-0.300)/4×0.750×(1.2×0.140×24.000+1.4×2.500)+1.2×2×0.750×(0.900-0.140)×0.300=0.834kN
简图(kN·m)

剪力图(kN)

弯矩图(kN·m)

变形图(mm)
通过连续梁的计算得到：
支座力:
N1=N3=1.463 kN；
N2=6.438 kN；
最大弯矩 Mmax=0.263 kN·m；
最大挠度计算值 Vmax=0.047 mm；
最大应力 σ=0.263×106/5080=51.8 N/mm2；
支撑抗弯设计强度 [f]=205 N/mm2；
支撑小横杆的最大应力计算值 51.8 N/mm2 小于 支撑小横杆的抗弯设计强度 205 N/mm2,满足规定!
四、梁跨度方向钢管的计算
梁底支撑纵向钢管只起构造作用，无需要计算
五、扣件抗滑移的计算:
按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，扣件抗滑承载力系数1.00，该工程实际的双扣件承载力取值为16.00kN 。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件的抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取16.00 kN；
　　 R -- 纵向或横向水平杆传给立杆的竖向作用力设计值；
计算中R取最大支座反力，根据前面计算结果得到 R=6.438 kN；
R < 16.00 kN,所以双扣件抗滑承载力的设计计算满足规定!
六、立杆的稳定性计算:
立杆的稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤[f]
1.梁两侧立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
横向支撑钢管的最大支座反力： N1 =1.463 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×8=1.239 kN；
楼板混凝土、模板及钢筋的自重：
N3=1.2×[(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×0.75×0.30+(1.50/2+(0.60-0.30)/4)×0.75×0.140×(1.50+24.00)]=2.873 kN；
施工荷载与振捣混凝土时产生的荷载设计值：
N4=1.4×(2.500+2.000)×[1.500/2+(0.600-0.300)/4]×0.750=3.898 kN；
N =N1+N2+N3+N4=1.463+1.239+2.873+3.898=9.474 kN；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取两者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=9474.085/(0.203×489) = 95.4 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 95.4 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
2.梁底受力最大的支撑立杆稳定性验算:
其中 N -- 立杆的轴心压力设计值，它涉及：
横向钢管的最大支座反力：N1 =6.438 kN ；
脚手架钢管的自重： N2 = 1.2×0.129×(8-0.9)=1.239 kN；
N =N1+N2 =6.438+1.1=7.538 kN ；
φ-- 轴心受压立杆的稳定系数，由长细比 lo/i 查表得到；
i -- 计算立杆的截面回转半径 (cm)：i = 1.58；
A -- 立杆净截面面积 (cm2)： A = 4.89；
W -- 立杆净截面抵抗矩(cm3)：W = 5.08；
σ -- 钢管立杆轴心受压应力计算值 ( N/mm2)；
[f] -- 钢管立杆抗压强度设计值：[f] =205 N/mm2；
lo -- 计算长度 (m)；
根据《扣件式规范》，立杆计算长度lo有两个计算公式lo=kμh和lo=h+2a，
为安全计，取两者间的大值，即:
lo = Max[1.167×1.7×1.5,1.5+2×0.1]= 2.976 m；
k -- 计算长度附加系数，取值为：1.167 ；
μ -- 计算长度系数，参照《扣件式规范》表5.3.3，μ=1.7；
a -- 立杆上端伸出顶层横杆中心线至模板支撑点的长度；a=0.1m;
得到计算结果: 立杆的计算长度
lo/i = 2975.85 / 15.8 = 188 ；
由长细比 lo/i 的结果查表得到轴心受压立杆的稳定系数φ= 0.203 ；
钢管立杆受压应力计算值 ；σ=7537.682/(0.203×489) = 75.9 N/mm2；
钢管立杆稳定性计算 σ = 75.9 N/mm2 小于 钢管立杆抗压强度的设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
考虑到高支撑架的安全因素，建议按下式计算
lo= k1k2(h+2a) = 1.167×1.014×(1.5+0.1×2) = 2.012 m；
k1 -- 计算长度附加系数按照表1取值1.167;
k2 -- 计算长度附加系数，h+2a =1.7按照表2取值1.014 ；
l