500600梁模板计算书.doc

梁模板（扣件式）计算书
计算依据：
1、《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
2、《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ 130－2011
3、《混凝土结构设计规范》GB50010-2010
4、《建筑结构荷载规范》GB 50009-2012
5、《钢结构设计规范》GB 50017-2003
一、工程属性
新浇混凝土梁名称
KL
新浇混凝土梁计算跨度(m)
9
混凝土梁截面尺寸(mm×mm)
500×600
新浇混凝土结构层高(m)
5
梁侧楼板厚度(mm)
160
二、荷载设计
模板及其支架自重标准值G1k(kN/m2)
面板
0.1
面板及小梁
0.3
模板面板
0.5
模板及其支架
0.75
新浇筑混凝土自重标准值G2k(kN/m3)
24
钢筋自重标准值G3k(kN/m3)
梁
1.5
板
1.1
施工人员及设备荷载标准值Q1k
当计算支架立柱及其他支承结构构件时(kN/m2)
1
振捣混凝土时产生的荷载标准值Q2k(kN/m2)
对水平面模板取值
2
风荷载标准值ωk(kN/m2)
基本风压ω0(kN/m2)
0.3
非自定义:0.22
风压高度变化系数μz
0.9
风荷载体型系数μs
0.8
三、模板体系设计
新浇混凝土梁支撑方式
梁两侧有板，梁板立柱共用(A)
梁跨度方向立柱间距la(mm)
900
梁两侧立柱间距lb(mm)
900
步距h(mm)
1500
新浇混凝土楼板立柱间距l'a(mm)、l'b(mm)
900、900
混凝土梁居梁两侧立柱中的位置
居中
梁左侧立柱距梁中心线距离(mm)
450
梁底增加立柱根数
1
梁底增加立柱布置方式
按混凝土梁梁宽均分
梁底增加立柱依次距梁左侧立柱距离(mm)
450
梁底支撑小梁根数
5
梁底支撑小梁最大悬挑长度(mm)
200
设计简图如下：

平面图

立面图
四、面板验算
面板类型
覆面竹胶合板
面板厚度(mm)
15
面板抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15
面板弹性模量E(N/mm2)
9898
取单位宽度1000mm，按四等跨连续梁计算，计算简图如下：

W＝bh2/6=1000×15×15/6＝37500mm3，I＝bh3/12=1000×15×15×15/12＝281250mm4
q1＝0.9max[1.2(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4Q2k，1.35(G1k+ (G2k+G3k)×h)+1.4×0.7Q2k]×b=0.9max[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×2，1.35×(0.1+(24+1.5)×0.6)+1.4×0.7×2]×1＝20.48kN/m
q1静＝0.9×1.35×[G1k+(G2k+G3k)×h]×b＝0.9×1.35×[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝18.71kN/m
q1活＝0.9×1.4×0.7×Q2k×b＝0.9×1.4×0.7×2×1＝1.76kN/m
q2＝(G1k+ (G2k+G3k)×h)×b=[0.1+(24+1.5)×0.6]×1＝15.4kN/m
1、强度验算
Mmax＝0.107q1静L2+0.121q1活L2＝0.107×18.71×0.122+0.121×1.76×0.122＝0.03kN·m
σ＝Mmax/W＝0.03×106/37500＝0.92N/mm2≤[f]＝15N/mm2
满足要求！
2、挠度验算
νmax＝0.632qL4/(100EI)=0.632×15.4×1254/(100×9898×281250)＝0.009mm≤[ν]＝l/400＝125/400＝0.31mm
满足要求！
3、支座反力计算
设计值(承载能力极限状态)
R1=R5=0.393 q1静l +0.446 q1活l=0.393×18.71×0.12+0.446×1.76×0.12＝1.02kN
R2=R4=1.143 q1静l +1.223 q1活l=1.143×18.71×0.12+1.223×1.76×0.12＝2.94kN
R3=0.928 q1静l +1.142 q1活l=0.928×18.71×0.12+1.142×1.76×0.12＝2.42kN
标准值(正常使用极限状态)
R1'=R5'=0.393 q2l=0.393×15.4×0.12＝0.76kN
R2'=R4'=1.143 q2l=1.143×15.4×0.12＝2.2kN
R3'=0.928 q2l=0.928×15.4×0.12＝1.79kN
五、小梁验算
小梁类型
方木
小梁材料规格(mm)
50×80
小梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
15.44
小梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
1.78
小梁弹性模量E(N/mm2)
9350
小梁截面抵抗矩W(cm3)
53.33
小梁截面惯性矩I(cm4)
213.33
为简化计算，按四等跨连续梁和悬臂梁分别计算，如下图：

q1＝max{1.02+0.9×1.35×[(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.6-0.16)]+0.9max[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×2，1.35×(0.5+(24+1.1)×0.16)+1.4×0.7×2]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.94+0.9×1.35×(0.3-0.1)×0.5/4}=2.97kN/m
q2＝max[0.76+(0.3-0.1)×0.5/4+0.5×(0.6-0.16)+(0.5+(24+1.1)×0.16)×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.2+(0.3-0.1)×0.5/4]＝2.23kN/m
1、抗弯验算
Mmax＝max[0.107q1l12，0.5q1l22]＝max[0.107×2.97×0.92，0.5×2.97×0.22]＝0.26kN·m
σ＝Mmax/W＝0.26×106/53330＝4.83N/mm2≤[f]＝15.44N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算
Vmax＝max[0.607q1l1，q1l2]＝max[0.607×2.97×0.9，2.97×0.2]＝1.624kN
τmax＝3Vmax/(2bh0)=3×1.624×1000/(2×50×80)＝0.61N/mm2≤[τ]＝1.78N/mm2
满足要求！
3、挠度验算
ν1＝0.632q2l14/(100EI)＝0.632×2.23×9004/(100×9350×2133300)＝0.46mm≤[ν]＝l/400＝900/400＝2.25mm
ν2＝q2l24/(8EI)＝2.23×2004/(8×9350×2133300)＝0.02mm≤[ν]＝l/400＝200/400＝0.5mm
满足要求！
4、支座反力计算
梁头处(即梁底支撑小梁悬挑段根部)
承载能力极限状态
Rmax＝max[1.143q1l1，0.393q1l1+q1l2]＝max[1.143×2.97×0.9，0.393×2.97×0.9+2.97×0.2]＝3.06kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R1＝R5＝2.11kN，R2＝R4＝3.06kN，R3＝2.52kN
正常使用极限状态
R'max＝max[1.143q2l1，0.393q2l1+q2l2]＝max[1.143×2.23×0.9，0.393×2.23×0.9+2.23×0.2]＝2.29kN
同理可得，梁底支撑小梁所受最大支座反力依次为R'1＝R'5＝1.85kN，R'2＝R'4＝2.29kN，R'3＝1.87kN
六、主梁验算
主梁类型
钢管
主梁材料规格(mm)
Ф48×3.5
可调托座内主梁根数
1
主梁弹性模量E(N/mm2)
206000
主梁抗弯强度设计值[f](N/mm2)
335
主梁抗剪强度设计值[τ](N/mm2)
335
主梁截面惯性矩I(cm4)
12.19
主梁截面抵抗矩W(cm3)
5.08
主梁自重忽略不计，计算简图如下：

1、抗弯验算

主梁弯矩图(kN·m)
σ＝Mmax/W＝0.407×106/5080＝80.16N/mm2≤[f]=335N/mm2
满足要求！
2、抗剪验算

主梁剪力图(kN)
Vmax＝4.036kN
τmax＝2Vmax/A=2×4.036×1000/489＝16.51N/mm2≤[τ]＝335N/mm2
满足要求！
3、挠度验算

主梁变形图(mm)
νmax＝0.1mm≤[ν]＝l/400＝450/400＝1.12mm
满足要求！
4、扣件抗滑计算
R＝max[R1,R3]＝1.13kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
同理可知，左侧立柱扣件受力R＝1.13kN≤8kN
单扣件在扭矩达到40～65N·m且无质量缺陷的情况下，单扣件能满足要求！
七、立柱验算
立杆稳定性计算依据
《建筑施工模板安全技术规范》JGJ162-2008
钢管类型
Ф48×3.5
立柱截面面积A(mm2)
489
回转半径i(mm)
15.8
立柱截面抵抗矩W(cm3)
5.08
抗压强度设计值f(N/mm2)
335
λ=h/i=1500/15.8=94.94≤[λ]=150
长细比满足要求！
查表得，φ＝0.63
1、风荷载计算
Mw＝0.92×1.4×ωk×la×h2/10＝0.92×1.4×0.22×0.9×1.52/10＝0.05kN·m
2、稳定性计算
根据《建筑施工模板安全技术规范》公式5.2.5-14，荷载设计值q1有所不同：
1)面板验算
q1＝0.9×[1.2×(0.1+(24+1.5)×0.6)+0.9×1.4×2]×1＝18.9kN/m
2)小梁验算
q1＝max{0.94+(0.3-0.1)×0.5/4+0.9×[1.2×(0.5+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×max[0.45-0.5/2，(0.9-0.45)-0.5/2]/2×1，2.72+(0.3-0.1)×0.5/4}=2.75kN/m
同上四～六计算过程，可得：
R1＝1.08kN，R2＝9.93kN，R3＝1.08kN
立柱最大受力Nw＝max[R1+N边1，R2，R3+N边2]+Mw/lb＝max[1.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.45-0.5/2)/2×0.9，9.93，1.08+0.9×[1.2×(0.75+(24+1.1)×0.16)+0.9×1.4×1]×(0.9+0.9-0.45-0.5/2)/2×0.9]+0.05/0.9＝10.04kN
f＝N/(φA)+Mw/W＝10037.8/(0.63×489)+0.05×106/5080＝42.32N/mm2≤[f]＝335N/mm2
满足要求！
八、可调托座验算
荷载传递至立杆方式
可调托座
可调托座承载力容许值[N](kN)
30
由"主梁验算"一节计算可知可调托座最大受力N＝max[R2]×1＝10.59kN≤[N]＝30kN
满足要求！