钻井液用高性能增黏剂的研制及性能评价.pdf

DOI:10.12358/j.issn.1001-5620.2024.01.009钻井液用高性能增黏剂的研制及性能评价孙振峰，杨超，李杰，张敬辉，赵凯强，王晨（中石化(大连)石油化工研究院有限公司,辽宁大连116045）孙振峰，杨超，李杰，等.钻井液用高性能增黏剂的研制及性能评价 J.钻井液与完井液，2024，41（1）：84-91.SUN Zhenfeng,YANG Chao,LI Jie,et al.Development and performance evaluation of a high performance drilling fluidviscosifierJ.Drilling Fluid&Completion Fluid，2024,41（1）：84-91.摘要为了解决钻井液用增黏剂高温高盐易降解失效的问题，以两性离子单体 N-甲基二烯丙基丙磺酸（MAPS）、甲基丙烯酰胺（MAC）、N-乙烯基吡咯烷酮（NVP）为聚合单体，以偶氮二异丁脒盐酸盐（AIBA）为引发剂，采用自由基共聚法合成了高性能增黏剂 DV-1。通过正交实验对合成过程中的主要影响因素进行了考察，确定了最佳合成条件：反应温度为 50，单体浓度为 40%，引发剂用量为 0.4%，反应时间为 4h。利用 FTIR，1H-NMR，TG-DTA 等方法对 DV-1 进行了表征测试，并对产物的增黏性能、抗高温抗盐性能及长效性能等进行了评价。评价结果显示，1%的 DV-1 水溶液表观黏度可达 44.7mPas。180、16h 高温老化后，溶液黏度保持率高达 53.2%；DV-1 对高浓度盐离子的耐受性能较好。经180 老化 72h 和 120h 后，溶液黏度保持率能够达到 50.5%和 40.7%，长效性能优异。DV-1 的半致死浓度 EC50值为30200mgL1，符合水基钻井液在海域的排放标准。通过观察 DV-1 在溶液中的空间立体形态及对 Zeta 电位的数据分析，探讨了聚合物起效机理，DV-1 的抗温性能主要归因于分子结构中稳定的主链及侧链刚性基团，两性离子结构抑制了侧链的持续卷曲，提升了 DV-1 的抗盐性能。关键词钻井液；增黏剂；抗高温；抗盐；起效机理中图分类号：TE254.4文献标识码：A文章编号：1001-5620（2024）01-0084-08DevelopmentandPerformanceEvaluationofaHighPerformanceDrillingFluidViscosifierSUNZhenfeng,YANGChao,LIJie,ZHANGJinghui,ZHAOKaiqiang,WANGChen(SINOPEC Dalian Research Institute of Petroleum and Petrochemicals Company Limited,Dalian,Liaoning 116045)AbstractAhighperformanceviscosifierDV-1hasbeendevelopedtosolvetheproblemofdegradationandlosingeffectivenessofdrillingfluidviscosifiersinhightemperatureandhighsalinityconditions.VD-1issynthesizedthroughfreeradicalcopolymerizationwith monomers such as MAPS,MAC and NVP.The initiator of the polymerization reaction is AIBA.The optimal reactioncondition,determined through orthogonal experiment method,is as this:reaction temperature is 50,concentration of themonomersis40%,concentrationofinitiatoris0.4%,andreactiontimeis4h.ThereactionproductwascharacterizedusingFTIR,1H-NMRandTG-DTA,andtheviscosifyingcapacity,hightemperaturehighsalinityperformanceandtheling-termeffectivenessofthesynthesizedproductwereevaluated.Theevaluationexperimentalresultsshowthat1%watersolutionofDV-1hasapparentviscosityof44.7mPas.Afteragingat180for16h,theviscosityofthewatersolutionisstillmaintainedat53.2%ofitsoriginalviscosity.DV-1isresistanttothecontaminationofsalts.DV-1alsohasgoodlong-termeffectiveness;afteragingat180for72hand120h,theviscosityofthesolutionisstillmaintainedat50.5%and40.7%ofitsoriginalviscosity.DV-1hasEC50of30200mgL1,meetingthestandardofdischargeinoffshorearea.TheviscosifyingmechanismsofDV-1arestudiedbyobservingthespatial3DmorphologyandbyanalyzingtheZetapotentialofDV-1insolution,itisconcludedthatDV-1viscosifiesinsolutionbecausethemoleculesofDV-1havestablemainchainsandrigidsidechains,theamphotericionicstructureinhibitsthecontinualcurlingofthesidechains,thuseffectivelyimprovingthesaltresistantperformanceofDV-1asaviscosifier.KeywordsDrillingfluid;Viscosifier;Hightemperatureresistant;Saltresistant;Mechanismsoftakingeffect基金项目：中国石油化工股份有限公司科技部项目“多功能钻采化学品的开发及应用”（421034）。第一作者简介：孙振峰，工程师，博士，1990 年生，毕业于中国石油大学大学（北京），化学工程与技术专业，现在从事油田化学品研发工作。电话[phone]；E-mail：。第41卷第1期钻井液与完井液Vol.41No.12024年1月DRILLINGFLUID&COMPLETIONFLUIDJan.20240引言无固相钻井液因不含有害固相，且能够降低对储层的损害程度，已成为当今油气藏开发的一项重要技术14。增黏剂是无固相体系的核心助剂，其作用为提高和改善体系的携岩能力及流变性能5，但常规的增黏剂普遍存在的问题为抗温抗盐性能不足，易降解失效，在现场应用的过程中需要不断补充新剂。目前，国内常用的增黏剂主要有改性生物质类，如羟乙基纤维素、黄原胶等68；另外一种为人工合成聚合物类增黏剂，通过不同单体的共聚，形成具有一定空间结构的高分子聚合物，从而起到增黏提切的作用914。该类增黏剂虽然抗温能力有一定的提升，但抗盐性能不足，且起效时间短，无法满足深井、超深井的应用需求。如何兼顾助剂在抗温抗盐的高性能的同时增加起效时间，是亟需解决的难点问题。高性能增黏剂的研发关键在于分子设计，通过在强抗温主链上引入不同作用的侧链结构，增加分子链结构的刚性，同时要保证聚合物的水化性能。为使聚合物具有更好的抗盐能力，需要引入对阳离子不敏感基团或者增加支链的支化程度或结构强度15。基于以上分析，以自主研发的两性离子单体MAPS 为主要聚合原料、结合 2 种工业化单体 MAC与 NVP，以偶氮二异丁脒盐酸盐（AIBA）为引发剂，采用自由基共聚法合成了抗高温增黏剂 DV-1，并与现有代表性产品进行了综合性能的对比。1实验部分1.1试剂与仪器1）材料：MAC、NVP 均为工业级，上海麦克林生化科技有限公司；单体 MAPS，工业级，自主研发生产；AIBA、NaCl、CaCl2、无水乙醇均为分析纯，上海阿拉丁生化科技股份有限公司；去离子水为实验室自制；HE300、DriscalD 为工业级，钻井特殊化学品公司；DSP-，工业级，山东得顺源石油科技有限公司。2）仪器：NICOLET6700 傅里叶变换红外光谱仪，美国赛默飞世尔科技公司；AVANCEIII500核磁共振波谱仪，瑞士布鲁克公司；STA449F3同步热分析仪，德国耐驰仪器公司；FDU-1200 冷冻干燥机，上海爱朗仪器有限公司；DSX1000数字显微镜，奥林巴斯（北京）销售服务有限公司；ZNN-D6 六速旋转黏度计、GJSS-B12K 变频高速搅拌机、XGRL-5 滚子加热炉，均购自青岛恒泰达机电设备有限公司。Nano-ZS 纳米粒度电位仪，英国马尔文仪器有限公司。1.2增黏剂 DV-1 的制备通过对前期实验结果的总结，确定单体质量配比为 MAPSMACNVP=631。首先，根据所述比例精确称取一定量的单体置于烧瓶中，并加入一定量的去离子水配成溶液，开启搅拌，使溶液混合均匀，并向烧瓶中通入 N2除氧。然后将水浴温度调至反应温度，当温度达到设定值时，利用恒压漏斗向烧瓶内滴加一定浓度的引发剂溶液。聚合反应开始后，体系黏度逐渐增大，最终得到胶状产物，用乙醇多次冲洗，然后在 70 下进行真空干燥，并将干燥后的固体粉碎，即得到增黏剂 DV-1，分子结构式见图 1。CH2CCNH2OCH2CHH2CCHCH2CH2+NCH2CH2xyzHCNOCH3CH3CH2CH2SO3图1DV-1 分子结构式1.3表征及评价方法FTIR 表征：将合成的样品与 KBr 混合压片，记录波数范围为 4000500cm1的 FTIR 谱图。1H-NMR 表征：采用核磁共振仪测定 DV-1 的氢核磁谱图，所用氘代溶剂为 D2O。热重分析：称量 510mg 样品，采用同步热分析仪，在 N2气氛下进行 TGA 测试，升温速率为 10/min，测试温度为 25600。第41卷第1期孙振峰等：钻井液用高性能增黏剂的研制及性能评价85表观黏度测定：准确称量一定量的 DV-1 粉末，在搅拌条件下加入到一定体积的去离子水或盐水中，低速搅拌 2h，然后静置 24h，使其完全溶解。在室温下，利用六速旋转黏度计测定 DV-1 水或盐水溶液的表观黏度。抗温性能测定：用去离子水分别配制质量分数为 1%的增黏剂样品水溶液，老化前对样品进行通 N2除氧，然后将样品置于滚子加热炉中，在实验设定温度下老化，达到设定的老化时间后停止滚动。将溶液转入高搅杯，高速搅拌 20min 后，测定其在室温下的表观黏度。冷冻干燥及形态分析：参照上述方法配制质量分数为 1%的 DV-1 水溶液，将溶液置于预备冻结槽中，并在45 下预冷冻 24h，然后将冷冻后的样品置于冷冻干燥机中，设定温度为45，开启真空泵，在小于 20Pa 仓内压力下干燥 48h。将干燥后的样品取出，利用数字显微镜对样品进行微观形态观察。Zeta 电位测试：分别配制含 1%DV-1 的不同盐浓度的水溶液，在室温下利用纳米粒度电位仪测定样品 Zeta 电位的变化，每个样品重复测定 3 次，取平均值。急性生物毒性评价：按照 GB/T154411995水质急性生物毒性的测定发光细菌法16测定DV-1 溶液的急性生物毒性 EC50值。2结果与讨论2.1合成条件考察根据自由基聚合的特点，考察了单体浓度、反应温度、引发剂用量及反应时间这 4 个变量对增黏剂合成的影响，并在文献报道及前期工作的基础上，确定了各影响因素的大致范围。为了确定最优合成条件，设计了 4 因素 3 水平正交实验，并以1%DV-1 水溶液的表观黏度作为考察标准。正交实验因素水平表及实验结果如表 1 和表 2 所示。由表 2 中的极差分析结果可以看出，各因素对 DV-1 增黏性能的影响顺序为反应温度单体浓度引发剂用量反应时间，最佳合成条件为A2B1C1D2，即反应温度为 50，单体浓度为 40%，引发剂用量为 0.4%，反应时间为 4h。2.2表征分析2.2.1FTIR 表征图 2 为 DV-1 的 FTIR 谱图。400030002000100008491T/%98105/cm129172848162915371454117710326201374图2DV-1 的 FTIR 谱图图中，1032cm1为磺酸基中 S=O 伸缩振动表1L9（34）正交实验水平因素ABCD单体浓度/%反应温度/引发剂用量/%反应时间/h130500.42240600.64350700.86表2正交实验结果实验序号ABCDAV/mPas130500.4241.8230600.6440.7330700.8634.2440500.6644.5540600.8242.7640700.4441.0750500.8440.3850600.4639.6950700.6234.5K138.90042.20040.80039.667K242.73341.00039.90040.667K338.13336.56739.06739.433极差4.6005.6331.7331.234最优条件A2B1C1D286钻井液与完井液2024年1月峰，1177cm1为酰胺基 C=O 键伸缩振动峰，620cm1为 CS 伸缩振动峰；1629cm1为 NVP 五元环中的 C=O 伸缩振动峰，1537cm1为 CN 伸缩振动峰。2917cm1和 2848cm1的吸收峰表明有CH3和CH2存在，1454cm1为CH2吸收峰为CH3、CH2的不对称剪式振动，1374cm1为CH3的对称剪式振动，强度较弱。2.2.21H-NMR 表征图 3 为增黏剂 DV-1 的1H-NMR 谱图。从图中可以看出，化学位移为 0.8ppm 处的吸收峰为甲基丙烯酰胺中与碳原子相连接的甲基上的氢，2.8ppm 处的吸收峰为 MAPS 侧链中与 N 原子相邻的末端方向的第一个亚甲基上的氢，1.2ppm 处的吸收峰为与磺酸基相连的 2 个亚甲基上的氢，3ppm处的吸收峰为侧链中与 N 原子连接的甲基上的氢，3.3ppm 处的吸收峰归属于主链中次甲基上的氢，1.4ppm 处的吸收峰归属于主链中亚甲基上的氢。结果表明，所合成的聚合物即为目标产物。65432化学位移/ppm101图3DV-1 的1H-NMR 谱图2.2.3热重分析图 4 为 DV-1 的 TG-DTA 曲线。从图中可以看出，DV-1 的热分解过程可以分为 4 个阶段：第1 阶段发生在 30110，样品失重率约为 6%；第 2 阶段发生在 110300，样品失重率约为6%；第 3 阶段发生在 300420，样品失重率约为 52%；第 4 阶段发生在 420 以上，样品失重率约为 7%。分析认为，由于 DV-1 中含有一定量的强亲水性基团，产品易吸潮，因此聚合物中含有的水挥发会导致低温下样品失重。在第 2 阶段，聚合物分子结构中，支链中的部分小分子基团发生的热分解，导致样品小幅度失重。当温度高于 300 后，聚合物开始发生分子结构的变化，大量亲水基团发生热分解，聚合物主链开始断裂，所以样品迅速失重。当温度高于 420 以上时，主要是聚合物中刚性基团的逐步降解。值得注意的是，当温度高于 600 时，仍有约 30%的聚合物未发生分解，表明聚合物有较强的耐热性。010020030040050060020406080100T/TG/%00.40.81.2DTA/(Vmg1)图4DV-1 的 TG-DTA 曲线2.3综合性能评价2.3.1增黏性能通过实验测定了 DV-1 水溶液表观黏度随质量变化的数据，并选取了国外代表性抗高温增黏剂HE300 以及 2 种具有增黏特性的抗高温降滤失剂DriscalD、DSP-进行对比实验。实验结果如图 5所示。从图 5 可以看出，1%的 DV-1 水溶液表观黏度为 44.7mPas，而相同加量下，HE300 水溶液的表观黏度为 45mPas，两者增黏性能相当。相比较而言，DriscalD 与 DSP-的增黏性能较为一般，1%水溶液表观黏度分别为 25.6mPas 和 14.4mPas。通过曲线斜率来看，随着质量分数的增加，DV-1 水溶液的表观黏度显著提升，远高于DriscalD 与 DSP-，证明 DV-1 的增黏性能优异。0.51.01.52.0020406080100120AV/mPas质量分数/%HE300DV-1Driscal DDSP-图5溶液表观黏度随质量分数的变化曲线2.3.2抗温性能选取温度范围在 120200 作为考察区间，第41卷第1期孙振峰等：钻井液用高性能增黏剂的研制及性能评价87通过 16h 热滚实验对比了 4 种助剂的抗温性能，以溶液老化后的表观黏度以及黏度保持率作为评价指标。增黏剂用量均为 1%，评价结果见表 3。表3DV-1 与 HE300 抗温性能对比样品T/AV/mPasPV/mPasYP/Pa保持率/%DV-1老化前44.718.526.212043.220.223.096.614040.119.620.589.715034.222.012.276.516028.620.18.564.018023.818.55.353.220020.517.33.245.9HE300老化前45.020.324.712043.322.520.896.214037.218.318.982.715032.921.211.773.116029.119.69.564.718023.619.24.452.420019.817.42.444.0DriscalD老化前25.410.814.618012.38.24.148.0DSP-老化前14.47.66.81806.15.50.642.4从表 3 可以看出，在 120 老化后，DV-1与 HE300 溶液的黏度保持率均在 96%以上，且动切力值维持在较高水平；随着老化温度的升高，溶液表观黏度均有不同程度降低，说明聚合物分子结构中，部分小分子基团发生分子链断裂，导致降解失效；在 150 时，DV-1 溶液表观黏度仍高达76.5%，略高于 HE300 的 73.1%；180 时，DV-1与 HE300 的抗温性能接近，溶液的黏度保持率均高于 50%，说明分子结构中仍有大量刚性基团未发生分解；而 DriscalD 虽然老化后的黏度保持率达到 48%，但黏度绝对值较小，仅为 12.3mPas；DSP-虽然具有一定的增黏性能，但抗温效果较差，180 老化 16h 后黏度保持率仅为 42.4%，且黏度绝对值较小。实验结果表明，DV-1 具有良好的抗温性能。2.3.3抗盐性能图 6 为 DV-1 加量为 1%时，溶液表观黏度随NaCl 质量分数的变化曲线，从图 6 可以看出，NaCl 质量分数小于 5%时，DV-1 溶液的表观黏度随着 NaCl 浓度的增加急剧下降，从 44.7mPas 下降至 22.5mPas，与淡水溶液的表观黏度相比，降低约 50%，当 NaCl 质量分数大于 5%后，溶液的表观黏度变化幅度逐渐减小，曲线趋于平稳。0510152020253035404550AV/mPasNaCl/%图6DV-1 溶液表观黏度随 NaCl 质量分数的变化曲线图 7 为 4 种处理剂在 CaCl2溶液中的抗温性能评价。其中，溶液中 CaCl2质量分数为 30%，处理剂加量均为 1.5%，评价条件为在 180 下老化 16h。从图 7 可以看出，由于受高价钙离子的影响，各组溶液的初始表观黏度均非常低，尤其是 DSP-溶液的表观黏度仅为 8mPas。经过 180 老化 16h 后，DV-1 与 HE300 的黏度保持率较高，分别达到了 91.6%与 93.6%。DriscalD 作为一种高性能降滤失剂，溶液的黏度保持率高达 98%，但黏度绝对值仅为 13.6mPas。DSP-老化后溶液黏度仅为 1.7mPas，基本失去增黏效果。通过结果对比可知，在 CaCl2溶液中，DV-1 经高温老化后仍具有良好的增黏性能，且黏度保持率维持在较高的水平。相比而言，DSP-的高温抗钙性能较差。28.623.513.8826.22213.61.7DV-1HE300Driscal D处理剂DSP-0102030AV/mPas老化前老化后0306090保持率黏度保持率/%图7不同增黏剂抗 CaCl2性能对比（180、16h）88钻井液与完井液2024年1月图 8 为 4 种处理剂溶液老化前后的外观图。可以看出，DV-1 与 HE300 溶液老化前均为无色透明溶液，老化后透明度下降，但溶液总体外观变化不明显。DriscalD 与 DSP-溶液老化前较为浑浊，老化后的 DriscalD 溶液呈现浑浊的淡黄色，应为部分基团在钙离子作用下发生降解失效所致。DSP-溶液老化后外观呈棕黄色，且溶液中有浅色絮状物产生，这可能是其分子结构中的部分基团，与钙离子在高温下形成不溶性络合物析出所致。老化后老化前DV-1HE300Driscal DDSP-图8溶液老化前后外观对比2.3.4长效性能随着油气储层深度的增加，增黏剂的起效时间是保证钻井液长周期循环的重要因素。因此，通过长时间热滚实验评价了不同样品的长效性能，增黏剂用量均为 1%，在 180 下老化 72h 和 120h，对比了溶液老化前后黏度值及保持率数据，溶液老化前均进行通 N2除氧处理，见表 4。表4DV-1 长效性能评价增黏剂条件AV/mPasPV/mPasYP/Pa保持率/%DV-1老化前44.718.526.2180/72h22.620.32.350.5180/120h18.216.71.540.7HE300老化前45.020.324.7180/72h21.619.32.648.0180/120h19.818.21.844.0DriscalD老化前25.610.814.6180/72h12.111.20.947.3180/120h8.58.5033.2DSP-老化前14.47.66.8180/72h6.05.01.041.2180/120h5.54.01.538.2通过数据可以看出，经过 72h 老化后，DV-1溶液黏度保持率在 50%以上，略高于 HE300 的48%和 DriscalD 的 47.3%。DSP-的保持率仅为41.2%，而且老化后溶液表观黏度仅为 6mPas，已失去增黏效果。当老化时间延长至 120h，HE300 溶液的黏度保持率为 44%，要高于 DV-1的 40.7%。DriscalD 和 DSP-两种溶液的保持率均低于 40%，且表观黏度较低。总体来看，DV-1具有良好的高温长效性能。2.4急性生物毒性评价急性毒性指标能够反应处理剂的安全环保性，尤其是用作海洋钻井液体系时，能够判断其是否符合海洋排放标准。参照标准 GB/T154411995水质急性生物毒性的测定发光细菌法测定出了1%DV-1 溶液的半致死浓度 EC50值为 30200mg/L。参照海洋局发布的国家标准17，水基钻井液在一级和二级海域的排放允许值分别为 30000mgL1和20000mgL1。因此，DV-1 溶液符合水基钻井液排放要求。2.5DV-1 作用机理分析将 DV-1 水溶液进行冷冻干燥，保留了聚合物在水溶液中的空间形态，然后通过数字显微镜观察其微观结构，如图 9 所示。可以看出，在老化前，溶液内部聚合物呈现复杂的三维立体结构，这归因于聚合单体高度支化的分子结构，亲水性的磺酸基团使得分子链在水中能够充分舒展，同时分子链之间相互缔合交联，因此能够有效增加溶液黏度。经过高温老化后，增黏剂聚合物三维立体结构遭到破坏，呈现梳型的结构。高温下，分子结构中的支链发生断裂，但主链及部分高强度的侧链结构依然存在，这也是增黏剂在高温下仍然保持高性能的原因。500 m500 m(a)老化前(b)老化后图9DV-1 在溶液中的空间形态第41卷第1期孙振峰等：钻井液用高性能增黏剂的研制及性能评价89使用纳米粒度电位仪测定了含不同浓度 NaCl的 1%DV-1 溶液的 Zeta 电位值，实验结果如图10 所示。从图中可以看出，随着盐浓度的增加，DV-1 溶液的 Zeta 电位绝对值显著降低，这是由于 DV-1 分子中支链外侧携带的阴离子中和溶液中的正电荷，外部阳离子压缩 DV-1 双电层。后期，Zeta 电位绝对值逐渐平稳，是由于随着双电层的压缩，支链内侧的反离子间的斥力增加，阻止了聚合物流体力学半径的进一步缩减。051015201020304050|/mVNaCl/%图10溶液 Zeta 电位随 NaCl 浓度的变化聚合物 DV-1 由于具有两性离子结构，因此表现出良好的抗盐性能。DV-1 的主链为稳定的CC 结构，侧链中含有耐温抗盐基团和含 N 原子的五元环刚性基团。大量水化基团和独特的两性离子结构，增加了聚合物的水化作用和空间效应，一方面能够使结构中的支链完全伸展，另一方面能够阻碍外部阳离子压缩分子结构，从而降低侧链水化基团对盐的敏感性。当溶液中盐浓度增加时，电离出的阳离子持续压缩分子结构，导致分子链不断发生卷曲，流体力学体积急剧变小。但 DV-1 分子内部正离子间斥力随着盐浓度的增加而增大，能够有效抑制外部电荷的压缩。另外，由于支链结构存在烷基，增大了共聚物的空间位阻，并防止了支链结构在高温高盐条件下的水解，与水化基团产生协同作用。3结论1.以 MAPS，MAC，NVP 为原料，利用自由基共聚法合成了一种高性能长效增黏剂 DV-1，并通过正交实验确定了最佳合成条件：反应温度为50，总单体浓度为 40%，引发剂用量为 0.4%，反应时间为 4h。对 DV-1 进行了红外光谱表征、1H-NMR 表征及热重分析，结果表明产物为目标结构，且热稳定性良好。2.对增黏剂 DV-1 进行了综合性能评价，结果显示，DV-1 抗温可达 180 以上，可耐受高浓度 NaCl 及 CaCl2溶液，抗盐性能优异。DV-1 起效时间长，经长时间热滚后溶液仍然能够维持较高黏度保持率，满足高温深井应用需求。DV-1 的半致死浓度 EC50值为 30200mgL1，符合水基钻井液在海域的排放标准。3.结合冷冻干燥后的聚合物空间微观形态及溶液 Zeta 电位数据，分析了 DV-1 起效机理。高度支化的分子结构使得 DV-1 具有较强的增黏性能，其抗温能力主要归因于稳定的主链及刚性基团。MAPS 单体的两性离子结构有效抑制了分子链在盐溶液中的持续卷曲，提升了 DV-1 的抗盐性能。参考文献蒋官澄，张峰，吴江，等.低密度无固相海水钻井液在南海西部 D 气田的应用 J.钻井液与完井液，2018，35（5）：61-66.JIANG Guancheng,ZHANG Feng,WU Jiang,et al.Application of low density solids-free seawater drillingfluidinDgasfieldinwesternsouthChinaseaJ.DrillingFluid&Completion Fluid,2018,35（5）：61-66.1邱春阳，周建民，张海青，等.车古潜山油藏抗高温无固相钻井液技术 J.断块油气田，2020，27（3）：390-393.QIUChunyang,ZHOUJianmin,ZHANGHaiqing,etal.Solid-free anti-temperature drilling fluid technology 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