脚手架综合项目施工专项方案改.doc

脚手架施工方案
一、 工程概况：
（一）工程名称：玫瑰湾二期八标18号楼至27号楼及地下车库 工程
（二） 工程位置： 群力新区第六、七大道、齿轮路、融江路、合围区域
（三）建设单位：哈尔滨综合开发建设有限公司
（四）设计单位：哈尔滨中建建筑设计有限公司
（五）监理单位：清宇建设工程监理公司
（六） 施工单位：
（七）建筑构成：
该工程涉及18号楼～23号楼、25号楼～27号楼建筑及地下车库总建筑面积38217.52平方米，其中车库0平方米。地上3层、地下一层。所有主楼工程地下室基本与车库基本相通。、
双排脚手架搭设高度为 14米，立杆采用单立管,脚手架里立杆离墙距离0.30米，小横杆1.50米，小横杆外端伸出大横杆外长度不不大于0.10米，立杆横距1.0米，纵距1.5米，大横杆间距1.50米，小横杆间距不大于1.50米。
本工程主楼外架高度约为13米，采用扣件式双排钢管（Φ48X3.5）脚手架进行搭设，搭设尺寸为：立杆离墙距离0.30米，立杆纵距1.50米，立杆横距1.05米，立杆步距1.50米。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。剪刀撑按45º～60º进行搭设。为保证架体整体承载力和稳定性，在各层构造处按规定设立连墙杆，以保证架体稳定性。
脚手架外立杆侧满挂密目安全网进行封闭，施工层脚手架内侧立杆与建筑物之间拟采用槽钢钉大板或兜网进行封闭（依照实际状况采用硬防护或软防护）。
考虑材料从楼层运进，拟在每层楼层侧设立卸料平台，卸料平台必要与建筑物拉结，不得与脚手架连结。卸料平台2/3在楼内,1/3在楼外，用圆钢进行锚固。
必要按规定设立连墙拉结点，竖向每2步，水平每3步必要设立一道牢固连接件。
二、材料规定
1、钢管宜采用力学性能适中Q235A(3号)钢，其力学性能应符合国家现行原则《碳素构造钢》(GB700-89)中Q235A钢规定。每批钢材进场时，应有材质检查合格证。
2、钢管选用外径Ø48mm×3.5mm焊接钢管。立杆、大横杆和斜杆最大长度为6m，小横杆长度约为1.9m。
3、依照《可铸铁分类及技术条件》(GB978-67)规定，扣件采用机械性能不低于KTH330-08可锻铸铁制造。铸件不得有裂纹、气孔，不适当有缩松、砂眼、浇冒口残存披缝，毛刺、氧化皮等清除干净。
4、扣件与钢管贴合面必要严格整形，应保证与钢管扣紧时接触良好，当扣件夹紧钢管时，开口处最小距离应不不大于5mm。
5、扣件活动部位应能灵活转动，旋转扣件两旋转面间隙应不大于1mm。
6、扣件表面应进行防锈解决。
7、钢管及扣件报皮原则：钢管弯曲、压扁、有裂纹或严重锈蚀；扣件有脆裂、变形、滑扣应报废或禁止使用。
三、技术参数
双排脚手架架立杆搭设尺寸为：立杆纵距1.50米，立杆横距1.05米，立杆步距1.50米。连墙件采用2步3跨，竖向间距3.00米，水平间距4.50米。剪刀撑按45º～60º进行搭设。剪刀撑斜杆两端扣件与立杆节点距离不应不不大于20cm，最下面斜杆与立杆连接点离地面不适当不不大于50cm，脚手架各杆件相交伸出端头均应不不大于10cm，以防杆件滑落。
（一）钢管脚手架搭设基本规定
扣件式钢管脚手架搭设顺序为→摆放60mm板做为底座→摆放扫地杆→逐根树立立杆并随后与扫地杆扣紧→装扫地小横杆并与立杆或扫地杆扣紧→安第一步大横杆与各立杆扣紧→安第一步小横杆→安第二步大横杆→安第二步小横杆→安第三、四步大横杆和小横杆→连墙杆→接立杆→加设剪刀撑→铺脚手板。
（二）技术要点
1、底座：
脚手架在铺设前，采用原土夯实、平整。外墙脚手架立杆全座落于60mm板上，底座均应精确地放在每条立杆管内定位线上，且必要铺放平稳，不得悬空；底座不得有开裂、腐朽现象。 并做好排水沟（尺寸为宽120mm，深100mm）排水，以防雨水浸泡架体基本。
2、施工规定
必要使用合格材料，对于有变形和不合格扣件均不得使用。在脚手架搭设过程中，必要严格按规定构造方案和尺寸进行搭设，并及时与构造拉结或采用暂时支顶，保证搭设过程安全。
必要按规范规定设立连墙杆。应随架体搭设进度，及时跟进做好安全网等安全防护办法张挂。脚手架外侧采用安全网全封闭；围网设于靠立杆内侧，与立杆、横杆绑扎牢固，绑点间距30cm，安全兜网两层设立一道，绑扎牢固，不得漏设。
在铺设脚手板操作层上必要设防护栏杆和踢脚板，踢脚板高度200mm。护栏两道，每道高度0.6m。
外墙脚手架两端以及纵向每隔15米处均应设剪刀撑，每档宽度应占2-3个跨距间，从下到上持续设立，设于架子外侧与地面成450—600夹角，剪刀撑斜杆应与立杆进行连接，底部斜杆下端应置于固定，禁止悬空。剪刀撑斜杆连接均采用搭接，搭接长度不应不大于1.0m，设立3个旋转扣件。
脚手架搭设过程中脚手架立杆要竖直，特别不得向外倾斜，搭设过程中应随时校正杆件垂直度和水平偏差；避免累积偏差过大。搭设时必要在垂直方向，水平方向按50%错开接头，所有立杆必要落地，不得在水平杆上加悬空立杆。搭设第一节立杆时应选用长短不一钢管，保证错开立杆接头位置；小横杆搭设应与大横杆垂直，小横杆应伸出大横杆外10cm以上。连接大横杆对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，十字形扣件不得使开口朝下，螺栓应适度拧紧。
2．1、钢管立柱施工规定
立柱上对接扣件应交错布置，两个相邻立柱接头不能在同一步距内，且相邻立柱接头在高度方向错开距离不不大于一种步距，各接头中心距主节点距离不应不不大于步距1/3。
立柱顶端应高出女儿墙上皮1.0m，高出建筑物檐口上皮1.5m。
脚手架底座上必要设立纵、横向扫地杆。纵向扫地杆应采用直角扣件固定在距底座下皮不不不大于200mm处立杆上。横向扫地杆应采用直角扣件固定在靠纵向扫地杆下方立杆上。
2．2、钢管水平杆施工规定
（1）横向水平杆设于纵向杆之下，纵向水平杆固定在立杆内侧，并采用直角扣件与立杆扣紧。
（2）纵向水平杆接长普通采用对接扣件连接，也可采用搭接。相邻纵向水平杆对接接头应交错布置，不应设在同步、同跨内，相邻接头水平距离不应不大于500mm，并应等距设立不不大于3个旋转扣件固定，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不大于100mm。
（3）纵向水平杆长度普通不适当不大于3跨，并不不大于6m。
每一主节点处必要设立一根横向水平杆，并采用直角扣件扣紧在纵向水平杆上，该杆轴线偏离主节点距离不应不不大于150mm。
（4）连接大横杆对接扣件，开口应朝架子内侧，螺栓向上，避免开口朝上，以防雨水进入，螺栓应适度拧紧。
（5）扫地杆必要按规定进行搭设，两根立杆之间扫地杆下面必要垫至少一种木枋和木楔，从而使之直接承重。同步，木枋和木楔下面必要垫木板或木枋，至少为0.05平方米。水平杆必要扣接在立杆上，不得互相扣接。扣件螺帽一定要拧紧。立杆竖接和水平杆横接一定要采用直角扣件，保证竖向传力和水平观感。
2．3、连墙体施工规定
施工时连墙件按二步三跨设立，施工时按竖向间距不不不大于二步距，水平间距不不不大于三跨距，层层在楼板处预埋Φ6.5钢筋环，水平距离同立杆相应。同步每层用小横杆与主体外墙（在楼板处）预埋钢筋环连接，与立杆锚固连接，每隔间距4.5m设立一道小横杆，两者联合起到连墙杆作用。
2．4、剪刀撑设立规定
（1）每道剪刀撑跨越立柱根数为4根，每道剪刀撑宽度不应不大于4跨，且不不大于6m，斜杆与地面应成45～60度夹角。
（2）剪立撑斜杆接头采用搭接方式接长时不应不大于三个扣件连接固定搭接长度不应不大于1m，端部扣件盖板边沿至杆端距离不应不不大于150mm。
（3）剪刀撑斜杆除两端用旋转扣件与脚手架立杆或大横杆扣紧外，在其中间应增设2-4扣结点。
2．5、脚手板设立规定
（1）脚手板应铺平、铺稳，用8#铁线绑扎固定，对接平铺时，在对接处与其下两侧支撑距离应控制在100-200mm之间。铺板时，禁止浮现端头超过支撑横杆250mm以上未做固定探头板。
（2）在作业层立杆内侧绑扎1道水平钢跳板，作为踢脚板；
（3）施工作业层，拆模层均必要满铺脚手板，非操作层应间隔一层设立一层满铺脚手板；
（4）雨天后上架施工必要采用防滑办法。
2．6、架上卸料平台搭设
为便于模板，木方、钢管等周转料具吊运到上面施工层作周转使用，拟每层搭设yi一种卸料平台。卸料平台必要挂设限定荷载标牌。
卸料平台平面尺寸暂定为3000X4000，严格控制最大载重量不不不大于1吨，采用钢丝绳进行吊护，并做好安全防护，使用完后应及时拆除并恢复架体安全防护。
2．7、安全通道和斜道
2．7．1、安全通道
为了便于作业人员上下班，保证工人人身安全，在拟建物办公入口处设立安全通道。由于在塔吊作业范畴内，故该通道顶棚为双层，两层间距离为600mm，上层为防砸防护，用50mm厚松木板铺设；下层为防雨层。通道搭设尺寸为：宽2.8m，长5.8m，地面距防雨层净距为3m。
搭设办法：采用上升斜杆、平行弦桁架构造型式，斜杆与地面倾角为600，在平面桁架每一节间设立一根斜腹杆，斜腹杆宜采用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端上，旋转扣件中心至主节点距离不适当不不大于150mm。当斜腹杆在1跨内跨越2个步距时，宜在相交纵向水平杆处增设一根横向水平杆，将斜腹杆固定在其伸出端上。斜腹杆宜采用通长杆件，当必要接长使用时，宜采用对接扣件连接。
安全防护棚搭设
在塔吊运营范畴内，有三台搅拌机，为了保证作业人员人身安全及生产顺利进行，故需要搭设安全防护棚。
搭设尺寸：宽3m，长5m，地面距防雨层净距为3m，安全防护棚顶棚为双层，两层间距离为600mm。上层为防砸防护，用50mm厚松木板铺设：下层为防雨层。
2．7．2、斜道
斜道采用之字型斜道，为人行斜道，宽度1m，坡度1：3。在拐弯处设平台，宽度不应不大于斜道宽度。斜道采用踏步式，与架体进行连结，两侧设立18cm高踢脚板。在斜道入口搭设安全通道。
3、施工安全问题
3．1、安全保证办法
各级管理人员要对职工生命负责态度去严格规定，严格管理，认真抓好安全工作，搞好安全设施。
3．1．1、人员规定
（1）严格参照外架搭设规定进行施工。
（2）特殊必要持证上岗。具备一切高空作业能力。
（3）必要服从管理人员安排。遵守项目各项安全管理规定和制度。进入施工现场人员必要戴安全帽，系好安全带，作好防护设施。不得穿拖鞋等，必要穿防滑鞋上班。禁止向下抛扔杂物，不得酒后作业，禁止嬉闹。
（4）积极配合外架搭设完毕后工作。
（5）必要负责搭设前和搭设后寻常检查和修养。
（6）听从管理人员安排积极配合项目安全员寻常检查，发现问题及时整治。
3．1．2、搭设要点
（1）钢管脚手架立杆应稳放在60mm板上；
（2）立杆间距、大横杆间距、小横杆间距符合方案规定；
（3）钢管立杆大横杆接头应错开，要用扣件连接拧紧螺栓，不准用铁丝绑扎；
（4）脚手架负荷量每平方米不能超过270kg；
（5）脚手架两端、转角处以每隔5—7根立杆应设剪刀撑和立杆，剪刀撑和支杆与地面角度应为45-60度；
（6）架子铺设宽度不得不大于1.0 m，脚手板必要满铺；
（7）离墙面距离30～35cm，不得有空隙和探头板，脚手板搭接时不得不大于20cm，对接时应架设双排小横杆，间距不不不大于20cm，在架子拐弯处脚手架板应交叉搭设，垫平脚手架板应用木块，并且要钉牢，不得用砖垫；
（8）翻脚手板应两人由里往外按顺序进行，在铺第一块或翻到最外一块脚手板时必要挂安全带；
（9）上料料道铺设宽度不得不大于1.5m，坡度不得不不大于1：3，防滑条间距不得不不大于30cm；
（10）脚手架外侧，斜道和平台要绑1m高防护栏和钉18cm高挡脚板或防护立网；
（11）在门窗洞口搭设挑架（外伸脚手架），斜杆上墙面普通不不不大于30度，并应支撑在建筑物牢固某些，不得设在窗台板、窗檐、线脚等地方，墙内大横杆两端都必要伸过门窗洞口两侧不不大于25cm，挑架所有受力点都要绑双扣，同步要搭设防护栏杆；
（12）首层设立安全通道，必要用双层木板铺钉；
（13）安全网挂设、安全网必要内挂，并用专用尼龙绳或符合规定其她材料绑扎严密、牢固；
（14）每隔四层、必要搭设安全防护、并满铺木板、并挂安全网加双栏杆；
（15）搭设完毕后，必要经上级领导验收合格后，方可投入使用。
3．1．3、使用阶段
（1）操作层上施工荷载应符合设计规定，不得超载，不得将模板支撑，缆钢丝、砼输送管道等固定在脚手架上，禁止任意悬挂起重设备。外墙装饰施工时应严格控制施工荷载不得超过300kg/m2，同步施工不得超过2层；
（2）构造施工时禁止将外架做支模架，不得在外架上堆放钢筋，木枋，电缆等材料；
（3）六级及六级以上大风和雨天应停止脚手架作业，雨后上架操作应有防滑办法；
（4）应设专人负责对脚手架进行经常检查和保修，在六级大风与大雨后停用超过一种月后复工前必要经检查后方可上架操作；
（5）主节点处杆件安装，连墙体，支撑，门洞等构造与否符合施工组织设计规定，扣件螺栓与否松动，脚手架立柱沉降与垂直度容许偏差与否符合规定规定；
（6）在脚手架有效期间，禁止任意拆除下列杆件：
a)主节点处纵、横向水平杆；
b)连墙体；
c）支撑；
d）栏杆，踢脚板；
e）安全防护设施；
3．1．4、拆除阶段
脚手架搭设人员必要通过考核专业架子工，并持证上岗。连墙件应在位于其上所有可拆杆件都拆除之后才干拆除。拆除作业应按拟定程序进行拆除。
程序上：安全网→挡脚板（或侧挡板）→脚手板→栏杆扶手→剪刀撑→斜撑杆、拉杆 横杆→立杆。在拆除过程中，凡松开连接杆、配件应及时拆除运走，避免误扶、误靠已松脱杆件。拆除杆、配件禁止向下抛掷，应吊至地面，同步做好配合协调工作，禁止单人进行拆除较重杆件等危险性作业。
3．2、安全防护办法
（1）严格按照施工组织设计和技术交底规定组织施工。
（2）重点加强料台使用原则；
（3）重点加强满堂架与外架间隔封闭；
（4）重点加强施工作业人员安全劳动意识。
（5）安全网必要用符合安所有门规定防火安全网；
（6）在作业层下必要搭设水平网一道，水平网规定牢固、严密。
（7）外架上必要配备足够灭火安全器材，成立义务消防队。
3．3、防雷雨台内办法
（1）外架用预埋件必要用一根细钢筋与墙体中主钢筋搭焊，以便于架体避雷。
（2）雷雨天气和六级以上大风应停止架上作业。
（3）大风过后要对架上脚手板、安全网等认真检查一次。
四、脚手架计算
（一）、参数信息:

1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 14 米，立杆采用单立管；
搭设尺寸为：立杆纵距为 1.5米，立杆横距为1.05米，大小横杆步距为1.5 米；
内排架距离墙长度为0.30米；
大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；
采用钢管类型为 Φ48×3.5；
横杆与立杆连接方式为双扣件；取扣件抗滑承载力系数为 0.80；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3 米，水平间距4.5 米，采用扣件连接；
连墙件连接方式为双扣件；

2.活荷载参数
施工均布活荷载原则值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同步施工层数:2 层；

3.风荷载参数
本工程地处黑龙江省哈尔滨市，基本风压为0.55 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz 为1.00，风荷载体型系数μs 为0.65；
脚手架计算中考虑风荷载作用

4.静荷载参数
每米立杆承受构造自重原则值(kN/m2):0.1394；
脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.110；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；脚手板铺设层数:9；
脚手板类别:冲压钢脚手板；栏杆挡板类别:栏杆、冲压钢脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重原则值(kN/m2):0.038；

5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力原则值(kpa):160.00；
立杆基本底面面积(m2):0.25；地基承载力调节系数:1.00。

（二）、大横杆计算:

按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。

1.均布荷载值计算
大横杆自重原则值:P1=0.038 kN/m ；
脚手板自重原则值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载原则值：Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载设计值：q1=1.2×0.038+1.2×0.105=0.172 kN/m；
活荷载设计值：q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)

2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:

跨中最大弯距为M1max=0.08×0.172×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN.m；
支座最大弯距计算公式如下:

支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.172×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.297 kN.m；
选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
σ=Max(0.251×106,0.297×106)/5080=58.465 N/mm2；

大横杆最大弯曲应力为 σ= 58.465 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足规定！

3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。
计算公式如下：

其中：
静荷载原则值：q1= P1+P2=0.038+0.105=0.143 kN/m；
活荷载原则值：q2= Q =0.7 kN/m；

最大挠度计算值为：
V= 0.677×0.143×15004/(100×2.06×105×121900)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×121900) = 1.593 mm；

大横杆最大挠度 1.593 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！

（三）、小横杆计算:

依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。

1.荷载值计算
大横杆自重原则值：p1= 0.038×1.5 = 0.058 kN；
脚手板自重原则值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载原则值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；
集中荷载设计值：P=1.2×(0.058+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.728 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和

均布荷载最大弯矩计算公式如下:

Mqmax = 1.2×0.038×1.052/8 = 0.006 kN.m；

集中荷载最大弯矩计算公式如下:

Mpmax = 1.728×1.05/3 = 0.605 kN.m ；

最大弯矩 M= Mqmax + Mpmax = 0.611 kN.m；

最大应力计算值 σ = M / W = 0.611×106/5080=120.313 N/mm2 ；

小横杆最大弯曲应力 σ =120.313 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！

3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和

小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:

Vqmax=5×0.038×10504/(384×2.06×105×121900) = 0.024 mm ；

大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.058+0.158+1.05 = 1.265 kN；

集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:

Vpmax = 1265.1×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105
×121900) = 2.07 mm；

最大挠度和 V = Vqmax + Vpmax = 0.024+2.07 = 2.094 mm；

小横杆最大挠度为 2.094 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！

（四）、扣件抗滑力计算:

按照《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范培训讲座》刘群主编，P96页，双扣件承载力设计值取16.00kN，按照扣件抗滑承载力系数0.80，该工程实际旋转双扣件承载力取值为12.80kN 。

纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):

R ≤ Rc

其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取12.80 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；

大横杆自重原则值：P1 = 0.038×1.5×2/2=0.058 kN；

小横杆自重原则值：P2 = 0.038×1.05/2=0.02 kN；

脚手板自重原则值：P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；

活荷载原则值：Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；

荷载设计值：R=1.2×(0.058+0.02+0.236)+1.4×1.575=2.582 kN；

R < 12.80 kN,因此双扣件抗滑承载力设计计算满足规定！

（五）、脚手架立杆荷载计算：

作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：
(1)每米立杆承受构造自重原则值(kN)，为0.1394
NG1 = [0.1394+(1.50×2/2)×0.038/1.50]×14.00 = 2.489；

(2)脚手板自重原则值(kN/m2)；采用冲压钢脚手板，原则值为0.3
NG2= 0.3×9×1.5×(1.05+0.3)/2 = 2.734 kN；

(3)栏杆与挡脚手板自重原则值(kN/m)；采用栏杆、冲压钢脚手板挡板，原则值为0.11
NG3 = 0.11×9×1.5/2 = 0.742 kN；

(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网(kN/m2)；0.005
NG4 = 0.005×1.5×14 = 0.105 kN；

经计算得到，静荷载原则值
NG =NG1+NG2+NG3+NG4 = 6.07 kN；

活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，内、外立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。
经计算得到，活荷载原则值
NQ= 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；

风荷载原则值按照如下公式计算

其中 Wo -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：
Wo = 0.55 kN/m2；
Uz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：
Uz= 1 ；
Us -- 风荷载体型系数：取值为0.645；

经计算得到，风荷载原则值
Wk = 0.7 ×0.55×1×0.645 = 0.248 kN/m2；

不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式
N = 1.2NG+1.4NQ= 1.2×6.07+ 1.4×3.15= 11.695 kN；

考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N = 1.2 NG+0.85×1.4NQ = 1.2×6.07+ 0.85×1.4×3.15= 11.033 kN；

风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 为
Mw = 0.85 ×1.4WkLah2/10 =0.850 ×1.4×0.248×1.5×
1.52/10 = 0.1 kN.m；

（六）、立杆稳定性计算：

不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式为：

立杆轴向压力设计值 ：N = 11.695 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：k = 1.155 ；当验算杆件长细比时，取块1.0；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 lo = k×μ×h 拟定 ：l0 = 2.599 m；
长细比 Lo/i = 164 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 计算成果查表得到 ：φ= 0.262 ；
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11695/(0.262×489)=91.279 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 91.279 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！

考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式

立杆轴心压力设计值 ：N = 11.033 kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.58 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 2.599 m；
长细比：L0/i = 164 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.262
立杆净截面面积 ： A = 4.89 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 5.08 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；

σ = 11033.04/(0.262×489)+99733.528/5080 = 105.749 N/mm2；

立杆稳定性计算 σ = 105.749 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！

（七）、最大搭设高度计算：

按《规范》5.3.6条不考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.581 kN；

活荷载原则值 ：NQ = 3.15 kN；
每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.139 kN/m；

Hs =[0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.581
+1.4×3.15)]/(1.2×0.139)=104.954 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：

[H] = 104.954 /(1+0.001×104.954)=94.985 m；

[H]= 94.985 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为14m，不大于[H]，满足规定！

按《规范》5.3.6条考虑风荷载时,采用单立管敞开式、全封闭和半封闭脚手架可搭设高度按照下式计算：

构配件自重原则值产生轴向力 NG2K(kN)计算公式为：
NG2K = NG2+NG3+NG4 = 3.581 kN；

活荷载原则值 ：NQ = 3.15 kN；
每米立杆承受构造自重原则值 ：Gk = 0.139 kN/m；

计算立杆段由风荷载原则值产生弯矩： Mwk=Mw / (1.4×0.85) = 0.1 /(1.4 × 0.85) = 0.084 kN.m；

Hs =( 0.262×4.89×10-4×205×103-(1.2×3.581+0.85×1.4×(3.15+0.262×4.89×100×0.084/5.08)))/(1.2×0.139)=93.872 m；

按《规范》5.3.6条脚手架搭设高度 Hs等于或不不大于26米，按照下式调节且不超过50米：

[H] = 93.872 /(1+0.001×93.872)=85.816 m；

[H]= 85.816 和 50 比较取较小值。经计算得到，脚手架搭设高度限值 [H] =50 m。
脚手架单立杆搭设高度为14m，不大于[H]，满足规定！

（八）、连墙件计算：

连墙件轴向力设计值应按照下式计算：

Nl = Nlw + N0

风荷载原则值 Wk = 0.248 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 13.5 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；

风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 4.693 kN；

连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 9.693 kN；

连墙件承载力设计值按下式计算：

Nf = φ·A·[f]

其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l0/i = 300/15.8成果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙长度；
又： A = 4.89 cm2；[f]=205 N/mm2；

连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.89×10-4×205×103 = 95.133 kN；

Nl = 9.693 < Nf = 95.133,连墙件设计计算满足规定！

连墙件采用双扣件与墙体连接。

由以上计算得到 Nl = 9.693不大于双扣件抗滑力 12.8 kN，满足规定！

连墙件扣件连接示意图
（九）、立杆地基承载力计算：

立杆基本底面平均压力应满足下式规定

p ≤ fg

地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 160 kpa；

其中，地基承载力原则值：fgk= 160 kpa ；
脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ；

立杆基本底面平均压力：p = N/A =44.132 kpa ；

其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 11.033 kN；
基本底面面积 ：A = 0.25 m2 。