环保型粗骨料超高性能混凝土制备与性能研究_温聪聪.pdf

收稿日期：2022-11-10作者简介：温聪聪，男，助理工程师，学士，主要从事工程管理工作。引文格式：温聪聪.环保型粗骨料超高性能混凝土制备与性能研究 J.市政技术，2023，41（3）：35-39，145.（WENG C C.Research on the prepa-ration and properties of environmental protection coarse aggregate ultra-high performance concrete J.Journal of municipal technology，2023，41（3）：35-39，145.）文章编号：1009-7767（2023）03-0035-06第41卷第3期2023年3月Vol.41，No.3Mar.2023DOI:10.19922/j.1009-7767.2023.03.035Journal of Municipal Technology环保型粗骨料超高性能混凝土制备与性能研究温聪聪（中铁十八局集团建筑安装工程有限公司，天津 300308）摘要：针对超高性能混凝土（以下简称“UHPC”）中胶凝材料和钢纤维掺量大而造成成本过高和水化热引起的自收缩过大等问题，通过掺入回收轮胎钢纤维并优化其体积掺量，以及采用掺入 4.759.50 mm 粒径的玄武岩粗骨料、以石灰岩机制砂代替石英砂等措施进行了制备研究，以期获得力学和耐久性能优异、环境效益良好和价格较低的环保型粗骨料 UHPC。研究结果表明：当粗骨料掺量为 750 kg/m3时，会使 UHPC 工作性能变差，不满足实际工程要求；当粗骨料掺量为 500 kg/m3和钢纤维掺量为2.0%时，不但能满足施工泵送要求，而且力学性能有所增加，同时有效抑制了 UHPC 的早期自收缩；当粗骨料掺量为 250 kg/m3时，UHPC 的早期自收缩较小。当钢纤维掺量为 2.0%、粗骨料掺量为 500 kg/m3时，粗骨料 UHPC 表现出了优异的工作、力学和耐久性能。关键词：UHPC；粗骨料；力学性能；工作性能；耐久性能中图分类号：TU 528.58文献标志码：AResearch on the Preparation and Properties of Environmental ProtectionCoarse Aggregate Ultra-High Performance ConcreteWen Congcong（China Railway 18th Bureau Group Construction and Installation Engineering Co.，Ltd.，Tianjin 300308，China）Abstract：As for ultra-high-performance concrete（UHPC），the large cementitious materials and steel fibers contentwill cause the excessive cost，and hydration heat cause excessive self-shrinkage.By being mixed into recycled tiresteel fibers，optimized the volume content，mixed with basalt coarse aggregate with 4.759.50 mm particle size，andreplacing quartz sand with limestone machine sand，preparation study was conducted to obtain the environmentalprotection coarse aggregate UHPC with excellent mechanical and durability properties，good environmental benefitsand low price.The results show that when the coarse aggregate content is 750 kg/m3，the working performance ofUHPC will be deteriorated and cant meet the actual engineering requirements；While the coarse aggregate contentis 500 kg/m3and the steel fiber content is 2.0%，it can not only meet the construction pumping requirements，butalso increase the mechanical properties，and effectively inhibit the early self-shrinkage of UHPC；when the coarseaggregate content is 250 kg/m3，the early self-shrinkage is smaller.When the steel fiber content is 2.0%and thecoarse aggregate content is 500 kg/m3，the coarse aggregate UHPC has excellent working performance，mechanicalproperties and durability.Key words：ultra high performance concrete（UHPC）；coarse aggregate；mechanical properties；working perfor-mance；durabilityJournal of Municipal Technology第41卷超高性能混凝土（以下简称“UHPC”）凭借其优异的力学和耐久性能，在建筑、桥梁、隧道和海洋工程等领域都具有潜在良好的竞争力1，具体表现为：可以承受不同加载速率的极端荷载条件，如地震2；可以承受恶劣环境下的极端条件，如高寒、高海拔和沿海海洋环境3；可以应用于特殊结构部位，增加建筑物的承载能力和耐久性能，如结构二次加固维修4。近年来，国内在桥梁结构建造中逐渐开始应用UHPC。例如：2012年惠清高速麻埔停车区跨线桥中的预制桥面板采用了13 cm厚C150UHPC，现浇接缝处采用了C120UHPC；2018年武汉军山大桥组合桥面改造工程采用了UHPC对桥面进行维修加固；2018年三洲坝桥采用单独预制钢-UHPC双工字梁结构，桥面板采用NC现浇；2021年5月中路杜拉有限公司开展了“30 m U型UHPC组合梁抗弯承载能力试验”，验证了UHPC结构设计的准确性和组合梁桥采用工业化批量生产的可行性，同时确定了采用无腹筋U型UHPC梁桥与C50钢筋桥面板为组合的梁桥最优方案。由此可见，UHPC在工程领域具有非常广阔的应用前景5-6。但同时，由于钢纤维和胶凝材料掺量大，使得UHPC制备价格过高，这是限制其大规模应用的主要原因7-8。因此，制备出力学和耐久性能优异、环境效益良好且价格较低的环保型粗骨料UHPC具有非常重要的意义。在UHPC材料总成本中，钢纤维比例达到50%左右，而养护条件的苛刻也是由于UHPC材料中胶凝材料比例过高，早期水泥水化反应剧烈导致其结构自收缩严重。采用回收钢纤维可以显著降低UHPC材料的总成本，同时加入粗骨料，可通过骨架效应来提高UHPC的力学性能、降低收缩徐变，进而有效改善结构的稳定性9-10。邓宗才等11通过掺入膨胀剂和减缩剂对UHPC自收缩进行研究，结果表明质量分数6%的HP-CSA膨胀剂效果最佳，减缩剂掺量1.5%时效果最佳。李信等12通过掺入粗骨料抑制UHPC自收缩，结果表明与纯UHPC相比，掺入675 kg/m3的粗骨料能有效降低UHPC自收缩约34%。由此可见，在UHPC材料中掺入粗骨料的方法是可行的。但是，现有文献、研究与相关规范对该方面的报道较少。为进一步研究粗骨料UHPC的制备与性能，笔者研究了不同回收轮胎钢纤维体积掺量（1.0%、1.5%、2.0%、2.5%）、不同粗骨料掺量（250、500、750 kg/m3）对UHPC的工作、力学和早期自收缩等性能的影响，并通过试验得出了各组分的最佳掺量。1原材料和试验方法1.1原材料水泥采用52.5级普通硅酸盐水泥（PO 52.5）；粉煤灰采用I级粉煤灰，需水量比93%，比表面积1 960 cm2/g；硅灰密度为2.2 g/cm3，平均粒径0.1 m。胶凝材料的化学组成见表1。细骨料为石灰岩机制砂，粒径不超过4.75 mm，表观密度为2 650 kg/m3；粗骨料为玄武岩碎石，粒径为4.759.5 mm，压碎值为8.1%；钢纤维为回收钢纤维，通过回收加工厂机械破碎和电磁筛选后得到的钢纤维长径比为50100，长度为540 mm，直径为0.10.4 mm，抗拉强度为2 500 MPa，见图1。减水剂则采用LC-HPC聚羧酸高性能减水剂，减水率为31.2%，含固量为25.28%。1.2配合比为研究钢纤维和粗骨料掺量对UHPC的工作、力学和早期自收缩等性能的影响，笔者设计了7个粗表1胶凝材料的化学组成Tab.1 Chemical composition of cementitious materials材料水泥粉煤灰硅灰19.7854.3771.274.4130.2414.273.0194.882.0365.944.102.482.131.300.6473.170.3920.012 60.1981.164.570.0541.824.22质量分数/%SiO2Al2O3Fe2O3CaOMgOSO3Na2OK2O图1回收钢纤维图Fig.1 Recycled steel fiber36第3期骨料UHPC配合比方案，见表2。其中，方案C1、C2、C3、C4研究不同粗骨料掺量（0、250、500、750 kg/m3）对UHPC性能的影响；方案C3、C5、C6、C7研究不同纤维体积掺量（2.0%、2.5%、1.5%、1.0%）对UHPC性能的影响。1.3试验方法1）试件制备：按照表2的配合比方案进行原材料称取。首先将水泥、硅灰、粉煤灰、机制砂和粗骨料倒入搅拌机中干拌4 min，然后再加入水和减水剂搅拌4 min，最后将钢纤维均匀抖落到拌合料中搅拌5 min。搅拌结束后，立即进行工作性能测试，而后将其装入模具并在其表面附上1层塑料薄膜，以避免水分损失。2）性能测试：依据GB/T 500802016普通混凝土拌合物性能试验方法标准测试工作性能，依据GB/T 500812019普通混凝土力学性能试验方法标准测试力学性能，依据GB/T 500822009普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准测试自收缩性能。2试验结果分析2.1工作性能分析新拌UHPC的工作性能试验结果见图2。由图2可知，粗骨料和钢纤维掺量的增加都会使UHPC的工作性能降低。其中，基准组C1的坍落度和扩展度分别为280mm和780mm，表现出良好的工作性能。当钢纤维掺量为2.0%，碎石掺量为750kg/m3时，UHPC的坍落度和扩展度分别为165 mm和520 mm。樊俊江等13在UHPC预制构件研究中得出，扩展度不宜小于650 mm，且现有规范考虑到混凝土的泵送问题，规定自密实粗骨料UHPC的扩展度不宜小于500 mm。如钢纤维和粗骨料掺量过大，是不利于实际工程施工的。因此，当粗骨料掺量从0 kg/m3增加至750 kg/m3时，扩展度降低了33.33%；钢纤维掺量从1.0%增加至2.5%时，扩展度降低了18.31%。其原因是配合比中胶凝材料的含量是固定的，随着粗骨料掺量的增加，机制砂的含量逐渐减少，粗骨料表面的砂浆润滑层厚度也不断减小，从而导致UHPC的坍落度和扩展度减小。同时，钢纤维掺量过多，纤维与纤维之间互相搭接，易形成空间网状，增加了浆体和骨料之间的流动阻力，进而降低了其流动性能。2.2力学性能分析1）粗骨料掺量对UHPC力学性能的影响粗骨料掺量对UHPC力学性能的影响见图3。由图3可知，随着粗骨料掺量的增加，UHPC的抗压强度呈现先增大后减小的趋势。当粗骨料掺量为0kg/m3时，其对应的28d立方体抗压强度为143MPa；当粗骨料掺量为250、500、750 kg/m3时，其28 d立方组别水泥硅灰粉煤灰 机制砂碎石水减水剂钢纤维体积掺量/%C1C2C3C4C5C6C7630530530530530530530909090909090901801801801801801801801 5501 4001 1509001 1501 1501 150025050075050050050016216216216216216216236.6336.6336.6336.6336.6336.6336.632.02.02.02.02.51.51.0表2粗骨料UHPC配合比方案Tab.2 Mix proportion scheme of coarse aggregate ultrahigh performance concrete（UHPC）kg/m3图2UHPC工作性能试验结果Fig.2 Performance test results of UHPC图3粗骨料掺量对UHPC力学性能的影响Fig.3 Effect of coarse aggregate content on mechanical propertiesof UHPC温聪聪：环保型粗骨料超高性能混凝土制备与性能研究37Journal of Municipal Technology第41卷体抗压强度增长的幅度依次为4.20%、6.99%、-1.40%。分析其抗压强度增加的主要原因在于：玄武岩粗骨料自身具备优异的抗压强度，承担了UHPC的空间力学骨架，同时粗骨料粗糙的外表面和浆体之间有良好的粘结作用，在一定程度上会使得UHPC抗压强度增大；相反，粗骨料掺量的增加使得浆体的流动性能降低，钢纤维更加容易发生团聚，造成界面薄弱区的增加；此外，过多的粗骨料未有浆体进行包裹，使得界面粘结性能降低，结构变得疏松。总体来讲，玄武岩粗骨料对UHPC抗压强度是有提升作用的。2）钢纤维掺量对UHPC力学性能的影响钢纤维掺量对UHPC力学性能的影响见图4。由图4可知，随着钢纤维掺量的增加，UHPC的力学性能总体呈现增加趋势。其中，钢纤维掺量从1.0%增加至2.5%时，抗压强度增加了13.88%，而抗弯强度增加了45.85%，故钢纤维掺量的增加对抗弯强度的提升效果较为显著。UHPC力学性能增加的主要原因在于：纤维与纤维之间形成的近似封闭的套箍使得UHPC基体在竖向抗压荷载作用下处于三向受力，限制了UHPC基体在横向方向上的变形；钢纤维掺量越大，该约束力越强，故钢纤维掺量增加对UHPC抗压强度增大有积极作用；在荷载作用下，钢纤维良好的桥接作用能够限制UHPC内部微裂缝的形成和扩大，故抗弯强度也显著提升。3）UHPC动弹性模量UHPC动弹性模量见图5。由图5可知，C4组UHPC动弹性模量最大，达到了50.6 GPa，与基准组C1相比增长了12.45%；C5组UHPC动弹性模量为49.6 GPa，与基准组C1相比增长了10.68%，说明粗骨料的掺入对UHPC动弹性模量有较为显著的提升作用。其原因在于：质地坚硬的玄武岩碎石本身的动弹性模量就比水泥石高，因此UHPC的动弹性模量会随着粗骨料掺量的增加而增大。2.3自收缩性能分析粗骨料掺量对UHPC早期自收缩性能的影响见图6。由图6可知，粗骨料能够抑制UHPC基体的自收缩。由于UHPC基体的收缩主要发生在前10 h，约占UHPC总收缩值的90%，即随着龄期的增加，粗骨料UHPC的收缩先急剧增加，后缓慢增加，最后趋于稳定。其主要原因在于：早期水泥水化反应剧烈，导致UHPC温度升高过快，但其早期强度还未形成，因此导致早期变形速率较快；同时，基准组C1在整个图6粗骨料掺量对UHPC自收缩的影响Fig.6 Effect of coarse aggregate content on UHPC dryingshrinkage图4钢纤维掺量对UHPC力学性能的影响Fig.4 Effect of steel fiber content on mechanical properties ofUHPC图5UHPC动弹性模量Fig.5 Dynamic elastic modulus of UHPC38第3期测试时间范围内收缩率均在持续增加，可能是由于基准组胶凝材料占比较大，在测试过程中维持了较为剧烈的水泥水化反应。而粗骨料能够有效抑制UHPC早期自收缩的主要原因在于：由于粗骨料的掺入，更多的胶凝材料包裹在了粗骨料周围，而碎石体积是固定的，使得在单位体积内的胶凝材料占比减小，UHPC早期自收缩减小；粗骨料本身强度高，不容易被周围胶凝材料压缩，故粗骨料的骨架刚性作用能够抵抗UHPC基体的收缩，粗骨料掺量的增加使得这种抵抗作用增强。2.4成本分析目前，UHPC在国内大面积推广受阻的最大原因是原材料成本过高，其中钢纤维的成本占到了UHPC原材料总成本的一半。现有的研究大多采用优质的河砂替代石英砂，采用矿粉、石粉和粉煤灰等质量取代硅灰和水泥，但总体而言控制成本的范围有限。笔者采用粗骨料和回收轮胎钢纤维进行UHPC的制备。一方面，通过采用机制砂和粗骨料代替石英砂，减少了材料成本；另一方面，可以有效降低碳排放，符合我国碳达峰、碳中和的排放要求。未来，伴随着UHPC的产业化和工业化生产、科研的进一步推进，有效控制UHPC材料总成本将使其在工程领域大面积推广成为现实。目前，广东省UHPC桥梁建设最为广泛，因此以广东省UHPC原材料价格作为参考，进行UHPC的经济性分析。生产商通常通过质量和力学性能对UHPC成本进行控制。据调查，UHPC的原材料成本价格是40005000元/m3，而市场上UHPC的零售价格是7 00011 000元/m3。经粗略估算，笔者采用的配合比UHPC原材料成本价格是20003000元/m3。当前阶段，由于实际工程中采用该材料较少，导致利润也有限。此外，目前在结构设计中没有充分利用UHPC材料的性能，存在结构设计不合理导致UHPC整体造价过高的问题。孙向东等14的研究表明，UHPC的上部结构造价与传统混凝土结构的造价相当（造价比98%112%），且较传统钢混组合梁造价更优（造价比82%85%）；如果综合考虑上部结构自重减轻对下部结构造价优化的情况，UHPC结构体系的经济性优势将进一步提升。3结论1）钢纤维和粗骨料的掺入均会使UHPC材料的流动性降低，因此钢纤维掺量过大不利于实际工程的施工泵送和浇筑。2）粗骨料掺量的增加使UHPC抗压强度呈现先增大后减小的趋势，而粗骨料和钢纤维的掺入均能使动弹性模量增加。其中，粗骨料对UHPC动弹性模量、钢纤维对UHPC抗弯性能的提升效果均显著。3）与UHPC材料相比，粗骨料的掺入能够有效减小UHPC的收缩性能。4）笔者制备的粗骨料UHPC价格较低，且性能优异，可用于实际工程结构。同时，充分利用UHPC的力学性能，在某些结构部位运用UHPC材料，能够减少项目的综合费用。参考文献1李检保，罗彪，罗正东.超高性能混凝土的研究及在工程中的应用进展J.市政技术，2021，39（5）：155-158.（LI J B，LUOB，LUO Z D.Research and application progress of ultra-highperformance concrete in engineeringJ.Journal of municipaltechnology，2021，39（5）：155-158.）2吴文朋，王喜鹏，张红运.桥墩盖梁预应力装配式混凝土挡块抗震性能研究J.地震工程与工程振动，2022，42（3）：104-112.（WU W P，WANG X P，ZHANG H Y.Study on seismic perfor-mance of prestressed prestressed prefabricated concrete stop ofbridge pier cover beamJ.Earthquake engineering and engineer-ing vibration，2022，42（3）：104-112.）3郑清刚，肖海珠.援马尔代夫中马友谊大桥主梁钢箱梁设计J.桥梁建设，2018，48（3）：95-99.（ZHENGQG，XIAOHZ.Designof steel box girder for main girder of China-Malaysia FriendshipBridge in MaldivesJ.Bridge construction，2018，48（3）：95-99.）4吴军鹏，卜令涛，刘康，等.胜利黄河大桥维修改造关键技术J.世界桥梁，2022，50（5）：109-116.（WU J P，BU LT，LIU K，et al.Key technologies for maintenance and transformation ofShengli Yellow River BridgeJ.World bridges，2022，50（5）：109-116.）5王卫锋，马泽志，郑小红，等.30 m UHPC预应力简支形梁人行天桥荷载试验分析J.甘肃科学学报，2022，34（4）：55-64.（WANG W F，MA Z Z，ZHENG X H，et al.Load test analysis of30 m UHPC prestressed simply supported-shaped beam pedes-trian bridgeJ.Journal of Gansu sciences，2022，34（4）：55-64.）6田月强，杜钊，罗宏伟.超高性能混凝土预制桥梁在广东农村公路旧桥改造工程中的应用J.广东公路交通，2020，46（5）：28-32.（TIAN Y Q，DU Z，LUO H W.Application of ultra-highperformance precast concrete bridge in Guangdong rural highwayold bridge renovation projectJ.Guangdong highway communi-cations，2020，46（5）：28-32.）7李永平，朱城琨，文飞.超高性能混凝土强度及性能影响因素研究J.江西建材，2022（7）：32-34.（LI Y P，ZHU C K，WEN（下转第 145 页）温聪聪：环保型粗骨料超高性能混凝土制备与性能研究39第3期（上接第 39 页）F.Studyon influencing factors of strength and properties of ultra-high performance concreteJ.Jiangxi building materials，2022（7）：32-34.）8秦一鸣.超高性能混凝土的可持续发展研究综述J.居舍，2021（6）：177-178.（QIN Y M.Review of sustainable developmentof ultra-high performance concreteJ.Residence，2021（6）：177-178.）9南雪丽，陈浩，姬建瑞，等.回收钢纤维对超高性能混凝土和易性和力学性能的影响J.长江科学院院报，2022，39（11）：141-148.（NAN X L，CHEN H，JI J R，et al.Influence of recycledsteel fiber on workability and mechanical properties of ultra-highperformance concreteJ.Journal of Yangtze River scientific re-search institute，2022，39（11）：141-148.）10苏捷，史才军，鲁飞扬，等.含粗骨料超高性能混凝土弯拉强度尺寸效应J.硅酸盐学报，2022，50（2）：438-444.（SU J，SHI CJ，LU F Y，et al.Dimensional effect of bending tensile strengthof ultra-high performance concrete containing coarse aggregateJ.Journal of the Chinese ceramic society，2022，50（2）：438-444.）11邓宗才，连怡红，赵连志.膨胀剂、减缩剂对超高性能混凝土自收缩性能的影响J.北京工业大学学报，2021，47（1）：61-69.（DENG Z C，LIAN Y H，ZHAO L Z.Influence of expansive a-gent and shrinkage reducing agent on the autogenous shrinkageofultra-high performance concreteJ.Journal of Beijing Univer-sity of Technology，2021，47（1）：61-69.）12李信，陈露一，黄有强，等.含粗骨料超高性能混凝土的制备及其性能研究J.混凝土与水泥制品，2019（11）：6-8.（LI X，CHEN L Y，HUANG Y Q，et al.Preparation and performancestudyofultra-high performance concrete containing coarse aggre-gateJ.China concrete and cement products，2019（11）：6-8.）13樊俊江，於林锋.超高性能混凝土（UHPC）在装配式建筑中的应用及质量控制指标J.混凝土与水泥制品，2020（9）：1-4.（FAN J J，YU L F.Application and quality control index of ultra-high performance concrete（UHPC）in prefabricated buildingsJ.China concrete and cement products，2020（9）：1-4.）14孙向东，马玉全，田月强.超高性能混凝土桥梁设计与施工关键技术问题探讨J.广东公路交通，2019，45（5）：25-30.（SUNX D，MA Y Q，TIAN Y Q.Discussion on key technical issues inthe design and construction of ultra-high performance concretebridgesJ.Guangdong highway communications，2019，45（5）：25-30.）性能试验研究J.大连理工大学学报，2014，54（4）：438-444.（SONG Y P，WANG J，FAN G X，et al.Experimental study ofmechanicalpropertiesofprefabricatedframesstructure beam-col-umn jointJ.Journal of Dalian University of Technology，2014，54（4）：438-444.）6戎贤，杨洪渭，张健新，等.钢节点板连接的装配式混凝土梁柱中节点抗震性能试验研究J.建筑科学，2020，36（1）：77-82.（RONG X，YANG H W，ZHANG J X，et al.Experimental studyon seismic behavior of fabricated beam-column joints connectedbysteelplateconnectorJ.Buildingscience，2020，36（1）：77-82.）7陈瑞.装配式混凝土构件型钢连接及截面力学性能研究D.长沙：中南林业科技大学，2021.（CHENR.Studyon mechanicalproperties of steel connection and section of fabricated concretecomponentsD.Changsha：Central South University of Forestryand Technology，2021.）8沈蒲生.混凝土结构设计原理M.4版.北京：高等教育出版社，2012：63-66.（SHEN P S.Design principle of concrete structureM.4 th ed.Beijing：Higher Education Press，2012：63-66.）9中华人民共和国住房和城乡建设部.混凝土结构设计规范：GB 500102010S.2015年版.北京：中国建筑工业出版社，2015.（Ministry of Housing and Urban Rural Development of thePeoples Republic of China.Code for design of concrete struc-tures：GB 500102010S.2015 ed.Beijing：China Architec-ture&Building Press，2015.）10中华人民共和国住房和城乡建设部.组合结构设计规范：JGJ1382016S.北京：中国建筑工业出版社，2016.（Ministry ofHousing and Urban Rural Development of the Peoples Republicof China.Code for design of composite structures：JGJ 1382016S.Beijing：China Architecture&Building Press，2016.）11中华人民共和国住房和城乡建设部.钢结构设计标准：GB500172017S.北京：中国建筑工业出版社，2016.（MinistryofHousingandUrbanRuralDevelopment ofthe PeoplesRepub-lic of China.Standard for design of steel structures：GB 500172017S.Beijing：China Architecture&Building Press，2016.）12薛建阳，马辉，陈宗平，等.型钢再生混凝土柱保护层厚度力学分析J.工程力学，2013，30（5）：202-206.（XUE J Y，MA H，CHEN Z P，et al.Mechanical analysis on the cover thickness ofsteel reinforced recycled concrete columnJ.Engineering me-chanics，2013，30（5）：202-206.）13ROEDER C W，CHMIELOWSKI R，BROWN C B B.Shear con-nector requirements for embedded steel sectionsJ.Journal ofstructural engineering，1999，125（2）：142-151.14过镇海.钢筋混凝土原理M.北京：清华大学出版社，2013：12-15.（GUO Z H.Principle of reinforced concreteM.Beijing：Tsinghua University Press，2013：12-15.）15中华人民共和国住房和城乡建设部.钢筋焊接及验收规程：JGJ 182012S.北京：中国建筑工业出版社，2012.（Ministryof Housing and Urban Rural Development of the Peoples Re-public of China.Specification for welding and acceptance of re-inforcing steel bars：JGJ 182012S.Beijing：China Architec-ture&Building Press，2012.）其他作者：胡习兵，男，副教授，博士，主要研究方向为钢结构与装配式结构计算理论与设计方法研究。陈瑞，男，工程师，硕士，主要研究方向为装配式结构计算理论与设计方法研究。刘迎军等：型钢连接装配式混凝土框架结构设计方法研究145