储罐区防火堤设计要求标准规范.doc

储罐区防火堤设计规范
GB 50351－ 
1 总　　则
1．0．1 为合理设计防火堤、防护墙，保障储罐区安全，制定本规范。
1．0．2 本规范合用于地上储罐区新建和改、扩建工程中防火堤、防护墙设计。不合用于非液态储罐区设计。
1．0．3 储罐区防火堤、防护墙设计除应执行本规范外，尚应符合国家现行关于原则规定。 

3 防火堤、防护墙布置
3．1 普通规定
3．1．1 防火堤、防护墙选用应依照储存液态介质性质拟定。
3．1．2 防火堤、防护墙必要采用不燃烧材料建造。且必要密实、闭合。
3．1．3 进出储罐组各类管线、电缆宜从防火堤、防护墙顶部跨越或从地面如下穿过。当必要穿过防火堤、防护墙时，应设立套管并应采用有效密封办法；也可采用固定短管且两端采用软管密封连接形式。
3．1．4 沿无培土防火堤内侧修建排水沟时，沟壁外侧与防火堤内堤脚线距离不应不大于0．5m；沿土堤或内培土防火堤内侧修建排水沟时，沟壁外侧与土堤内侧或培土堤脚线距离不应不大于0．8m，且沟内应有防渗漏办法。沿防护墙修建排水沟时，沟壁外侧与防护墙内堤脚线距离不应不大于0．5m。
3．1．5 每一储罐组防火堤、防护墙应设立不少于2处越堤人行踏步或坡道，并设立在不同方位上。防火堤内侧高度不不大于等于1．5m时。应在两个人行踏步或坡道之间增设踏步或逃逸爬梯。隔堤、隔墙亦应设立人行踏步或坡道。
3．2 油罐组防火堤布置
3．2．1 立式油罐罐壁至防火堤内堤脚线距离，不应不大于该罐罐壁高度一半；卧式油罐罐壁至防火堤或防护墙内堤脚线距离不应不大于3m。
　　注：高架立式罐(指罐环梁顶面到场内地面距离不不大于1．5m罐)罐壁至防火堤内堤脚线距离，不应不大于下述高度一半；该高度等于罐壁高度与环粱顶面到场内地面距离之和减去1．5m。
3．2．2 相邻油罐组防火堤外堤脚线之间，应留有宽度不不大于7m消防空地。
3．2．3 同一种油罐组内总容量及油罐数量应符合下列规定：
　　1 固定顶油罐组及固定顶油罐与浮顶、内浮顶油罐混合罐组，其总容量不应不不大于10m3。
　　2 浮顶、内浮顶油罐组，其总容量不应不不大于600000m3。
　　3 油罐组内油罐数量，当单罐容量不不大于或等于1000m3时，不应多于12座；当单罐容量不大于1000m3或储存丙B类油品时，油罐数量不限。
　　4 油罐组内单罐容量不大于1000m3储存丙B类油品油罐不应超过4排；其她油罐不应超过2排。
　　注：浅盘或浮舱用易熔材料制作内浮顶油罐布置同固定顶油罐。
3．2．4 油罐组防火堤内有效容积应符合下列规定：
　　1 固定顶油罐，不应不大于油罐组内一种最大油罐容量。
　　2 浮顶油罐或内浮顶油罐，不应不大于油罐组内一种最大油罐容量一半。
　　3 当固定顶油罐与浮顶油罐或内浮顶油罐同组布置时，应取分别按本条第1、2款规定计算值中较大值。
　　4 覆土油罐防火堤内有效容积规定同本条第1、2、3款，但油罐容量应按其高出地面某些容量计算。
3．2．5 油罐组防火堤顶面应比计算液面高出0．2m。立式油罐组防火堤内侧高度不应不大于1．0m，且外侧高度不应不不大于2．2m；卧式油罐组防火堤内、外侧高度均不应不大于0．5m。立式油罐组隔堤高度宜为0．5～0．8m。
3．2．6 油罐组防火堤有效容积应按下式计算：
V＝AHj－（V1＋V2＋V3＋V4）　　　　　　　　 （3．2．6）
式中 V——防火堤有效容积(m3)；
　　 A——由防火堤中心线围成水平投影面积(m2)；
　　 Hj——设计液面高度(m)；
　　 V1——防火堤内设计液面高度内一种最大油罐基本体积(m3)；
　　 V2——防火堤内除一种最大油罐以外其她油罐在防火堤设计液面高度内液体体积和油罐基本体积之和(m3)；
　　 V3——防火堤中心线以内设计液面高度内防火堤体积和内培土体积之和(m3)；
　　 V4——防火堤内设计液面高度内隔堤、配管、设备及其她构筑物体积之和(m3)。
3．2．7 防火堤内地面设计应符合下列规定：
　　1 防火堤内地面坡度宜为0．5％；防火堤内场地土为湿陷性黄土、膨胀土或盐渍土时，应依照其危害严重限度采用办法，防止水害；在有条件地区，防火堤内可种植高度不超过150mm常绿草皮。
　　2 当储罐泄漏物有也许污染地下水或附近环境时，堤内地面应采用防渗漏办法。
3．2．8 防火堤内排水设施设立应符合下列规定：
　　1 防火堤内应设立集水设施。连接集水设施雨水排放管道应从防火堤内设计地面如下通出堤外，并应设立安全可靠截油排水装置。
　　2 在年降雨量不不不大于200mm或降雨在24h内可渗完，且不存在环境污染也许时，可不设雨水排除设施。
3．2．9 油罐组防火堤内设计地面宜低于堤外消防道路路面或地面。
3．2．10 油罐组内单罐容量不不大于或等于50000m3时，宜设立进出罐组越堤车行通道。该道路可为单车道，应从防火堤顶部通过，弯道纵坡不适当不不大于10％，直道纵坡不适当不不大于12％。
3．2．11 油罐组内隔堤布置应符合下列规定：
　　1 单罐容量等于或不不大于0m3时，隔堤内油罐数量不应多于2座。
　　2 单罐容量等于或不不大于5000m3且不大于0m3罐，隔堤内油罐数量不应多于4座。
　　3 单罐容量不大于5000m3罐，隔堤内油罐数量不应多于6座。
　　4 沸溢性油品油罐，隔堤内储罐数量不应多于2座。
　　5 丙B类油品油罐，隔堤内储罐数量不受以上限制，可依照详细状况进行设立。

4 防火堤选型与构造
4．1 选　　型
4．1．1 防火堤、防护墙设计，应在满足各项技术规定基本上，因地制宜，合理选型，达到安全耐久、经济合理效果。
4．1．2 储存酸、碱等腐蚀性介质储罐组，防火堤堤身内侧均应作防腐蚀解决。用于全冷冻式储罐组防火堤，应采用防冷冻办法。
4．1．3 防火堤选型应符合下列规定：
　　1 土筑防火堤，在占地、土质等条件能满足需要地区应选用。
　　2 钢筋混凝土防火堤，普通地区均可采用。在用地紧张地区、大型油罐区及储存大宗化学品罐区可优先选用。
　　3 浆砌毛石防火堤，在抗震设防烈度不不不大于6度且地质条件较好、不易导致基本不均匀沉降地区可选用。
　　4 砖、砌块防火堤和夹芯式中心填土砖、砌块防火堤，普通地区均可采用。
4．1．4 防护墙宜采用砌体构造。
4．1．5 防火堤(土堤除外)应采用在堤内侧培土或喷涂隔热防火涂料等保护办法。

4．2．8 浆砌毛石防火堤构造应符合下列规定：
　　1 堤身及基本最小厚度应由强度及稳定性计算拟定且不应不大于500mm；基本构造应符合现行国标《建筑地基基本设计规范》(GB 50007)规定。
　　2 毛石强度级别不应低于MU730，砂浆强度级别不适当低于M10，浆砌必要饱满密实。
　　3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不适当不大于100mm，混凝土强度级别不适当低于C20，压顶内纵向钢筋直径不适当不大于φ10，钢筋间距不适当不不大于200mm。
　　4 堤身应做1：1水泥砂浆勾缝。
4．2．9砖、砌块防火堤构造应符合下列规定：
　　1 防火堤堤身厚度应由强度及稳定性计算拟定，且不应不大于300mm，堤外侧宜用水泥砂浆抹面。
　　2 砖、砌块强度级别不应低于MU10，砌筑砂浆强度级别不适当低于M7．5；基本为毛石砌体时，毛石强度级别不应低于MU30；浆砌必要饱满密实并不得采用空心砖砌体。
　　3 堤顶应做现浇钢筋混凝土压顶，压顶在变形缝处应断开。压顶厚度不适当不大于100mm，混凝土强度级别不适当低于C20，压顶内宜配备不少于3φ10纵向钢筋。
　　4 抗震设防烈度不不大于或等于7度地区或地质条件复杂、地基沉降差别较大地区宜采用加强整体性构造办法。
　　5 夹芯式中心填土砖砌防火堤构造规定：两侧砖墙厚度不适当不大于200mm；沿堤长每隔1．5～2．0m设不不大于200mm厚拉结墙与两侧墙咬槎砌筑；中间填土厚度300～500mm，并分层夯实；堤顶应设厚度不不大于100mm现浇钢筋混凝土压顶，混凝土强度级别不适当低于C20，压顶内纵向钢筋直径不适当不大于φ10，钢筋间距不适当不不大于200mm。
4．2．10 防护墙构造应符合下列规定：
　　1 砖、砌块防护墙厚度不适当不大于200mm，双面抹水泥砂浆。
　　2 毛石防护墙厚度不适当不大于400mm，双面水泥砂浆勾缝。
4．2．11 隔堤、隔墙构造应符合下列规定：
　　1 砖、砌块隔堤、隔墙厚度不适当不大于200mm，宜双面用水泥砂浆抹面，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应符合本规范第4．2．9条第3款规定。
　　2 毛石隔堤、隔墙厚度不适当不大于400mm，宜双面水泥砂浆勾缝，堤顶宜设钢筋混凝土压顶，压顶构造应符合本规范第4．2．8条第3款规定。
　　3 钢筋混凝土隔堤、隔墙厚度不适当不大于100mm，可按构造配单层钢筋网。

5 防火堤强度计算及稳定性验算
5．1 荷载效应和地震作用效应组合
5．1．1 防火堤设计应按承载能力极限状态进行堤内满液工况荷载效应基本组共计算。在7度及7度以上地区．应进行地震作用效应和其她荷载效应基本组共计算。
5．1．2 进行堤内满液工况荷载效应基本组共计算时，荷载效应基本组合设计值应按下式拟定：
S＝γGSGK＋γYSYK＋γTSTK　　　　　　　　　　　　　　 (5．1．2)
式中　　S——荷载效应组合设计值；
γG、γY、γT——分别为堤身自重荷载、静液压力、静土压力荷载分项系数，取值见表5．1．4；
　　 SGK——按堤身自重荷载原则值计算效应值；
　　 SYK——按静液压力荷载原则值计算效应值；
　　 STK——按静土压力荷载原则值计算效应值。
5．1．3 进行地震作用效应和其她荷载效应基本组共计算时，荷
　　载效应和地震作用效应组合设计值应按下式拟定：
　　　　　　　　 （5．1．3）
式中 γG、γY、γT——分别为堤身自重荷载、静液压力荷载、静土压力荷载分项系数，取值见表5．1．4；
　　 γEh——水平地震作用分项系数，取值见表5．1．4；
　　 SGE——按堤身自重荷载代表值计算效应值；
　　 SGY——按静液压力荷载代表值计算效应值；
　　 SGT——按静土压力荷载代表值计算效应值；
SEGK、SEYK,、SETK——分别为按堤身水平地震作用原则值、水平动液压力原则值和水平动土压力原则值计算效应值；
　　 ——组合值系数，普通可取0．6。
5．1．4 对于基本组合，荷载效应和地震作用效应分项系数应按下列规定采用：
　　1 进行截面强度计算时，分项系数应按表5．1．4采用。当构造自重荷载效应对构造承载力有利时，表5．1．4中γG取1．0。
　　2 进行稳定性验算时，各分项系数均取1．0。

表5．1．4 荷载效应和地震作用效应分项系敛
所考虑组合
γG
γY
γT
γEh
堤内满液工况荷载效应基本组合
1．2
1．0
1．2
—
地震作用和其她荷载效应基本组合
1．2
1．0
1．2
1．3
　　注：表中“—”号表达组合中不考虑该项荷裁或作用效应。

5．2 荷载、地震作用及内力计算
5．2．1 自重荷载原则值可按下式计算拟定：
G1K＝γB1H1　　　　　　　　　　　　　　　　（5．2．1）
式中 G1K——每米堤长计算截面以上堤身自重荷载原则值(kN／m)；
　　 H1——计算截面至堤顶面距离(m)；
　　 B1——计算截面以上堤身平均厚度(m)；
　　 γ——材质重度(kN／m3)。
5．2．2 防火堤内侧所受静液压力荷载原则值(图5．2．2)可按下列公式计算拟定：

图5．2．2 静液压力计算示意图

　　　　　　　　　　　　 （5．2．2）
　　　　　　　　　　 （5．2．2-2）
　　　　　　　　　　 （5．2．2-3）
　　　　　　　　　　 （5．2．2-4）
式中 ——每米堤长静液压力沿液体深度分布水平荷载原则值(kN／m2)；
　　 γy——堤内液体重度，取10kN／m3；
　　 Z——液体深度(m)；
　　 PYk——计算截面以上每米堤长静液压力合力原则值(kN／m)；
　　 HY——计算截面至液面距离(m)；
　　MYK——计算截面以上每米堤长静液压力合力对计算截面弯矩原则值(kN·m／m)；
　　HO——计算截面以上每米堤长静液压力合力位置至计算截面距离(m)。
5．2．3 防火堤内培土静土压力荷载原则值(图5．2．3)计算可按下列规定拟定：

图5．2．3 内培土压力计算示意图

　　1 图5．2．3中折线AFD为土压力分布曲线，F为转折点，其压力分布可按下列公式计算拟定：
　　　　　　　　　　　　 (5．2．3-1)
　　　　　　　　　　 (5．2．3-2)
　　　　　　　　　　 (5．2．3-3)
　　　　　　　　　　　　　　(5．2．3-4)
当H1＜H2时，　　　　　　　　　　　　　　 　　　　　　　　　　　　（5．2．3-5）
当H1＜H2时，　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　　 （5．2．3-6）
　　　　　　　　　　 （5．2．3-7）
　　　　　　 （5．2．3-8）
式中 、——堤顶和计算截面处每米堤长静土压力分布荷载原则值(kN／m2)；
　　　　　　 ——土压力分布曲线转折处每米堤长静土压力分布荷载原则值(kN／m2)；
　　　　　　 ——培土坡线与堤背延长线交点A′至堤顶距离(m)；
　　　　　　 ——培土顶面宽度(m)；
　　　　　　 H1——计算截面以上培土高度(m)；
　　　　　　 H2——压力分布曲线转折点至堤顶距离(m)；
　　　　　　 ——培土坡面与水平面夹角(°)；
　　　　　　 ——土体重度，可取16～18kN／m3；
　　　　　　 Ka——以AB为光滑堤背而填土面为水平时积极土压力系数，可按式5．2．3-7计算或查附录表A．0．1；
　　　　 ——以A’B为假想堤背而培土坡面与水平成β角时积极土压力系数，可按式5．2．3-8计算或查附录表A．0．2；
　　　　　　——培土内摩擦角(°)，当无实验资料时，可依照土性质取35°～40°。
　　2 当H1＜H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算拟定：
　　　　　　　　 (5．2．3-9)
　　　　　　　　 (5．2．3-10)
　　　　　　　　　　(5．2．3-11)
式中 ——计算截面以上每米堤长静土压力合力原则值(kN／m)；
　　 ——计算截面以上每米堤长静土压力合力对计算截面弯矩原则值(kN·m／m)；
　　 HO——计算截面以上每米堤长静土压力合力作用位置至计算截面距离(m)。
　　3 当H1≥H2时，土压力合力及弯矩可按下列公式计算拟定：
　　　　　　 (5．2．3-12)
　　　　 (5．2．3-13)
5．2．4 防火堤受到水平地震作用计算应符合下列规定：
　　1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用(图5．2．4-1)原则值可按下列公式计算拟定：

图5．2．4-1 钢筋混凝土防火堤水平地震作用计算示意图
　　　　　　　　 （5．2．4-1）
P　　　　　　　　　　　　 （5．2．4-2）
　　　　　　　　　　　　　　 （5．2．4-3）
　　　　　　　　　　　　　　　　　　 （5．2．4-4）
式中 ——每米堤长水平地震作用分布值(kN／m2)；
　　 PEGK——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力原则值(kN／m)；
　　 MEGK——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力对计算截面弯矩原则值(kN·m／m)；
　　 αmax——水平地震影响系数最大值，当设防烈度为7度、8度和9度时分别取0．08(0．12)、0．16(0．24)和0．32，括号内数值分别用于设计基本地震加速度为0．15g和0．30g地区；
　　　　——钢筋混凝土防火堤基本振型参加系数，取1．6；
　　　　X——计算截面至基本顶面距离(m)；
α1、α2——依照X／H值求得相应系数，见表5．2．4；
　　 HO——计算截面以上每米堤长水平地震作用合力作用点至计算截面距离(m)；
　　 H——基本顶面至堤顶高度(m)；
　　 B1——计算截面以上堤身平均厚度(m)。
　　2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用(图5．2．4-2)可按下列公式计算拟定：

图5．2．4-2 砖、砌块及毛石防火堤水平地震作用计算示意图
　　　　 （5．2．4-5）
P　　　　　　 （5．2．4-6）
P　　　　　　　　 （5．2．4-7）
　　　　　　　　　　　　（5．2．4-8）
式中 ——砖、砌块及毛石防火堤基本振型参加系数，取1．27；
α3、α4——依照X／H比值求得相应系数，见表5．2．4。

5．2．5 地震作用时，防火堤内水平动液压力原则值(图5．2．5)可按下列公式计算拟定：

图5．2．5 水平动液压力计算示意图
　　　　　　　　　　（5．2．5-1）
P　　　　　　　　　　　　 （5．2．5-2）
P　　　　　　　　　　 （5．2．5-3）
式中 ——每米堤长水平动液压力原则值(kN／m2)；
　　　　——水平动液压力系数，取0．35；
　　　　 Hd——液体深度(m)；
　　 P——计算截面J三{上每米堤长水乎动液压力合力原则值(kN／m)；
　　 MEYK——计算截面以上每米堤长水平动液压力合力对计算截面弯矩原则值(kN·m／m)；
　　　　 HY——计算截面至液面距离(m)。
5．2．6 地震作用时，防火堤培土水平动土压力原则值可按下列公式计算拟定：
PP　　　　　　　　 （5．2．6-1）
PETK　　　　　　　　　　 （5．2．6-2）
式中 PETK——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力原则值(kN／m)；
　　 METK——计算截面以上每米堤长水平动土压力合力对计算截面弯矩原则值(kN·m／m)；
　　PTK——土压力合力(kN／m)，可按式5．2．3-9或式5．2．3-12计算拟定；
　　HT——计算截面以上培土高度(m)。
5．3 强度计算
5．3．1 防火堤应进行截面强度计算。
5．3．2 防火堤截面强度计算应符合下列规定：
　　1 防火堤截面强度应按下式计算拟定：
γOS≤R
式中 γO——构造重要性系数，取1．0；
　　 S——荷载效应组合设计值，按式5．1．2计算；
　　 R——防火堤抗力设计值，按各关于规范拟定。
　　2 防火堤截面抗震强度验算应按下式计算拟定：
S≤R／γRE
式中 γRE——防火堤承载能力抗震调节系数，对于钢筋混凝土防火堤，取0．85；对于其她防火堤，取1．0；
　　　　S——荷载效应组合设计值，按式5．1．3计算。
5．3．3 基本强度和地基承载力计算应符合现行国标《建筑地基基本设计规范》(GB 50007)关于规定。
5．4 稳定性验算
5．4．1 防火堤稳定性验算应涉及抗滑验算和抗倾覆验算。
5．4．2 防火堤抗滑验算应符合下列规定：
　　1 防火堤抗滑验算应按下式计算拟定：
（RH＋PP）／P≥1．3　　　　　　 （5．4．2-1）
式中 P——防火堤每米堤长所承受总水平荷载设计值(kN／m)，按式5．1．2和式5．1．3计算拟定；
　　 RH——每米堤长基本底面摩擦阻力设计值(kN／m)，按式5．4．2-2计算拟定；
　　 PP——每米堤长被动土压力设计值(kN／m)，按式5．4．2-3计算拟定。
　　2 基本底面摩擦阻力设计值可按下式计算拟定：
RH＝μg　　　　　　　　　　　　 （5．4．2-2）
式中 G——每米堤长自重及覆土传至基本底面垂直荷载合力设计值(kN／m)；
　　 μ——基本与地基之间摩擦系数，应依照实验资料取值；当无实验资料时按附录B取值。
　　3 被动土压力设计值可按下列公式计算拟定：
PP　　　　　　　　（5．4．2-3）
KP　　　　　　　　　　　　 （5．4．2-4）
式中 ——被动土压力折减系数，取0．3；
　　d——基本埋置深度(m)；
　　KP——被动土压力系数，按式5．4．2-4计算或查附录表A．0．3；
　　C——粘性地基土粘结力(kN／m2)；
　　φ——地基土内摩擦角(°)。
5．4．3 防火堤抗倾覆验算应符合下列规定：
　　1 防火堤抗倾覆验算应按下式计算拟定：
MW／M≥1．6　　　　　　　　　　(5．4．3-1)
式中 M——各倾覆力矩换算至基本底面并按式5．1．2和式5．1．3进行组合后每米堤长总力矩设计值(kN·m／m)；
　　MW——每米堤长垂直荷载合力产生稳定力矩设计值(kN·m／m)，按式5．4．3-2计算拟定。
　　2 稳定力矩设计值可按下式计算拟定(图5．4．3)：
MW＝eG　　　　　　　　　　(5．4．3-2)
式中 e——垂直荷载合力作用线至基本前端水平距离(m)。

图5．4．3 抗倾覆验算简图

附录A 土压力系数表
A．0．1 积极土压力系数K。见表A．0．1。

表A．0．1 积极土压力系数Ka(α＝0，δ＝0)
φ（°）
20
22
25
28
30
32
34
Ka
0．490
0．455
0．406
0．147
0．333
0．307
0．283
φ（°）
36
38
40
42
45
48
50
Ka
0．260
0．238
0．217
0．198
0．172
0．147
0．132

A．0．2积极土压力系数见表A．0．2。

附录B 防火堤基底摩擦系数

表B 土对防火堤基底摩擦系数μ
土类别
摩擦系数μ
粘性土
可塑
0．25～0．30
硬塑
0．30～0．35
坚硬
0．35～0．45
粉土
0．30～0．40
中砂、粗砂、砾砂
0．40～0．50
碎石土
0．40～0．60
较质岩
0．40～0．60
表面粗糙硬质岩
0．65～0．75
注：1 对易风化软质岩和塑性指教Ip>22牯性土，μ值应经实验拟定；
　　2 对碎石土，可依照其密实度、填充物状况、风化限度等拟定。

本规范用词阐明
　　1 为便于在执行本规范条文时区别对待，对规定严格限度不同用词阐明如下：
　　1) 表达很严格，非这样做不可用词：
　　正面词采用“必要”，反面词采用“禁止”。
　　2) 表达严格，在正常状况下均应这样做用词：
　　正面词采用“应”，反面词采用“不应”或“不得”。
　　3) 表达容许稍有选取，在条件允许时一方面应这样做用词：
　　正面词采用“宜”，反面词采用“不适当”；
　　表达有选取，在一定条件下可以这样做用词，采用“可”。
　　2 本规范中指明应按其她关于原则、规范执行写法为“应符合……规定”或“应按……执行”。
储罐区防火堤设计规范[条文阐明]
GB 50351－
中华人民共和国建设部／中华人民共和国国家质量监督检查检疫总局－03－17发布 －07－01实行

3．2 油罐组防火堤布置
3．2．1 本条规定油罐罐壁到防火堤内堤脚线距离，对于隔堤到油罐罐壁距离，设计人员可以依照操作规定拟定，规范不再作出规定；对于高架立式罐罐壁到防火堤内侧堤脚线距离，以注解形式加以规定。
3．2．2 相邻油罐组防火堤外侧堤脚线之间留有不不大于7m消防空地，是考虑到消防作业时通行规定，便于对事故油罐各个侧面进行扑救，同步，也能减小事故油罐组对相邻油罐组影响。
3．2．3 本条为油罐区成组布置规定：
　　1、2 随着石化工业发展，油罐容量越来越大，浮顶油罐单体容量已达150000m3，固定顶油罐也达到了0 m3，因此恰当提高油罐组总容量有助于采用大容量油罐，以减少占地。
　　3 一种油罐组内油罐数量越多，其发生火灾事故机会就越多；单个油罐容量越大，火灾损失及危害就越大。为了控制一定火灾范畴和火灾损失，故依照油罐容量大小规定了最多油罐数量。
　　4 油罐布置不容许超过2排，重要是考虑油罐失火时便于扑救。如果布置超过2排，当中间一排油罐发生火灾时，因四周均有油罐，会给扑救工作带来一定困难，也也许导致火灾事故扩大。储存丙B类油品油罐(特别是储存润滑油油罐)，其发生火灾事故几率极小，至今没有发生过火灾事故，因此规定这种油罐可以布置成4排，以节约用地和投资。
3．2．4 油罐组防火堤内有效容积规定，重要出发点是：
　　1 固定顶罐，油品装满半罐油罐如果发生爆炸，大某些是炸开罐顶，由于罐顶强度相对来说要小些，并且油气汇集在液面以上，一旦火灾爆炸，掀开罐顶是多见，而罐底和罐壁则往往保持完好。依照关于资料简介，在19起油罐火灾导致油罐破坏事故中，有18起是破坏罐顶，只有1次是爆炸后扯破罐底(扯破因素是罐内中心柱与罐底板焊死)。此外，在一种油罐组内，同步发生一种以上油罐破裂事故几率极小。因而，规定油罐组防火堤有效容积不应不大于油罐组内一种最大油罐容积是适当。
　　2 浮顶罐(涉及内浮顶罐)，因浮顶下面基本上没有气体空间，不易发生爆炸。虽然发生爆炸，也只能将其浮顶盘掀掉，不会破坏油罐下部，因此油体流出油罐也许性小，虽然有些油体流出，其量也不大。故防火堤内有效容积，对于浮顶罐来说，规定不应不大于最大储罐容积一半是安全。
3．2．5 防火堤内有效容积相应计算液面是液体外溢临界面，故防火堤顶面应比计算液面高出0．2m。
　　防火堤高度下限规定为1．0m，是为了防止消防水及泡沫液外溢，同步也是为了限制罐组占地面积过大。
　　防火堤高度上限规定为2．2m，且从外侧计算，重要考虑满足消防操作视野规定，同步也考虑到单罐容积和储罐组容积越来越大，储罐区占地面积急剧增长，为了减少占地，并尽量增大防火堤有效容积。
　　依照隔堤定义及其功能，将隔堤高度规定为0．5～0．8m是适当，既满足功能规定，又简化了构造尺寸。国外NF-PA 30 1990年版规定隔堤高度为450mm。　　
3．2．6 防火堤有效容积计算，设计人员经常有错误发生。为统一计算办法，本条给出计算公式。公式中各参数图示见图1。

图1 防火堤有效容积计算示意

3．2．7 防火堤内场地地面设计，是一种比较复杂问题，难以用一种统一原则来规定，故本次制定依照调研成果分别对待。
　　1 对于大某些地区，为了排除雨水或消防水，堤内地面均应有不不大于0．5％设计地面坡度。调研发现，湿陷性黄土、膨胀土、盐渍土地区，在降雨或喷淋试水后地面产生沉降或膨胀，也许危害到储罐和防火堤基本安全，因此应采用防止办法，防止水害。南方地区，四季常青，堤内种植草坪，既可减少地面温度，又可美化环境，特作此规定。
　　2 对土壤渗入性很强地区，为防止储罐渗漏物对附近地下水源及环境污染，因此提出堤内地面应采用防渗漏办法规定。
3．2．8 规范编制组在调研过程中发现，当前许多储罐区场地雨水排放设备极不完善，针对储罐区场地雨水排放问题，规范编制组进行了进一步探讨。一致以为：储罐组堤内雨水排放问题是关于安全一种重要方面，为彻底解决这个问题，杜绝因而而带来安全隐患，在规范上必要提出严格规定——储罐区必要设立安全可靠截油排水设备、绝对避免油流外泄。
3．2．9 防火堤内设计地坪如果高于堤外消防道路路面或地面，不但加大了防火堤高，使防火堤设计断面加大，并且给人以不安全感，而运用地形解决成内低外高布置方式，则大大提高了储罐组安全性(如秦皇岛油库)。因此，本地形条件容许时，宜采用储罐组内地坪下沉、堤外道路高路基布置方式。
3．2．10 大型储罐在检修时，往往要进出大型起重设备和车辆，如果不设立进出储罐组道路，势必要在防火堤上扒出缺口，虽然再恢复，也难以达到原有强度和严密性。因此，本条规定设立进出储罐组坡道，并从防火堤顶越过。
3．2．11 本条规定了储罐组内隔堤设立，目是当储罐发生冒顶、漏油事故时，把这些事故控制在较小范畴内，使污染及扑救在尽量小范畴内进行，以减小损失。

3．3 液化石油气、天然气凝液及其她储罐组防火堤、防护墙布置
3．3．1 本条规定全压力式与全冷冻式储罐组防火堤及隔堤高度：
　　1 全压力式储罐组内罐体发生事故后来，液体卸压后变为下沉气，在一定高度范畴内对其进行防护，因而规定防护墙高度宜为0．6m、隔墙高度宜为0．3m。
　　2 全冷冻式储罐组防火堤高度通过计算进行拟定，计算时应满足防火堤内有效容积应能容纳储罐组内一种最大储罐容量、防火堤高度应比计算液面高出0．2m、储罐罐壁与防火堤内堤脚线距离不应不大于储罐最高液位高度与防火堤高度之差等条件。
3．3．2 本条规定储罐罐壁与防火堤或防护墙内堤脚线之间距离。
3．3．4 本条规定储罐组总容量及储罐数量：
　　1 全压力式储罐组罐体泄漏几率重要取决于储罐数量，数量越多，泄漏也许性越大，故对储罐组内总容积及储罐数量进行限制。储罐不应超过2排是为了以便消防。
　　2 全冷冻式储罐组内储罐数量不应多于2座，重要是考虑减少事故概率，并依照《Design and Construction of LPG Installations》(API Std 2510 1995年版)第9．3．5．3条规定：“两个具备相似基本构造储罐可置于同一围堤内……”
　　3 本规范对其她化工产品储罐组总容量及储罐数量没作详细规定，可参照有关国标执行。
3．3．5 全冷冻式储罐组，防火堤内有效容积不应不大于一种最大储罐容积，是考虑到一旦罐体发生破裂等事故时，在一定期间内罐体流出液体不会立即气化，仍保持液体状态，为把事故液体控制在防火堤圈闭范畴内，因此防火堤有效容积不应不大于一种最大储罐容积。此外，依照《Design and Construction of LPG
Installations》(API Std 2510 1995年版)第9．3．5．3条规定：“……围堤内容积应考虑该围堤内扣除其她容器或储罐占有容积后，至少为最大储罐容积100％。”
　　其她液态化工产品储罐组规定其防火堤内有效容积不应不大于一种最大储罐容量，重要是考虑到储罐组内任何一种储罐发生破裂，都能将事故控制在防火堤范畴以内，以减少影响。
3．3．6 本条规定防火堤、防护墙内地面解决方式：
　　1 全压力式和全冷冻式储罐组内地面予以铺砌，重要是考虑到减少地面粗糙度，减少事故时影响限度，便于清洁和管理。铺砌地面设立不不大于0．5％坡度，重要是考虑到排水以便。
　　2 储存酸、碱等腐蚀性介质储罐组内地面应作防腐蚀解决，重要是考虑到一旦储罐发生渗漏及破裂等事故，会腐蚀地面及影响到防火堤、防护墙严密性。
3．3．7 储罐组内应设立集水设施及安全可靠排水设施，以保证雨水及喷淋冷却水能顺利快捷排出储罐组。
3．3．8 本条规定全压力式和全冷冻式储罐组内隔堤设立，目是当储罐发生事故时，把这些事故控制在较小范畴内，使污染及扑救在尽量小范畴内进行，以减小损失。此外，对全冷冻式储罐组考虑每罐一隔，还依照了《Design and Construction of LPG Installations》(API Std 2510 1995年版)第9．3．5．3条规定：“……在两个储罐间设隔堤，隔堤高度应比周边围堤低1ft……”

4 防火堤选型与构造

4．2 构　　造
4．2．1 规范编制组在现场调研中发现，个别罐区砖砌防火堤墙体砌筑砂浆不饱满，有防火堤存在很宽裂缝未修补，存在安全隐患，故作本条规定。
4．2．2 本规定是考虑到防火堤抗滑、抗倾覆规定，也考虑了基本埋深如果过浅，小动物容易从基本下打洞从而破坏防火堤密封性。
4．2．3 国内国土面积辽阔，气候各不相似，地质条件各有特点，防火堤和防护墙变形缝设立间距很难给出统一规定，应由设计人员依照本地材料、气候和地质条件按关于构造设计规范拟定。
4．2．7～4．2．9 规范对砖、砌块防火堤、钢筋混凝土防火堤和浆砌毛石防火堤构造作出了详细规定。规范编制组在调研中发现为数不少砖砌防火堤，不论多高，截面都是370mm，虽然满足构造规定，但并不满足强度和稳定性规定，故本规范强调截面设计在满足构造规定同步，还应进行强度和稳定性计算。
4．2．10、4．2．11 防护墙、隔堤及隔墙由于其使用功能特点，可不进行强度及稳定性计算，只需满足构造规定。

5 防火堤强度计算及稳定性验算

5．1 荷载效应和地震作用效应组合
5．1．1 由于对防火堤构造规定已能满足刚度规定，不需进行防火堤变形计算，因而不再进行正常使用极限状态验算；此外，对于数值很大而浮现几率又非常小油罐破裂时油品对防火堤冲击力，尽管咱们曾与天津大学联合进行了专项研究并对其成果完毕了技术鉴定，规范也没有考虑这种偶尔组合。
5．1．2～5．1．4 依照对各种荷载产生内力计算成果表白，静液压力产生内力普通远不不大于其她荷载产生内力，因而，公式5．1．2和5．1．3两种工况荷载分项系数和组合值系数，是以静液压力为重要活荷载来规定。堤身地震作用、动液压力和动土压力三者同步浮现且均达到原则值几率很小并且为瞬时作用，故取组合值ψ＝0．6，可以满足安全规定。

5．2 荷载、地震作用及内力计算
5．2．2～5．2．6 这五条中水平力和弯矩计算公式，只合用于计算截面取在地面线以上或地面线上状况。至于地面线如下截面内力，可依照地面线处截面内力进行换算拟定。
5．2．3 防火堤内培土静压力计算公式是依照库伦积极土压力理论并按培土与水平夹角为-β推导出来。见规范图5．2．3。延长培土倾斜面交堤面延长线于A′点，分别计算堤背为AB而填土面为水平时积极土压力强度分布图形ABC及以堤背为A′B而填土表面倾角为-β时积极土压力强度分布图形A′BD这两个图形交于F点，则实际计算截面以上积极土压力强度分布图形可近似取图中ABDFA，它面积就是积极土压力PT近似值。对于粉土、粉质粘土及粘土，可将其内摩擦角直接代入公式计算，即不考虑它们粘聚力，仍按无粘性土计算积极土压力，这样使计算简化，并偏于安全。
5．2．4 规范给出防火堤水平地震作用计算办法分为下列两种状况：
　　1 由于钢筋混凝土堤高厚比普通都不不大于4，在水平地震作用下，以弯曲变形为主。规范给出计算公式5．2．4-1～5．2．4-4就是以纯弯曲变形理论为基本拟定。为了简化计算，选用了比较简朴振型函数(图2)：

图2 振型函数曲线

而按纯弯曲悬臂杆理论计算出精准值为：

　　前者仅高出后者4．2％，故以式(1)作为振型函数来计算钢筋混凝土防火堤水平地震作用，其精准度可以满足工程规定。
　　规范中式5．2．4-1振型参加系数η1由下式计算得出：
　　　　　　　　 （3）
　　钢筋混凝土防火堤基本周期普通都不大于0．1s，考虑到地震反映曲线在T1＝0～0．1s之间数