脚手架专项综合项目施工专项方案景苑.doc

脚手架专项施工方案

第一节 编制根据
《建筑施工计算手册》江正荣著 中华人民共和国建筑工业出版社；
《建筑施工手册》第四版 中华人民共和国建筑工业出版社；
《钢构造设计规范》GB50017- 中华人民共和国建筑工业出版社；
《建筑构造荷载规范》GB50009-中华人民共和国建筑工业出版社；
《建筑施工脚手架实用手册（含垂直运送设施）》中华人民共和国建筑工业出版社；
《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130- 中华人民共和国建筑工业出版社；
《建筑地基基本设计规范》GB50007-中华人民共和国建筑工业出版社；
《建筑施工安全检查原则》JGJ59-99中华人民共和国建筑工业出版社；
此外参照本工程施工图纸及施工组织设计编制本施工方案。

第二节 工程概况
喝茶软件大厦工程；工程建设地点：杭州市文二路教工路口；属于构造；地上0层；地下0层；建筑高度：0m；原则层层高：0m ；总建筑面积：0平方米；总工期：0天。
本工程由某某房开公司投资建设，某某设计院设计，某某勘察单位地质勘察，某某监理公司监理，某某施工单位组织施工；由章某某担任项目经理，李某某担任技术负责人。

第三节 脚手架方案选取
本工程考虑到施工工期、质量、安全和合同规定，故在选取方案时，应充分考虑如下几点：
1、架体构造设计，力求做到构造要安全可靠，造价经济合理。
2、在规定条件下和规定有效期限内，可以充分满足预期安全性和耐久性。
3、选用材料时，力求做到常用通用、可周转运用，便于保养维修。
4、构造选型时，力求做到受力明确，构造办法到位，升降搭拆以便，便于检查验收；
5、综合以上几点，脚手架搭设，还必要符合JCJ59-99检查原则规定，要符合有关文明标化工地关于原则。
6、结合以上脚手架设计原则，同步结合本工程实际状况，综合考虑了以往施工经验，决定采用如下脚手架方案：
钢管落地脚手架。

第四节 脚手架材料选取

钢管落地脚手架
l、钢管落地脚手架，选用外径48mm，壁厚3.2mm，钢材强度级别Q235-A，钢管表面应平直光滑，不应有裂纹、分层、压痕、划道和硬弯，新用钢管要有出厂合格证。脚手架施工前必要将入场钢管取样，送有有关国家资质实验单位，进行钢管抗弯、抗拉等力学实验，实验成果满足设计规定后，方可在施工中使用。
2、本工程钢管脚手架搭设使用可锻锻造扣件，应符合建设部《钢管脚手扣件原则》JGJ22-85规定，由有扣件生产允许证生产厂家提供，不得有裂纹、气孔、缩松、砂眼等锻造缺陷，扣件规格应与钢管相匹配，贴和面应平整，活动部位灵活，夹紧钢管时开口处最小距离不不大于5mm。钢管螺栓拧紧力矩达65N.m时不得破坏。如使用旧扣件时，扣件必要取样送有有关国家资质实验单位，进行扣件抗滑力等实验，实验成果满足设计规定后方可在施工中使用。
3、搭设架子前应进行保养，除锈并统一涂色，颜色力求环境美观。脚手架立杆、防护栏杆、踢脚杆统一漆黄色，剪力撑统一漆桔红色。底排立杆、扫地杆均漆红白相间色。
4、脚手板、脚手片采用符合关于规定。
5、安全网采用密目式安全网，网目应满足目／100cm2，做耐贯穿实验不穿透，1.6×1.8m单张网重量在3kg以上，颜色应满足环境效果规定，选用绿色。规定阻燃，使用安全网必要有产品生产允许证和质量合格证，以及由杭州市建筑安全监督管理部门发放准用证。
6、连墙件采用钢管，其材质应符合现行国标《碳素钢构造》（GB 700-88）中Q235A钢规定。

第五节 脚手架搭设流程及规定

钢管落地脚手架
落地脚手架搭设工艺流程为：场地平整、夯实→基本承载力实验、材料配备→定位设立通长脚手板、底座→纵向扫地杆→立杆→横向扫地杆→小横杆→大横杆（搁栅）→剪刀撑→连墙件→铺脚手板→扎防护栏杆→扎安全网。
定距定位。依照构造规定在建筑物四角用尺量出内、外立杆离墙距离，并做好标记；用钢卷尺拉直，分出立杆位置，并用小竹片点出立杆标记；垫板、底座应精确地放在定位线上，垫板必要铺放平整，不得悬空。
在搭设首层脚手架过程中，沿四周每框架格内设一道斜支撑，拐角除双向增设，待该部位脚手架与主体构造连墙件可靠拉接后方可拆除。当脚手架操作层高出连墙件两步时，宜先立外排，后立内排。别的按一下构造规定搭设。
1、主杆基本
本工程脚手架地基本部位应在回填土完后夯实，采用强度级别不低于C15混凝土进行硬化，混凝土硬化厚度不不大于10cm。地基承载能力可以满足外脚手架搭设规定（详细计算数据参阅脚手架计算书）。

2、立杆间距
(1)脚手架立杆纵距1.5m，横距1.05m，步距1.8m；连墙杆间距竖直3.6m，水平4.5m(即两步三跨)；里立杆距建筑物0.3m。
(2)脚手架底部立杆采用不同长度钢管参差布置，使钢管立杆对接接头交错布置，高度方向互相错开500mm以上，且规定相邻接头不应在同步同跨内，以保证脚手架整体性。
(3)立杆应设立垫木，并设立纵横方向扫地杆，连接于立脚点杆上，离底座20cm左右。
(4)立杆垂直偏差应控制在不不不大于架高1／400。
(5)立杆及纵横向水平杆构造规定：

3、大横杆、小横杆设立
(1)大横杆在脚手架高度方向间距1.8m，以便立网挂设，大横杆置于立杆里面，每侧外伸长度为150mm。
(2)外架子按立杆与大横杆交点处设立小横杆，两端固定在立杆，以形成空间构造整体受力。
4、剪刀撑
脚手架外侧立面两端各设立一道剪刀撑，并应由底至顶持续设立；中间各道剪刀撑之间净距离不应不不大于15m。剪刀撑斜杆接长宜采用搭接，搭接长度不不大于1m，应采用不少于2个旋转扣件固定。剪刀撑斜杆应用旋转扣件固定在与之相交横向水平杆伸出端或立杆上，旋转扣件中心线离主节点距离不适当不不大于150mm。
5、脚手板、脚手片铺设规定
(1)脚手架里排立杆与构造层之间均应铺设木板：板宽为200mm，里外立杆间应满铺脚手板，无探头板。
(2)满铺层脚手片必要垂直墙面横向铺设，满铺到位，不留空位，不能满铺处必要采用有效防护办法。
(3)脚手片须用12-14#铅丝双股并联绑扎，不少于4点，规定绑扎牢固，交接处平整，铺设时要选用完好无损脚手片，发既有破损要及时更换。
6、防护栏杆
(1)脚手架外侧使用建设主管部门认证合格绿色密目式安全网封闭，且将安全网固定在脚手架外立杆里侧。
(2)选用18铅丝张挂安全网，规定严密、平整。
(3)脚手架外侧必要设1.2m高防护栏杆和30cm高踢脚杆，顶排防护栏杆不少于2道，高度分别为0.9m和1.3m。
(4)脚手架内侧形成临边(如遇大开间门窗洞等)，在脚手架内侧设1.2m防护栏杆和30cm高踢脚杆。
(5)脚手架上门洞、出入口构造示意图

7、连墙件
(1)脚手架与建筑物按计算书中连墙件布置规定设拉结点。楼层高度超过4m，则在水平方向加密，如楼层高度超过6m时，则按水平方向每6m设立一道斜拉钢丝绳。
(2)拉结点在转角范畴内和顶部处加密，即在转角l米以内范畴按垂直方向每3.6米设一拉结点。
(3)拉结点应保证牢固，防止其移动变形，且尽量设立在外架大小横杆接点处。
(4)外墙装饰阶段拉结点，也须满足上述规定，确因施工需要除去原拉结点时，必要重新补设可靠，有效暂时拉结点，以保证外架安全可靠。
(5)连墙件构造示意图

8、架体内封闭
(1)脚手架架体里立杆距墙体净距最多为200mm，如因构造设计限制不不大于200mm必要铺设站人板，站人板设立平整牢固。
(2)脚手架施工层里立杆与建筑物之间应采用脚手片或木板进行封闭。
(3)施工层如下外架每隔3步以及底部用密目网或其她办法进行封闭。

第六节 脚手架劳动力安排
1、为保证工程进度需要，同步依照本工程构造特性和外脚手架工程量，拟定本工程外脚手架搭设人员需要15～20人，均有上岗作业证书。
2、建立由项目经理、施工员、安全员、搭设技术员构成管理机构，搭设负责人负有指挥、调配、检查直接责任。
3、外脚手架搭设和拆除，均应有项目技术负责人承认，方可进行施工作业，并必要配备有足够辅助人员和必要工具。

第七节 脚手架检查与验收

钢管落地脚手架
1、脚手架搭设完毕或分段搭设完毕，应按规定对脚手架工程质量进行检查，经检查合格后方可交付使用。
2、高度在20m及20m如下脚手架，应由单位工程负责人组织技术安全人员进行检查验收。高度不不大于20m脚手架，应由上一级技术负责人随工程进行分阶段组织单位工程负责人及关于技术人员进行检查验收。
3、验收时应具备下列文献：
(1)脚手架构配件出厂合格证或质量分类合格标志；
(2)脚手架工程施工记录及质量检查记录；
(3)脚手架搭设过程中浮现重要问题及解决记录，
(4)脚手架工程施工验收报告。
4、脚手架工程验收，除查验关于文献外，还应进行现场检查，检查应着重如下各项，并记入施工验收报告。
(1)构配件和加固件与否齐全，质量与否合格，连接和挂扣与否紧固可靠；
(2)安全网张挂及扶手设立与否齐全；
(3)基本与否平整坚实、支垫与否符合规定；
(4)连墙件数量、位置和设立与否符合规定；
(5)垂直度及水平度与否合格。

第八节 脚手架搭设安全技术办法
1、技术保障办法
(1)架子搭设完毕，用合格密目安全网铺围护于架子外围及底部。
(2)钢管与扣件进场前应通过检查挑选(选取原则应符合规范JGJ 130-200 第3条)，所用扣件在使用前应清理加油一次，扣件一定要上紧，不得松动。每个螺栓预紧力在40N·m～65 N·m之间。^
(3)架子搭设到10m高度时由架子搭设人员进行自检；架子搭设完毕后由搭设会同施工单位、监理单位和质检单位对整个脚手架进行验收检查，验收合格后方可投入使用。
(4)该脚手架作为建筑物装饰作业时，安全防护屏障及装修时作业平台，禁止将模板支架、揽风绳、泵送混凝土和砂浆输送管道等固定在脚手架上；脚手架禁止悬挂起重设备。
(5)脚手架安全性是由架子整体性和架子构造完整性来保证，未经容许禁止她人破坏架子构造或在架子上擅自拆除与搭设脚手架各构件。其中在脚手架有效期间，下列杆件禁止拆除：主节点处横、纵向水平杆，连墙件。
2、质量保障办法
(1)操作人员作业前必要进行岗位技术培训与安全教诲。
(2)技术人员在脚手架搭设、拆除前必要给作业人员下达安全技术交底，并传达至所有操作人员。
(3)脚手架必要严格根据本《施工方案》进行搭设；搭设时，技术人员必要在现场监督搭设状况，保证搭设质量达到设计规定。
(4)脚手架搭设完备，根据施工组织设计与单项作业验收表对脚手架进行验收，发现不符合规定处，必要限时或及时整治。
3、安全保障办法
(1)操作人员必要持有登高作业操作证，方可上岗。
(2)架子在搭设(拆卸)过程要做到文明作业，不得从架子上掉落工具、物品；同步必要保证自身安全，高空作业需穿防滑鞋，佩戴安全帽、安全带，未佩戴安全防护用品不得上架子。
(3)在架子上施工各工种作业人员,应注意自身安全(特别是在卸料平台上工作人员)；不得随意向下、向外抛、掉物品，不得随意拆除安全防护装置。
(4)雨、雪、雾及六级以上大风等天气，禁止进行脚手架搭设、拆除工作。
(5)应设安全员负责对脚手架进行经常检查和保修。
A 在下列状况下，必要对脚手架进行检查|
a 在六级以上大风和大雨后
b 停用超过二个月，复工前。
B 检查保修项目
a 各主节点处各杆件安装、连墙件等构造与否符合《施工方案》规定；
b 扣件螺丝与否松动；
c 安全防护办法与否符合规定。
(6)在脚手架上进行电、气焊作业时，必要有防火办法和专人看护,安全员巡视检查。
(7)脚手架临街面必要有防止坠物伤人防护办法。
(8)搭拆脚手架期间，地面应设立围栏和警戒标志，禁止非操作人员入内。
钢管落地脚手架
1、钢管架应设立避雷针，分置于主楼外架四角立杆之上，并联通大横杆，形成避雷网络，并检测接地电阻不不不大于30Ω。
2、外脚手架不得搭设在距离外架空线路安全距离内，并做好可靠安全接地解决。
3、定期检查脚手架，发现问题和隐患，在施工作业前及时维修加固，以达到结实稳定，保证施工安全。
4、外脚手架禁止钢竹、钢木混搭，禁止扣件、绳索、铁丝、竹篾、塑料篾混用。
5、外脚手架搭设人员必要持证上岗，并对的使用安全帽、安全带、穿防滑鞋。
6、禁止脚手板存在探头板，铺设脚手板以及多层作业时，应尽量使施工荷载内、外传递平衡。
7、保证脚手架体整体性，不得与井架、升降机一并拉结，不得截断架体。
8、构造外脚手架每支搭一层，支搭完毕后，经项目部安全员验收合格后方可使用。任何班组长和个人，未经批准不得任意拆除脚手架部件。
9、严格控制施工荷载，脚手板不得集中堆料施荷，施工荷载不得不不大于3kN/m2，保证较大安全储备。
10、构造施工时不容许多层同步作业，装修施工时同步作业层数不超过两层，暂时性用悬挑架同步作业层数不超过两层。
11、当作业层高出其下连墙件3.6m以上、且其上尚无连墙件时，应采用恰当暂时撑拉办法。
12、各作业层之间设立可靠防护栅栏，防止坠落物体伤人。

第九节 脚手架拆除安全技术办法

钢管落地脚手架
1、拆架前，全面检查拟拆脚手架，依照检查成果，拟订出作业筹划，报请批准，进行技术交底后才准工作。作业筹划普通涉及：拆架环节和办法、安全办法、材料堆放地点、劳动组织安排等。
2、拆架时应划分作业区，周边设绳绑围栏或竖立警戒标志，地面应设专人指挥，禁止非作业人员进入。
3、拆架高处作业人员应戴安全帽、系安全带、扎裹腿、穿软底防滑鞋。
4、拆架程序应遵守“由上而下，先搭后拆”原则，即先拆拉杆、脚手板、剪刀撑、斜撑，而后拆小横杆、大横杆、立杆等，并按“一步一清”原则依次进行。禁止上下同步进行拆架作业。
5、拆立杆时，要先抱住立杆再拆开最后两个扣，拆除大横杆、斜撑、剪刀撑时，应先拆除中间扣件，然后托住中间，再解端头扣。
6、连墙杆(拉结点)应随拆除进度逐级拆除，拆抛撑时，应用暂时撑支住，然后才干拆除。
7、拆除时要统一指挥，上下呼应，动作协调，当解开与另一人关于结扣时，应先告知对方，以防坠落。
8、拆架时禁止碰撞脚手架附近电源线，以防触电事故。
9、在拆架时，不得半途换人，如必要换人时，应将拆除状况交代清晰后方可离开。
10、拆下材料要徐徐下运，禁止抛掷。运至地面材料应按指定地点随拆随运，分类堆放，“当天拆当天清”，拆下扣件和铁丝要集中回收解决。
11、高层建筑脚手架拆除，应配备良好通讯装置。
12、输送至地面杆件，应及时按类堆放，整顿保养。
13、当天离岗时，应及时加固尚未拆除某些，防止存留隐患导致复岗后人为事故。
14、如遇强风、大雨、雪等特殊气候，不应进行脚手架拆除，禁止夜间拆除。
15、翻掀垫铺竹笆应注意站立位置，并应自外向里翻起竖立，防止外翻将竹笆内未清除残留物从高处坠落伤人。

第十节 节点详图

第十一节 脚手架计算书
钢管落地脚手架
一、参数信息:
1.脚手架参数
双排脚手架搭设高度为 42 m，18米如下采用双管立杆，18米以上采用单管立杆；
搭设尺寸为：立杆横距为 1.05m，立杆纵距为1.5m，大小横杆步距为1.8 m；
内排架距离墙长度为0.30m；
大横杆在上，搭接在小横杆上大横杆根数为 2 根；
采用钢管类型为 Φ48×3.2；
横杆与立杆连接方式为单扣件；
连墙件采用两步三跨，竖向间距 3.6 m，水平间距4.5 m，采用扣件连接；
连墙件连接方式为单扣件；
2.活荷载参数
施工均布活荷载原则值:2.000 kN/m2；脚手架用途:装修脚手架；
同步施工层数:2 层；
3.风荷载参数
本工程地处浙江杭州市，基本风压0.4 kN/m2；
风荷载高度变化系数μz，计算连墙件强度时取0.92，计算立杆稳定性时取0.74，风荷载体型系数μs 为0.214；
4.静荷载参数
每米立杆承受构造自重原则值(kN/m):0.1248；
脚手板自重原则值(kN/m2):0.300；栏杆挡脚板自重原则值(kN/m):0.150；
安全设施与安全网(kN/m2):0.005；
脚手板类别:竹笆片脚手板；栏杆挡板类别:竹笆片脚手板挡板；
每米脚手架钢管自重原则值(kN/m):0.035；
脚手板铺设总层数:13；
单立杆脚手板铺设层数:0；
5.地基参数
地基土类型:素填土；地基承载力原则值(kPa):120.00；
立杆基本底面面积(m2):0.20；地基承载力调节系数:1.00。

二、大横杆计算:
按照《扣件式钢管脚手架安全技术规范》(JGJ130-)第5.2.4条规定，大横杆按照三跨持续梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。将大横杆上面脚手板自重和施工活荷载作为均布荷载计算大横杆最大弯矩和变形。
1.均布荷载值计算
大横杆自重原则值:P1=0.035 kN/m ；
脚手板自重原则值:P2=0.3×1.05/(2+1)=0.105 kN/m ；
活荷载原则值：Q=2×1.05/(2+1)=0.7 kN/m；
静荷载设计值：q1=1.2×0.035+1.2×0.105=0.168 kN/m；
活荷载设计值：q2=1.4×0.7=0.98 kN/m；

图1 大横杆设计荷载组合简图(跨中最大弯矩和跨中最大挠度)

图2 大横杆设计荷载组合简图(支座最大弯矩)
2.强度验算
跨中和支座最大弯距分别按图1、图2组合。
跨中最大弯距计算公式如下:
M1max = 0.08q1l2 + 0.10q2l2
跨中最大弯距为 M1max=0.08×0.168×1.52+0.10×0.98×1.52 =0.251 kN·m；
支座最大弯距计算公式如下:
M2max = -0.10q1l2 - 0.117q2l2
支座最大弯距为 M2max= -0.10×0.168×1.52-0.117×0.98×1.52 =-0.296 kN·m；
选取支座弯矩和跨中弯矩最大值进行强度验算：
σ=Max(0.251×106,0.296×106)/4730=62.579 N/mm2；
大横杆最大弯曲应力为 σ= 62.579 N/mm2 不大于 大横杆抗压强度设计值 [f]=205 N/mm2，满足规定！
3.挠度验算:
最大挠度考虑为三跨持续梁均布荷载作用下挠度。
计算公式如下：
νmax = (0.677q1l4 + 0.990q2l4)/100EI
其中：静荷载原则值：q1= P1+P2=0.035+0.105=0.14 kN/m；
活荷载原则值：q2= Q =0.7 kN/m；
最大挠度计算值为：ν= 0.677×0.14×15004/(100×2.06×105×113600)+0.990×0.7×15004/(100×2.06×105×113600) = 1.705 mm；
大横杆最大挠度 1.705 mm 不大于 大横杆最大容许挠度 1500/150 mm与10 mm，满足规定！
三、小横杆计算:
依照JGJ130-第5.2.4条规定，小横杆按照简支梁进行强度和挠度计算，大横杆在小横杆上面。用大横杆支座最大反力计算值作为小横杆集中荷载，在最不利荷载布置下计算小横杆最大弯矩和变形。
1.荷载值计算
大横杆自重原则值：p1= 0.035×1.5 = 0.053 kN；
脚手板自重原则值：P2=0.3×1.05×1.5/(2+1)=0.158 kN；
活荷载原则值：Q=2×1.05×1.5/(2+1) =1.050 kN；
集中荷载设计值：P=1.2×(0.053+0.158)+1.4 ×1.05 = 1.723 kN；

小横杆计算简图
2.强度验算
最大弯矩考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载原则值最不利分派弯矩和；
均布荷载最大弯矩计算公式如下:
Mqmax = ql2/8
Mqmax = 1.2×0.035×1.052/8 = 0.006 kN·m；
集中荷载最大弯矩计算公式如下:
Mpmax = Pl/3
Mpmax = 1.723×1.05/3 = 0.603 kN·m ；
最大弯矩 M = Mqmax + Mpmax = 0.609 kN·m；
最大应力计算值 σ = M / W = 0.609×106/4730=128.712 N/mm2 ；
小横杆最大弯曲应力 σ =128.712 N/mm2 不大于 小横杆抗压强度设计值 205 N/mm2，满足规定！
3.挠度验算
最大挠度考虑为小横杆自重均布荷载与大横杆传递荷载设计值最不利分派挠度和；
小横杆自重均布荷载引起最大挠度计算公式如下:
νqmax = 5ql4/384EI
νqmax=5×0.035×10504/(384×2.06×105×113600) = 0.024 mm ；
大横杆传递荷载 P = p1 + p2 + Q = 0.053+0.158+1.05 = 1.261 kN；
集中荷载原则值最不利分派引起最大挠度计算公式如下:
νpmax = Pl(3l2 - 4l2/9)/72EI
νpmax = 1260.6×1050×(3×10502-4×10502/9 ) /(72×2.06×105×113600) = 2.213 mm；
最大挠度和 ν = νqmax + νpmax = 0.024+2.213 = 2.237 mm；
小横杆最大挠度为 2.237 mm 不大于 小横杆最大容许挠度 1050/150=7与10 mm,满足规定！
四、扣件抗滑力计算:
按规范表5.1.7,直角、旋转单扣件承载力取值为8.00kN，该工程实际旋转单扣件承载力取值为8.00kN。
纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算(规范5.2.5):
R ≤ Rc
其中 Rc -- 扣件抗滑承载力设计值,取8.00 kN；
R -- 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；
大横杆自重原则值：P1 = 0.035×1.5×2/2=0.053 kN；
小横杆自重原则值：P2 = 0.035×1.05/2=0.019 kN；
脚手板自重原则值：P3 = 0.3×1.05×1.5/2=0.236 kN；
活荷载原则值：Q = 2×1.05×1.5 /2 = 1.575 kN；
荷载设计值：R=1.2×(0.053+0.019+0.236)+1.4×1.575=2.575 kN；
R < 8.00 kN，单扣件抗滑承载力设计计算满足规定！
五、脚手架立杆荷载计算：
作用于脚手架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。静荷载原则值涉及如下内容：
D表达单立杆某些，S表达双立杆某些。
(1)每米立杆承受构造自重原则值，为0.1248kN/m
NGD1 = [0.1248+(1.50×2/2)×0.035/1.80]×(42.00-18.00) = 3.703kN；
NGS1 = [0.1248+0.035+(1.50×2/2)×0.035/1.80]×18.00 = 3.415kN；
(2)脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板，原则值为0.3kN/m2
NGD2= 0.3×0×1.5×(1.05+0.3)/2 = 0 kN；
NGS2= 0.3×(13-0)×1.5×(1.05+0.3)/2 = 3.949 kN；
(3)栏杆与挡脚手板自重原则值；采用竹笆片脚手板挡板，原则值为0.15kN/m
NGD3 = 0.15×0×1.5/2 = 0 kN；
NGS3 = 0.15×(13-0)×1.5/2 = 1.462 kN；
(4)吊挂安全设施荷载，涉及安全网:0.005 kN/m2
NGD4 = 0.005×1.5×(42-18) = 0.18 kN；
NGS4 = 0.005×1.5×18 = 0.135 kN；
经计算得到，静荷载原则值
NGD = NGD1+NGD2+NGD3+NGD4 = 3.883 kN；
NGS = NGS1+NGS2+NGS3+NGS4 = 8.961 kN；
活荷载为施工荷载原则值产生轴向力总和，立杆按一纵距内施工荷载总和1/2取值。经计算得到，活荷载原则值
NQ = 2×1.05×1.5×2/2 = 3.15 kN；
考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
Nd = 1.2 NGD+0.85×1.4NQ = 1.2×3.883+ 0.85×1.4×3.15= 8.408 kN；
Ns = 1.2 NGS+0.85×1.4NQ = 1.2×8.961+ 0.85×1.4×3.15= 14.502 kN；
不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值为
N'd = 1.2NGD+1.4NQ = 1.2×3.883+ 1.4×3.15=9.07kN；
N's = 1.2NGS+1.4NQ = 1.2×8.961+ 1.4×3.15=15.163kN；
六、立杆稳定性计算：
外脚手架采用双立杆搭设，按照均匀受力计算稳定性。
稳定性计算考虑风荷载，按立杆变截面处和架体底部不同高度分别计算风荷载原则值。风荷载原则值按照如下公式计算
Wk=0.7μz·μs·ω0
其中 ω0 -- 基本风压(kN/m2)，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：ω0 = 0.4 kN/m2；
μz -- 风荷载高度变化系数，按照《建筑构造荷载规范》(GB50009-)规定采用：μz= 0.8，0.74；
μs -- 风荷载体型系数：取值为0.214；
经计算得到，立杆变截面处和架体底部风荷载原则值分别为:
Wk1 = 0.7 ×0.4×0.8×0.214 = 0.048 kN/m2；
Wk2 = 0.7 ×0.4×0.74×0.214 = 0.044 kN/m2；
风荷载设计值产生立杆段弯矩 MW 分别为:
Mw1 = 0.85 ×1.4Wk1Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.048×1.5×1.82/10=0.028 kN·m；
Mw2 = 0.85 ×1.4Wk2Lah2/10 = 0.85 ×1.4×0.044×1.5×1.82/10=0.026 kN·m；
1. 主立杆变截面上部单立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = Nd = 8.408 kN；
不考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = N'd= 9.07kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；
长细比：L0/i = 196 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 8408.34/(0.188×450)+27723.306/4730 = 105.251 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 105.251 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
不考虑风荷载时
σ = 9069.84/(0.188×450)=107.209 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 107.209 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
2. 架体底部立杆稳定性计算。
考虑风荷载时,双立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA) + MW/W ≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+0.85×1.4×NQ]/2=9.581 kN；
不考虑风荷载时,双立杆稳定性计算公式
σ = N/(φA)≤ [f]
立杆轴心压力设计值 ：N = [1.2×(NGD+ NGS)+ 1.4×NQ]/2=9.911kN；
计算立杆截面回转半径 ：i = 1.59 cm；
计算长度附加系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ： k = 1.155 ；
计算长度系数参照《扣件式规范》表5.3.3得 ：μ = 1.5 ；
计算长度 ,由公式 l0 = kuh 拟定：l0 = 3.118 m；
长细比：L0/i = 196 ；
轴心受压立杆稳定系数φ,由长细比 lo/i 成果查表得到 ：φ= 0.188
立杆净截面面积 ： A = 4.5 cm2；
立杆净截面模量(抵抗矩) ：W = 4.73 cm3；
钢管立杆抗压强度设计值 ：[f] =205 N/mm2；
考虑风荷载时
σ = 9580.68/(0.188×450)+25644.058/4730 = 118.668 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 118.668 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
不考虑风荷载时
σ = 9911.43/(0.188×450)=117.156 N/mm2；
立杆稳定性计算 σ = 117.156 N/mm2 不大于 立杆抗压强度设计值 [f] = 205 N/mm2，满足规定！
七、连墙件稳定性计算：
连墙件轴向力设计值应按照下式计算：
Nl = Nlw + N0
连墙件风荷载原则值按脚手架顶部高度计算μz＝0.92，μs＝0.214，ω0＝0.4，
Wk = 0.7μz·μs·ω0=0.7 ×0.92×0.214×0.4 = 0.055 kN/m2；
每个连墙件覆盖面积内脚手架外侧迎风面积 Aw = 16.2 m2；
按《规范》5.4.1条连墙件约束脚手架平面外变形所产生轴向力(kN)，N0= 5.000 kN；
风荷载产生连墙件轴向力设计值(kN)，按照下式计算：
Nlw = 1.4×Wk×Aw = 1.25 kN；
连墙件轴向力设计值 Nl = Nlw + N0= 6.25 kN；
连墙件承载力设计值按下式计算：
Nf = φ·A·[f]
其中 φ -- 轴心受压立杆稳定系数；
由长细比 l/i = 300/15.9成果查表得到 φ=0.949，l为内排架距离墙长度；
A = 4.5 cm2；[f]=205 N/mm2；
连墙件轴向承载力设计值为 Nf = 0.949×4.5×10-4×205×103 = 87.545 kN；
Nl = 6.25 < Nf = 87.545,连墙件设计计算满足规定！
连墙件采用单扣件与墙体连接。
由以上计算得到 Nl =6.25不大于单扣件抗滑力 8 kN，满足规定！

连墙件扣件连接示意图
八、立杆地基承载力计算：
立杆基本底面平均压力应满足下式规定
p ≤ fg
地基承载力设计值:
fg = fgk×kc = 120 kPa；
其中，地基承载力原则值：fgk= 120 kPa ；
脚手架地基承载力调节系数：kc = 1 ；
立杆基本底面平均压力：p = N/A =95.807 kPa ；
其中，上部构造传至基本顶面轴向力设计值 ：N = 1.2×(NGD+NGS)+0.85×1.4×NQ=1.2×(3.883+8.961)+0.85×1.4×3.15 = 19.161 kN；
基本底面面积 ：A = 0.2 m2 。
p=95.807 ≤ fg=120 kPa 。地基承载力满足规定！