联合站基本工艺设计.doc

HSZ联合站工艺设计
1.1课题目和意义
联合站是转油站一种。站内涉及有原油解决系统，转油系统，原油稳定系统，污水解决系统，注水系统，天然气解决系统等它是油气集中解决联合伙业站简称。重要涉及油气集中解决（原油脱水、天然气净化、原油稳定、轻烃回收等）、油田注水、污水解决、供变电和辅助生产设施等某些。联合站（库）是油田原油集输和解决中枢。联合站（库）设有输油，脱水，污水解决，注水，化验，变电，锅炉等生产装置，重要作用是通过对原油解决，达到三脱（原油脱水，脱盐，脱硫；天然气脱水，脱油；污水脱油）三回收（回收污油，污水，轻烃），出四种合格产品（天然气，净化油，净化污水，轻烃）以及进行商品原油外输。
联合站是油田油气集输过程中重要生产环节，是集油气分离、原油脱水、原油计量、稳定外输、油田注水、污水解决、消防即热力系统等为一体综合生产过程。当前国内大多数联合站原油计量自动化水平还很低，还停留在人工手动状态，对物为、液量、压力和温度过程参数都需要靠人工检测，人为误差大，严重影响生产效率及产品质量。针对联合站实际状况，以满足联合站原油外输计量生产规定，开发一套原油外输计量系统，能对生产现场实现原油计量高精度远程集中化科学管理和实时在线监控、实现流程操作全自动化。
联合站研究具备重大意义和前景。依照联合站功能和规模，搞好优化设计，不断提高联合站设计水平、争取达到开发方案优化、油田总体布局优化、工艺流程优化、自动控制系统优化、联合站总图优化、配套系统优化，以合理有效运用石油能源，提高能源开发率和运用率，使联合站可以安全高效生产。
1.2国内外研究现状
当前，国内各种规模联合站中油水分离控制过程大多数还采用手动或半自动控制防水。即一次仪表加手操器方式或依照经验来控制手动阀门启动度。在这个环节上自动化限度很低，急待解决。而在发达国家，基本上实现了全自动控制，即脱水、加药、污水解决、平稳外输过程全自动调节及控制。在这方面，国内处在落后状态重要因素是传感器及调节仪表性能质量均达不到规定，过去开发一类型自动控制系统无法使用等。近年来，随着各类先进控制产品引入及操作人员素质不断提高，采用先进全自动控制系统来控制脱水过程已经实现，并在不断推广。
国内大某些油田采油厂联合站是在20世纪70年代建立起来，在当时生产水平下是可以肩负起诸如测量、手工操作详细任务。但是，随着油田大规模开发，生产规模日益扩大，原有生产系统暴露出来问题也日益突出，如，人工监控误差大、人工操作不及时、动态解决过程不实时等。另一方面，系统没有实现自动控制，耗能大、效率低、能量挥霍比较严重。因而，这就迫切规定对联合站进行自动化改造，实行计算机系统监控与管理。从而可以自动采集并监测生产过程各个参数，并进行优化解决，实现节能降耗。联合站计算机控制系统，大都采用是单回路给定点PID控制算法PID控制是最早发展起来控制方略之一，按偏差比例积分和微分进行控制调节器称为PID控制器，它是持续系统中技术成熟，应用最广泛一种调节器但是在实际工业生产过程中，往往具备非线性，时变不拟定性，难以建立精准数字模型，应用常规PID控制器不能达到抱负控制效果。因而，运用神经网络自学习能力和逼近任意函数能力，把神经网络与老式PID控制有机结合寻找一种最佳PID非线性组合控制规律，将在一定限度上解决老式PID调节器不易在线实时整定参数，难于对某些复杂过程和参数慢时变系统进行有效控制局限性，从而提高控制器对系统与环境适应能力和控制效果。
美国海湾石油公司于1954年10月，建成世界上第一套自动监控输送系统(简称LACT)装置，解决了原油自动收集、解决、计量和输送问题，到1967年终，美国陆地石油公司己有75%原油采用LACT装置。在LACT应用同步，某些原油解决站浮现了以闭环控制为特点就地自动化控制系统。从六十年代末期后来，计算机及PLC技术已开始应用于油田联合站内某些生产系统中，但此时联合站集输系统还是处在简朴常规仪表控制时期。随着集输工艺上计量站形成和中心解决站(简称联合站)产生，集散控制系统(简称DCS)开始应用于联合站集输系统中代替常规仪表。进入九十年代，DCS功能越来越强，工作也越来越可靠。如HONEYWELL公司TDC3000系统、FISHER-ROSEMOUNT公司PROVOX系统等数十个厂商DCS都在油气解决站有所应用。随着通信技术发展，SCADA(Supervisory Control And DataAcquisition)即监控与数据采集系统越来越多地应用于油田生产控制与管理中。
1.3研究目的
研究目的是拟建于陕西省吴起槐树庄地区联合站。可在一块大概是600m×500m区域上优先征用。站址周边无大型企事业单位及大型建（构）筑物，距离矿场油库32公里。该地区地势较平坦开阔，土质为黄土。
1.4研究内容
1. 计算及阐明书某些内容
（1）该联合站原油解决能力计算，原油、天然气物性计算；
（2）方案设计（拟定解决工艺和方框流程）；
（3）重要设备选型计算：
a. 分离器台数、尺寸；
b. 缓冲罐大小、台数；
c. 脱水器台数、尺寸；
d. 加热炉台数、热负荷、热效率；
e. 泵规格、型号、类型、功能、台数；
f. 储油罐个数、容量、防火堤等。
（4）依照地形测图拟定总平面布置；
普通应提出2个以上布置方案，选优拟定。应考虑因素涉及：平面、竖向、分区、道路、防火间距、消防、风向、周边环境、绿化、油气流向、管线布置等；
（5）撰写该联合站总平面布置阐明书，完毕工程阐明书编制；
（6）依照平面布置图和方框流程图拟定联合站工艺流程，撰写流程阐明，涉及正常操作时油气水流向、事故（停电）、站内循环时油气流向；
（7）进行站内水力、热力计算和设备（如分离器、电脱水器、缓冲罐、加热炉、泵等）选型计算及数量拟定，完毕工艺计算
2设计阐明书

2.1设计资料
2.1.1设计规模：
原油解决能力：240万吨／年（纯油）（综合含水按75％计）
预留原油接转能力60万吨／年
天然气净化能力30万m3/d
系统配套工程：变电所一座，设立双路电源供电；加热设施，消防泵房一座，通讯装置一套，道路。
2.1.2设计基本数据
（1）原油物性：
密度：865.8kg/m3(20℃)
粘度：（50℃）22.8mPa•s 原油初馏点：87℃
凝固点：28℃ 原油含蜡：38.9％
含胶质：22.5％ 含沥青质：11.7％
含硫：1.9% 平均气油比：32Nm3 /t
气液进站温度：38℃ 气液进站压力：0.56MPa
（2）天然气物性
伴气愤组分
CH4：86.71％ C2H6：4.77％
C3H8：4.39％ C4H10：1.37％
C5H12：1.12％ C6H14：0.19％
C7H16：0.18％ C8H18：0.04％
CO2：0.19％ N2：1.04％
（3）气象、工程地质及水文资料
地震级别：按6级烈度设防
地耐力：7t/m2
月平均最高温度：30.2℃，月平均最低温度：－15℃
最小频率风向冬季S，风频5％；夏季W，风频4％。
月平均风速：5.2m/s
最大冻土深度：1.3m
（4）参照设计参数
三相分离器进口温度：55℃
三相分离器出口温度：55℃
三相分离器控制压力：0.5MPa
三相分离器出口原油含水：<30％
原油缓冲罐控制压力：0.15MPa
电脱水器控制压力：0.3MPa
电脱水器脱水温度：55℃
电脱水器入口原油含水应 <30%
电脱水器出口原油含水 ＜0.5％
电脱水器出口污水含油 ＜0.5％
原油稳定温度：60℃
原油负稳定压力：0.04MPa
原油外输温度：60℃
油罐储存温度：45℃～50℃
2.2 站址及自然概况
该联合站拟建于陕西省吴起槐树庄地区。联合站可在一块大概是600m×500m区域上优先征用。站址周边无大型企事业单位及大型建（构）筑物，距离矿场油库32公里。该地区地势较平坦开阔，土质为黄土。
2.3工艺流程
1、正常流程：
注破乳剂 气计量→气站
站外来油→进站阀组→加热炉→油气水三相分离器→缓冲罐→
污水→污水解决区

循环泵→电脱水器→原油稳定塔→（净化油罐）→原油外输泵→计量→外输
2、停电流程：
进站来油→进站阀组→油气水三相分离器→缓冲罐→循环泵→事故罐→正常流程

3联合站工艺计算

3.1基本数据计算
3.1.1 设计规模
原油解决能力：240万吨 (年工作日：365天)

考虑油田生产不稳定性，取不稳定系数1.2，则原油解决能力为

3.1.2 天然气解决能力
已知来油综合气油比为：32Nm3/t，则天然气解决量为

3.1.3 污水解决能力
综合含水为75%，则
=7890.411×75%/(1-75%)=23671.233t/d
3.2 油气物性计算
3.2.1 原油物性参数计算

表3-2-1（A） 原油物性
物性
密度
动力粘度
气液进站温度
平均气油比
数值

22.8mP•a(50℃)
38℃
32Nm3/t

1、密度
由《油气集输与矿场加工》式（2-16）知，在0℃～50℃范畴内、温度为t原油密度可按下式计算：

(3-1)

式中 ，——温度为t℃，20℃时原油密度，；
——温度系数，，=1.828-0.00132。
在20℃-120℃范畴内，原油密度为
(3-2)
当780≤＜860时，
860≤≤960时，
2、动力粘度
已知某一温度下原油粘度值，其她温度t下原油粘度值由《油气集输》式（4-44）计算：
(3-3)

式中 ，——分别为温度是t(℃)和t0(℃)时原油粘度，mPas；
a ，c——系数。
3、运动粘度
(3-4)
式中： ——t℃时,原油运动粘度，m2/s ；
——t℃时原油动力粘度，mPas；
——t℃时原油密度，kg/m3。
以上各式计算出各温度下原油密度、动力粘度和运动粘度，成果列表如表 3-2-1（B）：

表3-2-1（B） 原油物性计算成果
温度（℃）
密度（kg/m3）
运动粘度
动力粘度
38
853.5
4.30
36.7
40
852.09
3.96
33.77
45
848.67
3.25
27.61
50
845.25
2.70
22.8
55
841.8
2.26
18.99
60
838.39
1.9
15.96

计算示例，取t=38℃
① 、密度
865.8，
由式（3-1）第一种计算办法得

②、动力粘度
由式（3-4）
，
,
则

③、运动粘度
由式（3-3）

3.2.2天然气物性参数

表3-2-2 伴气愤组分
组分
CH4
C2H6
C3H8
C4H10
C5H12
C6H14
C7H16
C8H18
CO2
N2
含量（%）
86.71
4.77
4.39
1.37
1.12
0.19
0.18
0.04
0.19
1.04

（1）气体分子量：
(3-5)
式中 mi—各组分分子量；
ni—各组分百分数；

（2）原则状况下气体密度为：

3.2.3 气液相进站流量计算
1、液相流量计算
已知：，原油密度：
故

原油体积含水75%，则

总流量：

2、气相流量计算
该站天然气解决量能力为：252493.152Nm3/d，则操作条件下（323K，0.54MPa）气体流量有气体状态方程推出：

，，为工程原则状态下参数，，=293K，P=0.56，T=273+50=323K，则：

=0.5820
3、计算天然气在原油中溶解度
计算管路条件下原油中天然气溶解度，采用《油气集输》式（4-165）
(3-6)
式中 　RS —天然气在原油中溶解度，溶解气油比[m3(气)/m3(油)]；
　　 　Δg —工程原则状态下天然气对空气相对密度；
　　 　Δ0 —脱气原油对水相对密度；
　　　 P—管路压力(MPa)；
　　　 T—管路温度(℃)。
在原则状态下（P=0.101325MPa，t =0℃）， ,则

带入上式，得：

=0.1324676
=0.5587
3.3 重要设备选型计算
3.3.1 三相分离器选用与校核
1、三相分离器选用
工作条件：进口温度55ºC，出口温度55ºC，控制压力0.5MPa。
由《油气分离器规范》表1预选用规格卧式三相分离器，有效长度，依照《油田油气集输设计手册》可知，工作液面在～之间，则取h=D=1.6m
由《油气集输》P100式(3-82)与表3-14，集液某些体积为：

因此

由《油田油气集输设计手册》知，三相分离器设计停留时间普通为5~30分钟，查《油气集输》表3-13知，在此操作条件下液体应在三相分离器内停留时间为10分钟。
则单台三相分离器解决量由公式
＝1440
式中 —原油解决量，；
—载波系数，取＝1.5；
—原油停留时间，按10分钟计算；
—分离器集油某些体积，。
由上式单台分离器原油解决量
＝1440×
需要解决原油总量为
=55℃，841.8
＝＝=9373.2609
所需三相分离器台数为
=(台)，取整n =6台
则实际停留时间为
==11.69min>10min
检修时一台停用，min，满足沉降时间5-30分钟规定。
2、校核气体解决量
①、计算天然气压缩因子
原则状况下天然气密度为＝0.8633
天然气相对密度为
由《油气集输》P140式(4-69)，求天然气临界参数。当时：
临界压力：＝（55.3－10.4）×＝4.6802
临界温度：＝12＋238＝12＋238×0.79780.5=206.4767K
对比压力：
对比温度：
由《油气集输》，满足0，1.25时，天然气压缩因子可用下述简便办法计算：
(3-7)
=
=0.9935
②、气体容许流速计算
分离条件下气体密度
由《油气集输》P143式（4-80）计算分离条件下气体粘度：

因此

=0.0117mPa·s
=1.17×10-5Pa·s
已知油水体积比，则液相密度取油、水两相密度近似值为

由于液相为复杂油水乳状液，在管子中还也许存在游离水，油水混合物粘度很难拟定，查《油气集输》取油水混合物粘度近似为纯油5倍。

阿基米德准数
(3-8)
式中 —油滴直径，取10-4
—原油解决密度

=214.2387
查《油气集输》表(3-11)知，油滴沉降流态处在过渡流，则雷诺数

由《油气集输》P89式(3-46)知：，则油滴均匀沉降速度

对卧式分离器，由《油气集输》式(3-61)知，取容许气体流速为

③、理论气体解决能力计算
由《油气集输》P93式(3-68)计算，取载荷波动系数
(3-9)

=5.2128×105Nm3/d77720.5483Nm3/d
综上所得，选用5台卧式三相分离器，完全可以满足生产规定。
3.3.2 缓冲罐选用与计算
从三相分离器出来油水混合物含水30%，出口温度55℃，由于管线较短并且外包有保温层，因此温降忽视，进缓冲罐温度为55℃。
由 可得

因此

依照《油田油气集输手册》P47表2-1-6，选用分离缓冲罐规格为，停留时间为15分钟，其解决量为。
因此缓冲罐台数为
台
拟定缓冲罐台数为n =1台，其停留有效容积为175m3。
由于罐内压力超过控制压力时，控制阀会自动打开，因此缓冲罐罐压力可保持在0.15。
3.3.3 电脱水器选用与校核
操作条件
电脱水器脱水温度：55℃
操作压力：0.3MPa
进口原油含水：≤30%
出口原油含水：＜0.5%
出口污油含水：＜0.5%
由《油田油气集输手册》P63表2-3-1，欲选3000×17000电脱水器，其空罐容积为127.8m3，由于电脱水器停留时间普通为40min～60min之间，现取为40min。
1、拟定电脱水器台数
由《油田油气集输手册》式（2-3-1）得
(3-10)
式中 V —单台电脱水器解决含水原油体积流量，m³/(h·台);
　　 Vi —电脱水器空罐容积，m3/台;
t —含水原油在电脱水器中停留时间，h。
则

拟定电脱水器台数：

取n =3台。
式中 n——电脱水器台数，台；
——脱水站经电脱水器解决含水原油体积流量，m3/h；
V——单台电脱水器解决含水原油体积流量，m³/(h·台)。
2、电脱水器校核
单台电脱水器实际体积流量：

实际停留时间：
>40min

满足电脱水器停留时间规定。
当其中一台电脱水器检修时，n=2台，单台电脱水器体积流量为：

且120%V =1.2×191.7=230.04m3/h＜271.9297m3/h
即,因此应选用4台3000×17000mm电脱水器满足生产。
3.3.4 加热炉选用与计算
站内油品需要三次经加热炉加热：
（1）从进站阀组出来含水油到三相分离器要加热
a、含水原油进入三相分离器所需加热炉
原油进入三相分离器前温度为38℃，三相分离器操作温度为55℃，因而取加热炉加热到55℃，此时油水两相共存，所需热量按两某些计算。原油含水为75％，则：
=/=9244.76＝385.20

b、加热纯原油时所需热量
由《油田油气集输设计技术手册》式(7-1-1)，计算加热炉热负荷：
　　　　　　　　　 (3-11)
式中 ——被加热介质所需热负荷，计算值应圆整至系列值，KW；
——被加热介质质量流量，t/h；
——被加热介质定压比热容，KJ/(Kg·℃) ；
——被加热介质入炉温度，℃；
——被加热介质出炉温度，℃。
据《油库设计与管理》计算油品比热：
平均温度 ：

=7890.411/24×1.845×(55-38) / 3.6=2864.40 kw
c、计算加热原油中所含水所需热量
(3-12)

=1155.64.2×17/3.6
=22119.4 kw
加热含水75％原油共需热量为：
kw
查《油田油气集输设计技术手册》上册P605，选用6台微正压式水套加热炉，型号为HJ4000-H/2.5-Q。
（2）停电流程加热炉校核
停电流程：原油罐经加热炉至循环泵再到电脱水器。
油品温度为45～50℃。
＝848.677kg/，＝328.9t/h
＝328.9/848.677＝387.5873
含水按30％（体积）计，则：
＝＝387.5873×0.3×1/0.7＝166.1057t/h
加热纯油所需热量：

=2554.7945 kw
加热原油中所含水所需热量：
＝166.1057×4.2×（55-45）/3.6
＝1937.9 kw
加热含水原油共需热量为：
kw
应据停电流程选用6台微正压式水套加热炉型号为HJ4000-H/2.5-Q，用于含水原油加热，这样以上所选加热炉满足规定。
（3）、净化原油外输前加热
净化罐储油温度：45℃～50℃，净化原油外输温度：60℃；因而取加热炉加热到60℃，此时为含水＜0.5%净化油，可忽视含水，以纯油对待。
油品比热

由《油田油气集输设计技术手册》知，此过程亦需选用型号为HJ1250-H/2.5-Q微正压燃烧水套加热炉。所需台数为：
，取n=2台
因此，选用6台HJ4000－H/2.5－Q和2台HJ1250－H/2.5－Q水套加热炉满足设计规定。

3.3.5 罐选用与计算
本联合站设计中需要两种油罐：净化油罐和停电流程中储油罐，这两种罐可以互为备用。
下面对这两种罐进行计算：
1、净化油罐
站内所需净化油罐总容量由《油库设计和管理》式(1-3)
　　　　　　　　　　 (3-13)
式中 Vs——油田油库设计总容积，；
G——油田预测全年输往该油库原油量，；
　　 ——储存温度下原油密度，；
　　　——油罐运用系数，取0.85；
　　 N——油田储油罐储备天数，N 取3天。
已知储罐储存原油温度为45℃～50℃，取其平均温度t =47.5℃。计算出此温度下原油密度
油田预测全年输往该油库原油量

因此
依照《油库设计管理》选用规格为10000金属浮顶罐，其台数为：

因此需10000净化金属浮顶罐台数为 n =4台。
2、停电流程时储罐
取停电时间为1天，经三相分离器后，原油含水为30%，则停电一天进入事故罐原油及水总体积为

依照《油库设计管理》选用10000金属浮顶罐，其台数为：

因而在停电状况下，需10000事故罐台数为n =2台。
每台解决量
因此此联合站共需10000金属浮顶罐台数为：台，其中备用油罐2台。

3.4 站内工艺管线选用及水力、热力计算
为满足工艺和油田生产规定，本联合站设计过程中采用：有泵密闭流程以及事故停电流程。管路工艺计算与设备校核也应针对这两种流程分别进行，并依照实际生产工况及油罐参数拟定，来进行有关工艺计算，以选用管路型号、长度，和进行压降、温降计算，从而满足设备工作性能。
3.4.1 进站阀到加热炉到三相分离器汇管计算与选用
该段管路属于气液两相混输管路，原油和天然气在一定压力下可以互溶；某些天然气溶于原油，使原油密度、粘度等物性发生变化，但影响不大。而同步天然气自身也会发生变化，这在计算时应予以考虑。
考虑到三相分离器和管路有效运用问题，从进站阀组到油、气、水三相分离器选用6条管线，分别进入6个三相分离器中，这样可以减小气液分派不均缺陷。
1、管线管径拟定
①、液相流量计算
已知G =7890.411t/d，
原油流量为

原油含水率为75%，因此进站液相流量为

②、气相流量计算
天然气解决能力

进站条件下，气体流量由气体状态方程可得：

式中，Ps,、Ts,—工程原则状态下压力、温度，则

③、拟定管径
油气液混合物流量

每根管流量近似取

由于38℃时，原油粘度v=4.3×10-5m2/s，取吸入管路经济流速为。管径由下式拟定
(3-14)
式中

因此
依照《油田油气集输设计技术手册》P697表8-1-1选用管线管径426×7，公称直径DN=400无缝钢管。
则混合物实际流速为

2、管路压降计算
用均相型模型计算水平气液两相管路压降，假设气液两相在管路中混合均匀，采用杜克勒I法计算。由《油气集输》P154式（4-111）得
(3-15)
其中，为气液混合物水利摩阻系数，可由公式得出

因此流体处在层流区。

则

管线安装时所选用弯头、闸阀查《油田油气集输设计手册》。此段管路上阀件见表3-4-1(A)。

表3-4-1(A) 管路阀件
名 称
个 数
Ld/d
当 量 长 度
总计(m)
90弯头
3
30
3×30×0.4120

74.5720

闸 阀
4
18
4×18×0.4120
通过三通
2
4.5
2×4.5×0.4120
转弯三通
1
40
40×0.4120

该管段管路当量长度为

因此水平管路压降

2.从加热炉到三项分离器：
由于温度对管线影响不大，因此选用管线尺寸一致。
从加热炉到三项分离器阀件见表3-4-1（B）
表3-4-1（B） 管路阀件

名 称
数量
Ld/d
当 量 长 度
总计(m)
90弯头
4
30
4×30×0.363

91.1130
闸 阀
6
18
6×18×0.363
转弯三通
1
23
1×23×0.363

该管段管路当量长度为

因此水平管路压降

Pa
进站压力0.56MPa
加热炉消耗压力2.5Pa
三项分离器进口压力0.5MP a
管线消耗压力 0.04 MPa
满足管线压降

3.4.2 三相分离器到缓冲罐管线计算与选用
本设计中三相分离器操作压力为0.5MPa。从6台三相分离器中分离出含水原油质量流量为
（3-16）

此时密度为

流量为

取经济流速为，则管径

考虑到压降限制，故选取管径大某些钢管，依照《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选，公称直径DN=350mm无缝钢管。
则混合物实际流速为

三相分离器出口原油含水率为30%计算，L=100 ，t=55℃。
由《油气集输》P204式（5-3），Guth公式
(3-17)
式中 ——原油粘度，；
——温度条件相似时原油粘度，；
——含水体积分数。

运动粘度

雷诺数

因此，流体处在水利光滑区。依照《油田油气集输设计技术手册》知，
此时摩阻系数为

此段管路上阀件见表3-4-2

表3-4-2 管路阀件
名 称
数量
Ld/d
当 量 长 度
总计(m)
90弯头
4
30
4×30×0.363

91.1130
闸 阀
6
18
6×18×0.363
转弯三通
1
23
1×23×0.363

因此此段关系当量长度为

该段管路沿程摩阻损失由达西公式得
（3-18）

3.4.3 缓冲罐到中间增压泵到电脱水器间管线计算与选用
由于缓冲罐控制压力为0.15MPa，而电脱水器控制压力为0.3MPa，故要在中间设立增压泵，缓冲罐顶部设有抽气装置。在此段含水原油含水率按30%计算。
1、从缓冲罐到中间增压泵
取流体经济流速v=1.5m/s，管长L= 270 m。，则管径

考虑到减少压降，故选取管径大某些钢管，依照《油田油气集输设计技术手册》P697表8-1-1初选×7mm，公称直径DN=350mm无缝钢管。
则混合物实际流速为：

此段操作条件与三相分离器到缓冲罐间操作条件相近，故油水混合物物性参数值与其一致。
混合物平均密度
运动粘度
雷诺数

因此，流体处在水利光滑区，依照《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为

此段管路上阀组见表3-4-3（A）

表3-4-3（A） 管路阀件
名 称
数量
Ld/d
当 量 长 度
总计(m)
90弯头
1
30
1×30×0.363

270.7980

过滤器
4
100
4×100×0.363
流量计
4
45
4×45×0.363
闸 阀
5
18
5×18×0.363
转弯三通
2
23
2×23×0.363
注：表中过滤器安装在泵入口

油品在该段管道摩阻损失为
(3-19)

2、从增压泵到电脱水器
由于流体经增压泵后，粘度、密度等变化不大，故所有物性同上，油水混合物物性计算（操作温度55℃）。取管长L= 270 m。
混合物平均密度
运动粘度
取流体经济流速，则管径

考虑到压降限制，故选取管径大某些钢管，依照《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选，公称直径DN=350mm无缝钢管。
则混合物实际流速为

雷诺数

因此，流体处在水利光滑区，依照《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为

此段管路上阀组见表3-4-3（B）

表3-4-3（B） 管路阀件
名 称
数量
Ld/d
当 量 长 度
总计(m)
90弯头
3
30
1×30×0.363

229.7790

流量计
6
45
6×45×0.363
闸 阀
6
18
6×18×0.363
转弯三通
5
45
5×45×0.363

油品在该段管道摩阻损失为

缓冲罐与电脱水之间高差为零。因此，从缓冲罐中间增压泵电脱水器管路上摩阻损失为

3.4.4 电脱水器到原油稳定区之间管线计算与选用
从电脱水器出来原油含水率＜0.5％，（按0.5%计算），t =55℃。此条件下，。取此间管长。
此时油品密度：
由Guth公式计算出其粘度

运动粘度

原油体积流量

污水体积流量

总流量

取经济流速，则管径为

依照《油田油气集输设计技术手册》表8-1-1初选，公称直径DN=300mm无缝钢管。
则实际流速为

雷诺数

因此，流体处在 水利光滑区流区。依照《油田油气集输设计技术手册》知，此时摩阻系数为

此段管路上阀组见表3-4-4

表3-4-4 管路阀件
名 称
数量
Ld/d
当 量 长 度
总计(m)
90弯头
3
30
1×30×0.311

40.4300

闸 阀
3
18
3×18×0.31