环球中心悬挑式卸料平台综合项目施工专项方案.doc

环球中心项目施工总承包工程悬挑式卸料平台施工方案 编 制： 审 核： 批 准： 编制单位：中华人民共和国建筑第二工程局有限公司 年 月 日目 录1.编制根据12.分项工程概况和施工条件12.1工程概况12.2施工现场状况23.卸料平台设计23.1卸料平台布置23.2卸料平台设计24.钢卸料平台详图55.卸料平台安装96.安全管理107.卸料平台计算书118.回顶支撑区域支撑架计算书171. 编制根据序号名 称编号备注1施工蓝图2施工组织设计3建筑施工安全检查原则JGJ59-4建筑施工高处作业安全技术规范JGJ80-915钢构造设计规范GB50017-6钢构造工程施工质量验收规范GB50205-7建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ130-8建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-9建筑构造荷载规范GB50009-10建筑地基基本设计规范GB50007-11建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-12建筑施工手册第五版13PKPM工程安全计算软件2. 分项工程概况和施工条件2.1 工程概况工程建设概况一览表序号项目内容1项目名称环球中心2项目地址邯郸市滏东大街以东、人民路以南、人民南路以北、广泰街以西3建设单位邯郸市翠宫房地产开发有限公司4设计单位邯郸市亚太建筑设计研究有限公司5监理单位河北鸿泰工程项目征询有限公司6施工总承包中华人民共和国建筑第二工程局有限公司工程设计概况一览表序号项 目内 容1建筑功能集五星级酒店、商业零售、休闲餐饮娱乐、办公、车库等于一体大型都市建筑综合体。2建筑面积总建筑面积571789.66总用地面积59397.83楼栋号T1T2T3T4T5T6裙房4基本厚度3m1.8m1.6m1.6m1.8m2.6m1m/1.6m5地下层数33333336地上层数4218232322412-77建筑高度185.8m99.78m99.9m99.9m99.7m179.5m最高45.6m80.0m标高55.9m9构造形式T1及T6塔楼属于超高层，采用框架-核心筒构造，其中T1塔楼为型钢（钢管）混凝土框架-钢筋混凝土核心筒构造以及钢板与混凝土组合楼板，T6框架-核心筒构造以及劲性钢构造；T2T5为框架-剪力墙；裙房为框架构造10基本形式T1T6主楼为后注浆灌注桩+筏板；裙房为下卧承台+筏板11基本级别地基基本设计级别：甲级 注：以上为初步设计概况。2.2 施工现场状况本工程地上某些裙房、T2、T3、T4、T5原则层施工阶段拟采用悬挑式卸料平台作为材料周转工具，以达到安全、便捷进行周转材料运送目。由于建筑构造局部有悬挑梁板构件，因此悬挑式卸料平台锚固端预埋件设立在悬挑构件之上，并对卸料平台锚固端所在区域悬挑构造板进行回顶支撑，保证构造及卸料平台使用安全。卸料钢平台采用型钢焊接而成，重要用于土建构造施工阶段材料（钢管、木料、木模板、小型施工器械、配件等）周转使用。3. 卸料平台设计3.1 卸料平台布置裙房施工阶段，卸料平台尽量布置在北侧或南侧，从而避免影响邻近施工流水段施工。原则层阶段施工时，尽量选取无悬挑构件临边位置布置悬挑式卸料平台。详细位置见卸料平台平面位置示意图。3.2 卸料平台设计3.2.1卸料平台参数卸料平台宽为2.0m，长为7.0m，从混凝土边梁边向外挑出5.0m，主钢梁在混凝土楼板上设立两个锚固点，锚固端长度2.0m；防护栏杆1.2m，平台两侧分别设立三个吊环，用于吊装、固定，通过钢丝绳拉与其上二层，详见下图：U卸料平台平面图U卸料平台侧立面图3.2.2 卸料平台体系(1)主梁采用18#槽钢，次梁采用12#槽钢，其上满铺3mm厚花纹钢板，主、次梁、钢板及加劲板，均为普通碳素钢，并采用E43焊条焊接。(2)钢丝绳：牵引钢丝绳（外侧设立两道）采用直径为20mm，保险钢丝绳（内侧）采用直径为20mm，牵引钢丝绳距槽钢外端500mm处设立，保险钢丝绳与槽钢拉结点设立在距外端1.5m处。钢丝绳采用4个螺栓直径为20绳卡，绳卡压头应在钢丝绳长头一边，绳卡间距见下图。U编插及绳卡绳端固接(3)吊环：拉绳点吊环采用直径25mm圆钢，平台两侧各三个，外侧两个用于固定平台，最内侧一种用于吊装，距外端部3.5m。主梁上吊环按照钢丝绳拉伸方向放置，与主梁满焊连接，焊缝高度必要0.5d(12mm)，焊缝长度双面焊不得不大于6d（150mm）。(4)楼板锚环：采用M20螺栓、10mm厚钢板组合锚固，通过在楼板锚固点位置预留20套管，对穿螺栓加固。(5)防护拦杆：采用5050方钢管搭设，高度1.2m，全高设立3厚花纹钢板防护，并与方钢管焊接牢固。(6)钢丝绳固定点：卸料平台斜拉钢丝绳上端在构造固定点设在边框梁上，构造施工时，在平台设立处各层边框梁中并排设立2根20钢筋地锚，一根设立承重钢丝绳，一根设立保险绳。牵引钢丝绳与构造接触处加设软垫，防止互相摩擦损坏。(7)梁边卡固点：平台主钢梁与边框梁外边沿卡固采用12#槽钢，焊接在主钢梁上。(8)平台外侧刷漆：平台外侧防护栏杆某些刷红白相间油漆，其她部位刷黄色油漆。(9)材料规定：所用材料均应有产品合格证，并经检查满足规范规定规定方可使用。(10)制作规定：卸料平台采用专业焊工制作，并经各方验收合格后方可投入使用。3.2.3 锚固端悬挑构造板回顶支撑由于卸料平台锚固端设立于悬挑构件范畴，为保证建筑构造安全，以及悬挑式卸料平台使用安全，对卸料平台锚固端所在区域悬挑构造板进行自上而下层层回顶支撑。卸料平台满载+自重按3吨计算。脚手架管采用壁厚2.8mm，48脚手架管，立杆纵距1米，立杆横距1米，立杆步距1米,回顶支撑区域面积33米。回顶支撑次龙骨采用5080木方，间距300mm，回顶支撑主龙骨采用2.8mm，48脚手架管，间距1米，扫地杆距地高度200mm。回顶支撑区域示意图4. 钢卸料平台详图U卸料平台平面图卸料平台侧立面图卸料平台正立面图 AA：楼板锚固节点 AA：钢丝绳固定节点 AA：梁边卡固节点 AA：主次梁焊接节点 AA：防护立管与主钢梁焊接节点当卸料平台与两侧架体之间存在不不大于200mm间距时，在卸料平台两侧加设防护，不不大于500间距是搭设临边防护。防护与卸料平台采用插销连接，与构造固定同样采用插销固定设立。如下图：5. 卸料平台安装5.1按照卸料平台位置，在浇筑顶板混凝土时，预埋好卸料平台主梁锚固端套管以及斜拉钢丝绳吊点钢筋锚环。5.2按照卸料平台各构件规格及尺寸选定材料，在平整场地焊接卸料平台。焊接时，必要按照斜拉钢丝绳角度焊接主梁上吊环。焊接好卸料平台，必要通过项目工程部、技术部及安所有门统一检查验收通过后方可起吊。吊运平台时应使用卡环，不得使吊钩直接钩挂吊环。5.3卸料平台采用塔吊吊装，卸料平台重量约1吨，拟定在塔吊臂端容许起吊重量范畴内。5.4吊装前，必要卸掉上料平台所有物体。起吊时，必要轻吊轻放，不得碰撞已浇筑完构造或者外脚手架。5.5平台采用四点起吊，吊点必要设立牢固可靠后方可吊运，吊运时先试吊至离地0.3米处观测钢丝绳受力，确承认靠后再吊运。5.6 钢平台安装吊运过程中，钢平台面上不得站人。5.7钢平台使用操作工人必要指定专人，并进行安全交底和记录。5.8卸料平台安装时，先将两道主梁端部缓慢进一步楼内，在楼板锚固点对穿螺栓固定，拧紧螺母；主梁固定牢固后，再安装斜拉钢丝绳。斜拉钢丝绳安装时必要调节好角度，并保证其松紧一致，且斜拉钢丝绳安装完毕后，（钢丝绳与上层板连接牢固后，慢慢将塔吊吊钩下落直至完全松开。这时出料平台所有重量就由钢丝绳承担）仔细检查出料平台安全性能，拟定没有问题后将塔吊吊钩卸掉。使卸料平台外口略高于内口（内口向上翘10左右），并通过安全、技术、工程部门验收合格，方可使用。5.9斜拉钢丝绳与建筑物锐角接触部位应加垫软物，以减少对钢丝绳磨损。5.10卸料平台横梁固定地锚及钢丝绳吊挂点预埋地锚时，必要结合外挑脚手架搭设状况恰当调节位置，保证卸料平台横梁和钢丝绳位置不与脚手架立杆冲突。钢丝绳吊挂地锚必要留设在LL梁内，禁止设在顶板上，并且预埋地锚混凝土达到设计强度50%时方可使用。5.11卸料平台经各方验收合格后，在平台内部挂验收合格牌，外侧挂载重牌。6. 安全管理6.1卸料平台主梁锚固端与斜拉钢丝绳上部吊点必要位于构造梁上，拉结钢丝绳与两侧主槽钢保持在一种垂直面内。6.2 卸料平台左右两侧必要安装固定防护栏。6.3 四级以上大风天气钢平台上不得上人操作，且不得堆放材料；六级大风天气来暂时应将卸料平台拆除。5.4卸料平台使用时，应有专人负责检查，发现钢丝绳有锈蚀损坏应及时调换，焊缝脱焊应及时修复。每次使用前要试重，经验收合格后方能使用。6.5在卸料平台明显位置标明容许使用荷载，并应依照卸料平台准备堆放材料种类分别进行量化，人员和物料总重量禁止超过设计容许使用荷载1.2吨（集中堆放荷载不得不不大于1.2吨，均布荷载不得超过110kg/m2）。物料堆放过程中应配专人监督检查。卸料平台使用过程中一次各种材料最大放置数量见下表：序号放置材料名称规格单位数量重量1D48钢管6.0m根521.2t2D48钢管5.0m根621.2t3D48钢管4.0m根781.2t4D48钢管3.0m根1041.2t5D48钢管2.0m如下根1561.2t6扣件综合个4001.2t7脚手板250*4000块341.2t815厚木模板1200*2400张401.2t950100木方4.0m根851.2t10U型托个961.2t1116#工字钢4.5m根121.2t1218#工字钢4.5m根101.2t注：材料周转时，应分种类、分规格码放周转，禁止混合堆放吊运。6.6卸料平台为物料周转暂时存储地，禁止物料长时间存储占用。7. 卸料平台计算书7.1计算参数由于卸料平台悬挑长度和所受荷载都很大，因而必要严格地进行设计和验算。悬挂式卸料平台计算参照持续梁计算进行。平台水平钢梁悬挑长度5.00m，插入构造锚固长度2.00m，悬挑水平钢梁间距(平台宽度)2.00m。水平钢梁插入构造端点某些按照铰接点计算。次梁采用12.6号槽钢U口水平，主梁采用18a号槽钢U口水平。次梁间距0.90m，外伸悬臂长度0.00m。栏杆采用5050方钢管、3mm厚花纹钢板，栏杆自重荷载取0.51kN/m。选取直径20钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，外侧钢丝绳距离主体构造4.50m，两道钢丝绳距离1.00m，外侧钢丝绳吊点距离平台5.80m。最大堆放材料荷载按2.00kN计算，容许承载力均布荷载2.00kN/m2。7.2次梁计算次梁选取12.6号槽钢U口水平，间距1.00m，其截面特性为面积A=15.69cm2,惯性距Ix=391.50cm4,转动惯量Wx=62.14cm3,回转半径ix=4.95cm截面尺寸 b=53.0mm,h=126.0mm,t=9.0mm1）荷载计算(1)面板自重原则值：原则值为0.35kN/m2； Q1 = 0.351.00=0.35kN/m(2)最大容许均布荷载为2.00kN/m2； Q2 = 2.001.00=2.00kN/m(3)型钢自重荷载 Q3=0.12kN/m经计算得到: q = 1.2(Q1+Q3)+1.4Q2 = 1.2(0.35+0.12)+1.42.00 = 3.37kN/m经计算得到，集中荷载计算值 P = 1.410.00=14.00kN2）内力计算内力按照集中荷载P与均布荷载q作用下简支梁计算，内侧钢丝绳不计算，计算简图如下最大弯矩M计算公式为 经计算得到，最大弯矩计算值 M = 3.372.002/8+14.002.00/4=8.68kN.m3）抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；通过计算得到强度 =8.68106/(1.0562140.00)=133.08N/mm2；次梁抗弯强度计算 f,满足规定!4）整体稳定性计算主次梁焊接成整体时此某些可以不计算 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 通过计算得到 b=5709.053.0235/(.0126.0235.0)=1.08由于b不不大于0.6，按照钢构造设计规范(GB50017-)附录其值用b查表得到其值为0.792通过计算得到强度 =8.68106/(0.79262140.00)=176.45N/mm2；次梁稳定性计算 f,满足规定!7.3主梁计算卸料平台内钢绳按照建筑施工安全检查原则作为安全储备不参加内力计算。主梁选取18a号槽钢U口水平，其截面特性为：面积A=25.69cm2,惯性距Ix=1272.70cm4,转动惯量Wx=141.40cm3,回转半径ix=7.04cm截面尺寸 b=68.0mm,h=180.0mm,t=10.5mm1）荷载计算(1)栏杆自重原则值：原则值为0.16kN/m Q1 = 0.16kN/m(2)型钢自重荷载 Q2=0.20kN/m经计算得到，静荷载计算值: q = 1.2(Q1+Q2) = 1.2(0.16+0.20) = 0.43kN/m经计算得到，各次梁集中荷载取次梁支座力，分别为P1=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.122.00/2)=1.76kNP2=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.122.00/2)=3.37kNP3=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.122.00/2)=3.37kNP4=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.122.00/2)+14.00/2=10.37kNP5=(1.20.35+1.42.00)1.002.00/2+1.20.122.00/2)=3.37kNP6=(1.20.35+1.42.00)0.502.00/2+1.20.122.00/2)=1.76kN2）内力计算卸料平台主梁按照集中荷载P和均布荷载q作用下持续梁计算。 悬挑卸料平台示意图 悬挑卸料平台主梁计算简图通过持续梁计算得到 主梁支撑梁剪力图(kN) 主梁支撑梁弯矩图(kN.m) 主梁支撑梁变形图(mm)外侧钢丝绳拉结位置支撑力为11.41kN最大弯矩 Mmax=11.24kN.m3）抗弯强度计算 其中 x 截面塑性发展系数，取1.05； f 钢材抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2；通过计算得到强度 =11.24106/1.05/141400.0+8.861000/2569.0=79.15N/mm2主梁抗弯强度计算强度不大于f，满足规定!4）整体稳定性计算 其中 b 均匀弯曲受弯构件整体稳定系数，按照下式计算： 通过计算得到 b=57010.568.0235/(5000.0180.0235.0)=0.45通过计算得到强度 =11.24106/(0.452141400.00)=175.78N/mm2；主梁稳定性计算 f,满足规定!7.4钢丝拉绳内力计算:水平钢梁轴力RAH和拉钢绳轴力RUi按照下面计算 其中RUicosi为钢绳拉力对水平杆产生轴压力。各支点支撑力 RCi=RUisini按照以上公式计算得到由左至右各钢绳拉力分别为 RU1=14.45kN7.5钢丝拉绳强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算，为RU=14.446kN 如果上面采用钢丝绳，钢丝绳容许拉力按照下式计算： 其中Fg 钢丝绳容许拉力(kN)； Fg 钢丝绳钢丝破断拉力总和(kN)； 计算中可以近似计算Fg=0.5d2，d为钢丝绳直径(mm)； 钢丝绳之间荷载不均匀系数，对619、637、661钢丝绳分别取0.85、0.82和0.8； K 钢丝绳使用安全系数。选取拉钢丝绳破断拉力要不不大于7.00014.446/0.820=123.318kN。选取637+1钢丝绳，钢丝绳公称抗拉强度1400MPa，直径17.5mm。7.6钢丝拉绳吊环强度计算钢丝拉绳(斜拉杆)轴力RU咱们均取最大值进行计算作为吊环拉力N，为N=RU=14.446kN 钢板处吊环强度计算公式为 其中 f 为拉环钢筋抗拉强度，按照混凝土构造设计规范中9.7.6规定f = 65N/mm2；所需要吊环最小直径 D=144464/(3.1416652)1/2=14mm7.7锚固段与楼板连接计算水平钢梁与楼板连接地锚螺栓计算如下(钢构造规范7.2)： 地锚螺栓数量n = 2个依照主梁剪力图可得最大支座力4.790kN,由地锚螺栓承受，因此每个地锚螺栓承受拉力 Nt = 4.790/2=2.395kN钢丝绳拉力对水平杆产生轴压力RUcos,水平杆轴压力由地锚螺栓剪切力承受，因此每个地锚螺栓承受剪力 Nv=(RUcos)/n = 4.428kN每个地锚螺栓受剪面数目 nv = 1.0每个地锚螺栓承受直径 d =20mm每个地锚螺栓承受直径 de =16.93mm地锚螺栓抗剪强度设计值 fvb =170.0N/mm2地锚螺栓抗拉强度设计值 ftb =170.0N/mm2通过计算得到 每个地锚螺栓受剪承载力设计值 Nvb =1.0 3.1416 2020170. 0/4 =53.407kN 每个地锚螺栓受拉承载力设计值 Ntb =3.1416 16.93 16.93 170.0/4 =38.270kN通过计算得到公式左边等于0.104每个地锚螺栓承载力计算满足规定!8. 回顶支撑区域支撑架计算书根据规范:建筑施工暂时支撑构造技术规范JGJ 300-混凝土构造工程施工规范GB 50666-建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范JGJ 130-建筑施工模板安全技术规范JGJ 162-建筑构造荷载规范GB50009-钢构造设计规范GB50017-混凝土构造设计规范GB50010-建筑地基基本设计规范GB50007-建筑施工木脚手架安全技术规范JGJ 164-计算参数:钢管强度为205.0 N/mm2，钢管强度折减系数取1.00。模板支架搭设高度为6.2m，立杆纵距 b=1.00m，立杆横距 l=1.00m，立杆步距 h=1.00m。面板厚度18mm，剪切强度1.4N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量6000.0N/mm2。木方5080mm，间距300mm，木方剪切强度1.3N/mm2，抗弯强度15.0N/mm2，弹性模量9000.0N/mm2。模板自重0.20kN/m2，混凝土钢筋自重3.00kN/m3。施工均布荷载原则值3.00kN/m2。扣件计算折减系数取1.00。 图1 楼板支撑架立面简图 图2 楼板支撑架荷载计算单元按照暂时支撑构造规范规定拟定荷载组合分项系数如下：永久荷载效应S1=1.35(3.000.20+0.20) = 1.080kN/m2可变荷载效应S2=1.403.00=4.200kN/m2由于可变荷载效应控制组合S最大，永久荷载分项系数取1.2，可变荷载分项系数取1.40采用钢管类型为482.8。钢管惯性矩计算采用 I=(D4-d4)/64，抵抗距计算采用 W=(D4-d4)/32D。一、模板面板计算面板为受弯构造,需要验算其抗弯强度和刚度。模板面板按照三跨持续梁计算。静荷载原则值 q1 = 3.0000.2001.000+0.2001.000=0.800kN/m活荷载原则值 q2 = (0.000+3.000)1.000=3.000kN/m面板截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为:本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 100.001.801.80/6 = 54.00cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 100.001.801.801.80/12 = 48.60cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)抗弯强度计算 f = M / W f其中 f 面板抗弯强度计算值(N/mm2)； M 面板最大弯距(N.mm)； W 面板净截面抵抗矩； f 面板抗弯强度设计值，取15.00N/mm2； M = 0.100ql2其中 q 荷载设计值(kN/m)；经计算得到 M = 0.100(1.200.800+1.403.000)0.3000.300=0.046kN.m经计算得到面板抗弯强度计算值 f = 0.04610001000/54000=0.860N/mm2面板抗弯强度验算 f f,满足规定!(2)抗剪计算 T = 3Q/2bh T其中最大剪力 Q=0.600(1.200.800+1.43.000)0.300=0.929kN截面抗剪强度计算值 T=3929.0/(21000.00018.000)=0.077N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.40N/mm2面板抗剪强度验算 T T，满足规定!(3)挠度计算 v = 0.677ql4 / 100EI v = l / 250面板最大挠度计算值 v = 0.6770.8003004/(1006000486000)=0.015mm面板最大挠度不大于300.0/250,满足规定!二、模板支撑木方计算木方按照均布荷载计算。1.荷载计算(1)钢筋混凝土板自重(kN/m)： q11 = 3.0000.2000.300=0.180kN/m(2)模板自重线荷载(kN/m)： q12 = 0.2000.300=0.060kN/m(3)活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载(kN/m)：经计算得到，活荷载原则值 q2 = (3.000+0.000)0.300=0.900kN/m静荷载 q1 = 1.200.180+1.200.060=0.288kN/m活荷载 q2 = 1.400.900=1.260kN/m计算单元内木方集中力为(1.260+0.288)1.000=1.548kN2.木方计算按照三跨持续梁计算，计算公式如下:均布荷载 q = P/l = 1.548/1.000=1.548kN/m最大弯矩 M = 0.1ql2=0.11.551.001.00=0.155kN.m最大剪力 Q=0.6ql = 0.61.0001.548=0.929kN最大支座力 N=1.1ql = 1.11.0001.548=1.703kN木方截面力学参数为本算例中，截面惯性矩I和截面抵抗矩W分别为: 截面抵抗矩 W = bh2/6 = 5.008.008.00/6 = 53.33cm3； 截面惯性矩 I = bh3/12 = 5.008.008.008.00/12 = 213.33cm4；式中：b为板截面宽度，h为板截面高度。(1)木方抗弯强度计算抗弯计算强度 f = M/W =0.155106/53333.3=2.90N/mm2木方抗弯计算强度不大于15.0N/mm2,满足规定!(2)木方抗剪计算最大剪力计算公式如下: Q = 0.6ql截面抗剪强度必要满足: T = 3Q/2bh T截面抗剪强度计算值 T=3929/(25080)=0.348N/mm2截面抗剪强度设计值 T=1.30N/mm2木方抗剪强度计算满足规定!(3)木方挠度计算挠度计算按照规范规定采用静荷载原则值，均布荷载通过变形受力计算最大支座力除以木方计算跨度(即木方下小横杆间距)得到q=0.240kN/m最大变形v=0.677ql4/100EI=0.6770.2401000.04/(1009000.002133334.0)=0.085mm木方最大挠度不大于1000.0/250,满足规定!三、板底支撑钢管计算横向支撑钢管计算横向支撑钢管按照集中荷载作用下持续梁计算。集中荷载P取木方支撑传递力。 支撑钢管计算简图 支撑钢管弯矩图(kN.m) 支撑钢管剪力图(kN)变形计算按照规范规定采用静荷载原则值，受力图与计算成果如下： 支撑钢管变形计算受力图 支撑钢管变形图(mm)通过持续梁计算得到最大弯矩 Mmax=0.573kN.m最大变形 vmax=0.271mm最大支座力 Qmax=6.192kN抗弯计算强度 f = M/W =0.573106/4248.0=134.93N/mm2支撑钢管抗弯计算强度不大于设计强度,满足规定!支撑钢管最大挠度不大于1000.0/150与10mm,满足规定!四、扣件抗滑移计算纵向或横向水平杆与立杆连接时，扣件抗滑承载力按照下式计算: R Rc其中 Rc 扣件抗滑承载力设计值,单扣件取8.00kN,双扣件取12.00kN； R 纵向或横向水平杆传给立杆竖向作用力设计值；计算中R取最大支座反力，R=6.19kN选用单扣件，抗滑承载力设计计算满足规定!五、模板支架荷载原则值(立杆轴力)作用于模板支架荷载涉及静荷载、活荷载和风荷载。1.静荷载原则值涉及如下内容：(1)脚手架自重(kN)： NG1 = 0.1476.200=0.914kN(2)模板自重(kN)： NG2 = 0.2001.0001.000=0.200kN(3)钢筋混凝土楼板自重(kN)： NG3 = 3.0000.2001.0001.000=0.600kN经计算得到，静荷载原则值 NG = (NG1+NG2+NG3)= 1.714kN。2.活荷载为施工荷载原则值与振捣混凝土时产生荷载。经计算得到，活荷载原则值 NQ = (3.000+0.000)1.0001.000=3.000kN3.不考虑风荷载时,立杆轴向压力设计值计算公式 N = 1.20NG + 1.40NQ六、立杆稳定性计算按照无剪刀撑框架式支撑构造计算经计算立杆步数nz = 6，支撑构造刚度比 K = 0.77扫地杆高度、悬臂长度分布与步距之比最大值 = 0.20根据规范附表B-1并对K和做双向插值，可得计算长度系数 = 2.92因此，立杆计算长度 l0 = h = 2.921.00=2.92 m不考虑风荷载时，立杆稳定性计算公式 其中 N 立杆轴心压力设计值，N = 6.26kN 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60 A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 钢管立杆抗压强度计算值 (N/mm2)； f 钢管立杆抗压强度设计值，f = 205.00N/mm2； l0 计算长度 (m)，l0=2.92；立杆稳定性验算：l0=2.915m； =l0/i=2915/16.0=181.965 查规范附表A-1可得 =0.218 =6257/(0.218397.4)=72.257N/mm2， 立杆稳定性计算 f,满足规定!考虑风荷载时,立杆稳定性计算公式为： 其中 N 立杆轴力设计值(kN) 轴心受压立杆稳定系数,由长细比 l0/i 查表得到； A 立杆净截面面积 (cm2)； A = 3.97 W 立杆净截面抵抗矩(cm3)；W = 4.25 M 立杆弯矩设计值； NE 立杆欧拉临界力，NE = 2EA / 2； 计算长细比， = l0/i； i 计算立杆截面回转半径 (cm)；i = 1.60风荷载原则值：Wk=uzusw0 = 0.3001.2500.600=0.225kN/m2风荷载线荷载原则值：pwk=Wkla = 0.2251.000=0.225kN/m风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑构造，引起立杆轴力原则值为： NWK=pwkH2/2B = 0.2256.202 / (23.00) = 1.442kN风荷载直接作用于立杆引起立杆局部弯矩原则值为： MLK=pwkh2/10 = 0.2251.002 / 10 = 0.023kN.m风荷载作用于无剪刀撑框架式支撑构造引起立杆弯矩原则值为： MTK=pwkhH / 2(nb+1) = 0.2251.006.20 / 2 / (3+1)= 0.174kN.m风荷载引起立杆弯矩原则值为： MWK=MLK+MTK = 0.023+0.17 = 0.197kN.m风荷载引起立杆弯矩设计值为：M=QMWK = 1.40.197=0.276kN.m立杆轴力设计值为： N=GNGK+QQ(NQK+NWK) = 1.21.714+0.91.43.000+0.91.41.442 = 7.653kN立杆稳定性验算：l0=2.915m； =l0/i=2915/16.0=181.965 查规范附表A-1可得 =0.218立杆欧拉临界力为：NE = 2EA / 2 = 24.402kN =7653/(0.218397.4)+276000/4248/(1-1.10.2187653/24402)=158.540N/mm2, 立杆稳定性计算 f,满足规定!七、楼板强度计算1.计算楼板强度阐明验算楼板强度时按照最不利考虑,楼板跨度取4.50m，楼板承受荷载按照线均布考虑。宽度范畴内配筋2级钢筋，配筋面积As=2700.0mm2，fy=300.0N/mm2。板截面尺寸为 bh=4500mm200mm，截面有效高度 h0=180mm。按照楼板每5天浇筑一层，因此需要验算5天、10天、15天.承载能力与否满足荷载规定，其计算简图如下： 2.计算楼板混凝土5天强度与否满足承载力规定楼板计算长边4.50m，短边4.501.00=4.50m，楼板计算范畴内摆放55排脚手架，将其荷载转换为计算宽度内均布荷载。第2层楼板所需承受荷载为 q=11.20(0.20+3.000.20)+ 11.20(0.9155/4.50/4.50)+ 1.40(0.00+3.0