基于邻近斜坡土钉墙结构的电力杆塔接地降阻方式研究.pdf

SHANDONG ELECTRIC POWER山东电力技术第50卷（总第310期）2023年第9期DOI：10.20097/ki.issn1007-9904.2023.09.003基于邻近斜坡土钉墙结构的电力杆塔接地降阻方式研究李阳1，刘书辉2，刘子平3，亓孝武1，平宗飞1（1.国网山东省电力公司济宁供电公司，山东济宁272000；2.国网天津市电力公司东丽供电公司，天津东丽300300；3.山东理工大学电气与电子工程学院，山东淄博255000）摘要：针对道路沿线陡坡处的输电线路杆塔接地电阻较高的问题，提出通过陡坡地形中的土钉墙支护内的钢筋网辅助散流降阻的方法，搭建道路沿线陡坡地形的杆塔接地网与土钉墙的模型，对比连接土钉墙前后接地电阻、跨步电压等接地参数变化，并分析土钉墙与杆塔接地网的连接线数量、连接位置、连接材质以及杆塔接地网位置对杆塔接地网接地电阻的影响。仿真结果表明：土钉墙对杆塔接地网的降阻效果可达到19.3%73.4%，且接地网所处的土壤表面跨步电压最高不超过6 kV，验证了土钉墙散流降阻方法的可行性。连接线数量越多，接地电阻越小，但降阻效率在连接线数量为4根时达到56.3%，趋于饱和；连接位置越分散，杆塔接地电阻越小；采用石墨复合材料的连接线比镀锌钢材质的降阻效率高9.04%，接地网设于斜坡，可以具有更低的接地电阻。关键词：接地电阻；输电线路；土钉墙；外延接地中图分类号：TM726文献标识码：A文章编号：1007-9904（2023）09-0018-10Research on Grounding Resistance Reduction Method of Power TowerConsidering Adjacent Soil Nailing Wall StructureLI Yang1，LIU Shuhui2，LIU Ziping3，QI Xiaowu1，PING Zongfei1（1.State Grid Jining Power Supply Company，Jining 272000，China；2.State Grid Dongli Power Supply Company，Dongli 300300，China；3.School of Electrical and Electronic Engineering，Shandong University of Technology，Zibo 255000，China）Abstract：To solve the problem of high grounding resistance of transmission line towers along steep slopes along the road，amethod of using steel mesh inside soil nail wall support in steep slope terrain to assist in reducing resistance by dispersing currentwas proposed.The model of pole tower grounding network and soil nailing wall along steep slope terrain along the road was built.The number，location，material，and position of the connecting wires between the soil nailing wall and the tower grounding grid，which have an impact on the grounding resistance of the tower grounding grid were analyzed.The simulation results show that theresistance reduction effect of soil nailing wall on the tower grounding grid can reach 19.3%73.4%，and the maximum step voltageof the soil surface where the grounding grid is located is not more than 6 kV，which verifies the feasibility of the soil nail wallscattering resistance reduction method.The more the number of connecting wires，the lower the resistance，but the resistancereduction efficiency tends to saturate when the number of connecting wires is 4，reaching 56.3%.The more scattered the connectionposition，the smaller the ground resistance of the tower.The new graphite composite wire has 9.04%higher resistance reductionefficiency than galvanized steel wire，and the grounding net is set on the slope，which can have lower grounding resistance.Keywords：grounding resistance；transmission line；soil nailing wall；epitaxial grounding0引言输电线路杆塔接地网是影响线路耐雷水平的基础防雷设施1，实际输电线路的长度多达数十甚至数百公里，输电线路走廊途径山区、丘陵等多种复杂地形，高土壤电阻率条件下的杆塔接地电阻难以达标，因此降低杆塔接地网的接地电阻是防止输电线路雷击闪络故障的基本措施。实际工程中，输电线路杆塔往往架设在公路、斜坡、河堤等公共建筑周基金项目：国网山东省电力公司科技项目（520606220003）。Science and Technology Project of State Grid Shandong Electric PowerCompany（520606220003）.18边，受地形地貌以及公共交通道路等施工条件的限制，道路沿线的杆塔接地网设计与施工仍面临如下问题：地形连绵起伏、地势错综复杂，杆塔接地网施工土壤条件较差，土壤电阻率较高；道路沿线的杆塔施工区域有限，不利于大型接地网的敷设。杆塔接地网长时间运行后局部接地体出现腐蚀、人为损坏等问题，且道路沿线的输电线路杆塔接地网不便于频繁更换与维护。因此，道路沿线、河堤斜坡等外延施工面积受限条件下的杆塔接地降阻仍缺乏有效的施工方案2。近年来，国内外学者针对山区杆塔接地电阻较高的问题做了大量研究。为提高线路耐雷水平，降低杆塔接地网的接地电阻，文献 3 提出在杆塔接地网的基础上进行外延的方式进行接地降阻，并认为外延引线本身对散流也有不同的影响作用。考虑到杆塔接地网外延接地网面积、方向、连接线数量对于降阻效果的影响，文献 4 提出通过增加辅助地网长度、面积和连接线数量进行输电线路杆塔接地降阻的方法。而针对高土壤电阻率的情况，认为可通过增大接地网面积、外延接地或深井接地等方法进行降阻。苗浩铭等人5采用仿真计算验证了连续冲击作用下不同土壤地区接地装置的散流特性，并提出接地材料选型建议。周力行等采用 EMTP-ATP仿真计算软件计算双层土壤中杆塔接地装置冲击特性，雷击的瞬间会使接地体末端迅速升温并使土壤电离6，火花放电效应能降低杆塔接地网的冲击接地阻抗。高晓晶等计算了杆塔混凝土桩基接地散流特征，并提出有限施工面积条件下降低桩基自然接地电阻的方法7。此外，文献 8 提及道路、河堤等地形条件下的护坡土钉墙采用钢筋骨架，能够起到固定斜坡土壤层，防止滑坡坍塌施工的作用。考虑到道路、河堤等地形条件下的邻近输电线路杆塔接地降阻需要长距离外延，道路、河堤等地形条件下的护坡土钉墙钢构架可以为邻近杆塔接地散流提供散流通道，将杆塔接地网外延至斜坡土钉墙钢构架，实现杆塔接地网面积有效增加进而降低杆塔接地电阻，该方法可以减少杆塔接地施工成本，并避免因大型工器具运输施工造成的斜坡损坏，具有较高的工程实用价值9-11。针对道路、河堤等有限施工面积条件下的邻近杆塔接地降阻问题，建立陡坡地形下杆塔接地网与土钉墙的仿真模型，分析杆塔接地网的位置，连接线的数量、材料参数等对接地降阻效率的影响规律，验证采用道路土钉墙进行杆塔接地降阻的可行性，相关研究结论可为道路、河堤等护坡土地墙邻近处的电力线路设计与运维提供可行参照。1接地电阻计算模型与参数1.1接地电阻计算理论与公式杆塔接地电阻是衡量输电线路耐雷水平的重要参数，杆塔接地电阻的精确计算一般可采用理论计算或 CDEGS、COMSOL、ANSYS 等“场、路”仿真软件进行数值计算。常见的方框型杆塔接地网可采用公式法进行近似计算，其计算精确主要与接地网在水平及垂直维度上的散流长度有关，不同形状杆塔接地网的工频接地电阻R一般可采用形状修正系数进行计算12，工频接地电阻R的理论值可表征为R=R1=()3lnL1A-0.2AL1R1=0.213A()1+B+2L(lnA9hd-5B)B=11+4.6hA（1）式中：R1为等值（等面积、等长）方框型接地网的接地电阻，；为土壤电阻率，m；A为接地网面积，m2；L1为接地网周长，m；L为接地导体总长，m；h 为接地导体埋深，m；d为接地导体直径，m。由式（1）可知：若降低杆塔接地网的接地电阻，可通过增大接地网面积、尺寸等措施，杆塔接地网连接辅助接地网后，通过连接线，雷电流的流经变长，散流面积变大，因此从理论上讲，辅助接地网可以使得杆塔接地网的接地电阻降低，但接地电阻的计算并非线性计算，连接辅助接地网后形成的新接地系统在形状、面积、尺寸上均发生变化，因此，外延接地网的接地电阻Rio可采用式（2）13计算。Rio=11R0+1R1io（2）李阳，等：基于邻近斜坡土钉墙结构的电力杆塔接地降阻方式研究19山东电力技术第50卷（总第310期）2023年第9期式中：R0为杆塔接地网的接地电阻，；R1为外引接地网的接地电阻，；io为杆塔接地网与外引接地网之间的利用系数。由式（2）可知：杆塔接地网与辅助接地网连接后的新的接地系统的接地电阻计算公式形如欧姆定律的并联计算公式。辅助接地网接地电阻与杆塔接地网的接地电阻同为计算公式中的分母，其结果在理论计算中小于仅由杆塔接地网接地电阻作为分母的计算结果。因此从理论上讲辅助接地网可以起到降阻的效果。但由于杆塔接地网与外引接地网之间的利用系数io的存在，可以通过增加杆塔接地网与外延接地网间的连接线根数等措施使利用系数尽量大。综合来看，杆塔接地网连接辅助接地网后的接地系统接地电阻取决于杆塔接地网、辅助接地网以及两网之间的连接处理。1.2土钉墙与杆塔接地网模型与参数在途经陡坡等地势的道路沿线地区，输电线路杆塔接地网的接地电阻较大，外延降阻作为近年来简单、高效的方法广为使用。但在难以施工的陡坡地势下，敷设辅助接地网的工程量较大且对于道路的安全通行有一定隐患，因此可以利用道路沿线常见的土钉墙支护结构内部的钢筋网作为辅助接地网，对杆塔接地网进行降阻处理。陡坡条件下杆塔与土钉墙的示意图如图 1 所示。常见的山体陡坡海拔起伏较大，且地势连绵，一般由表面 35 m 深的黏土及坡内岩石组成，黏土一般呈现低土壤电阻率，而岩石、道路沥青及砂石土质结构多呈现高土壤电阻率。据此，结合实际工程，建立陡坡地形下的杆塔接地网与土钉墙模型如图 2 所示，仿真模型参数如表 1 所示。（a）陡坡条件下杆塔与土钉墙示意图（b）陡坡地势图图1陡坡条件杆塔与土钉墙示意图Fig.1 Schematic diagram of pole tower and soil nailingwall under steep slope condition图2杆塔接地网与土钉墙模型图Fig.2 Model of tower grounding grid and soil nailing wall表1仿真模型参数表Table 1 Parameter table of simulation models参数名称接地网材料接地网边长/m各方向接地体数量/个土钉墙钢筋网材料钢筋网长度/m钢筋网宽度/m土钉材料土钉的直径/m土钉的长度/m土钉的长度/m参数取值厚度为 6 mm，边宽为 60 mm 角钢123直径 16 mm 钢筋1508钢0.044.8、3.8、2.8（自上往下）4.8、3.8、2.8（自上往下）20在仿真计算中，各类钢材的相对电阻率近似为109.7，相对磁导率为 63614。接地网均水平敷设于地下 0.8 m。设置激励为边角注流，电流为 1 kA，频率为 10 kHz。根据公共道路工程施工要求，土钉墙内网的土钉与水平面呈 10倾角施工镶嵌于土墙以内。通过外延接地导线连接，护坡土钉墙钢构架可以为邻近杆塔接地散流提供散流通道，将杆塔接地网外延至斜坡土钉墙钢构架，从而增加输电线路杆塔接地网的有效散流面积15-16。2土钉墙对杆塔接地网接地特性影响为分析陡坡地形下土钉墙对杆塔接地网接地电阻的影响，对杆塔接地网与土钉墙分别单独注流激励。在不同土壤电阻率条件下，杆塔接地网、土钉墙的接地电阻计算结果如表 2 所示。表2接地电阻数值表Table 2 Parameter table of grounding resistance土壤电阻率/（m）100300500700900杆塔接地电阻/6.8313.4919.1024.2329.08土钉墙接地电阻/3.144.134.815.395.93由表 2 可知，杆塔接地网与土钉墙的接地电阻均随土壤电阻率的增大而增大。杆塔接地网在土壤电阻率大于 300 m 的条件下接地电阻为13.49，超过安全标准限值 10。而土钉墙即使在较大土壤电阻率 900 m 时，接地电阻不超过6，满足安全标准要求。结合式（2）可知，土钉墙在理论上可以为杆塔接地网作辅助散流的外延接地网。为研究土钉墙对于杆塔接地网接地电阻的影响，采用镀锌钢材质的一根连接线，将土钉墙与杆塔接地网连接，对比连接前后的接地系统接地电阻的变化如图 3 所示。图3杆塔接地网接地电阻Fig.3 Ground resistance of tower grounding grid由图 3 可知，连接土钉墙后的杆塔接地网接地电阻明显下降，均满足杆塔接地要求，且土壤电阻率越高，降阻效果越明显。降阻效率在土壤电阻率为100 m 时达到 25.3%，土壤电阻率为 900 m 时，降阻效率达到 72.5%。可见，土钉墙对高土壤电阻率地区降阻效果良好。跨步电压为衡量接地安全的标准之一，是指发生接地故障时，在接地电流入地点周围的人两脚之间的电压。一般跨步电压的幅值低于 40 kV 时，几乎难以造成伤害，但当幅值大于 40 kV，则会造成损伤甚至永久性影响。为分析连接土钉墙后杆塔接地网附近跨步电压的变化，设置在 1 000 m 土壤电阻率的仿真条件，激励雷电流的幅值为 10 kA，从杆塔接地网的引一根连接线连接土钉墙中央，其中杆塔接地网与土钉墙均为角钢材料。观察连接前后土钉墙是否对杆塔接地网周围跨步电压的变化造成影响，图 4 为连接土钉墙前后杆塔接地网的跨步电压数值。（a）连接前的杆塔接地网跨步电压李阳，等：基于邻近斜坡土钉墙结构的电力杆塔接地降阻方式研究21山东电力技术第50卷（总第310期）2023年第9期（b）连接后的杆塔接地网跨步电压图4杆塔接地网跨步电压分布Fig.4 Step voltage distribution of tower grounding grid由图 4 可知，杆塔接地网跨步电压在其四角与边框处较大，未连接土钉墙以前跨步电压最大可达14 kV，在雨雪雷暴天气下，有一定的安全隐患；连接土钉墙后的杆塔接地网跨步电压明显减少，最高不超过 6 kV，小于国家安全标准限值，验证了土钉墙作为辅助接地网在安全方面的可行性。3不同因素对土钉墙辅助降阻效果的影响为更明显表征和分析土钉墙条件下，各因素对杆塔接地网散流特性的影响，定义流入连接线的电流I外流与总激励电流I总的比值为分流系数17，如式（3）所示，用以表征其散流能力，反映土钉墙对主接地网的散流与降阻效果。=I外流I总100%（3）3.1连接线数量的影响分析土钉墙作为外延接地网，其与杆塔接地网之间的连接线的数量，会影响接地网接地电阻的大小。为探究土钉墙与杆塔接地网间连接线数量对接地电阻的影响，设置连接线的数量分别为 15根，建立输电线路杆塔外延接地降阻模型如图 5所示。（a）1根连接线（b）2根连接线（c）3根连接线（d）4根连接线（e）5根连接线图5不同根数连接线的接地网模型Fig.5 Grounding grid model with different number of connection lines根据图 5 的所示的不同仿真计算模型，在土壤电阻率分别为 100 m、300 m、500 m、700 m、900 m 的条件下进行仿真计算，得到不同数量连接线条件下的杆塔接地网的接地电阻数据结果如图6 所示，并以土壤电阻率为 100 m 的条件为例，观察连接线数量对分流系数的影响如表 3 所示。22图6接地电阻与土壤电阻率、连接线数量关系Fig.6 The relationship between grounding resistance andsoil resistance and number of connecting conductor表3分流系数与连接线数量的关系Table 3 The relationship between the number ofconnecting conductors and current divider coefficient连接线数量/根12345分流系数/%52.8054.1853.1354.3251.80综合图 6 和表 3 的仿真计算结果可知：增加杆塔接地网与土钉墙内网的连接线，可增强土钉墙内网对杆塔接地网的降阻效果，可达 25%55%。但随着土壤电阻率的升高，降阻效果与连接线数量的正相关关系逐渐衰弱，数量为 4 根时达到饱和状态，分流系数达到 54.32%，继续增加外引线数量反而不能使接地电阻降低。这是由于屏蔽效应的影响，单位面积内接地导体越多，其屏蔽效应越强，因此所能利用的有效散流面积就越小18。在工程中若利用土钉墙内网或其他辅助接地网进行降阻处理，可利用 12 根接地导体将土钉墙与杆塔接地网进行连接。3.2连接位置的影响分析土钉墙作为杆塔接地网的外延接地网，其所受激励由连接线传导，连接线末端即为土钉墙激励点。探究不同激励点对接地电阻的影响，利用 3 根连接线，分别采用 3 根分散连接土钉墙内网边框、3 根集中连接土钉墙内网边框、3 根集中连接土钉墙内网中心的不同连接位置，建立如图 7 所示的模型。（a）分散连接边框（b）集中连接边框（c）集中连接中心图7不同连接位置的接地网模型Fig.7 Grounding grid models with different connectionpositions对图 7 的 3 种模型，在 100 m、300 m、500 m、700 m、900 m 的土壤电阻率条件下，进行仿真计算。通过仿真计算，不同连接位置下的杆塔接地网的接地电阻结果如图 8 所示，并以土壤电阻率为 100 m 的条件为例，观察连接位置对分流系数的影响如表 4 所示。图8接地电阻与连接位置关系Fig.8 The relationship between grounding resistance andconnecting position李阳，等：基于邻近斜坡土钉墙结构的电力杆塔接地降阻方式研究23山东电力技术第50卷（总第310期）2023年第9期表4分流系数与连接位置的关系Table 4 The relationship between the connecting positionand current divider coefficient连接位置分散连接边框集中连接边框集中连接中心分流系数/%53.1352.7152.10综合图 8 和表 4 的仿真计算结果可知：对比连接线分散连接土钉墙与连接线集中于一点连接土钉墙，在任意土壤电阻率条件下，分散连接的接地电阻均小于同等条件下两种集中连接方式后的杆塔接地网接地电阻。分散连接后，土钉墙分流系数可以达到 53.13%，在土壤电阻率为 500 m 时，接地电阻为 4.903 42，小于同等土壤电阻率条件下两种集中连接处理后的 5.179 00、5.317 66。因此在实际工程中，利用多根连接线连接杆塔接地网与土钉墙时，应分散每根连接线的连接点，并使得每根连接线之间保持一定的间距，减少导体屏蔽效应，提高接地导体的散流，使得杆塔接地电阻降低。3.3连接线材质的影响分析镀锌钢因其耐腐蚀性较差，在道路沿线的陡坡等地势下，难以保证长时间的运行而不损坏19-21。作为金属活跃性较差的铜和非金属材料石墨复合材料，耐腐蚀性强，力学结构优良，且具有良好的散流效果，同时可避免迅速温升，成为现如今接地导体的可选材料。在接地计算仿真软件中镀锌钢、石墨复合材料、铜的相对电阻率与相对磁导率如表 522所示。表5各材料的相对电阻率、磁导率Table 5 Relative resistivity and permeability of eachmaterials材料镀锌钢石墨复合材料铜相对电阻率（相对纯铜）109.71857.11相对磁导率（相对真空）63612.18为探究相同条件下不同材质连接线对杆塔接地电阻的影响，分别选用以上 3 种材料作为连接线材质，将土钉墙与杆塔接地网用 3 根连接线分散连接的连接方式，在 100 m、300 m、500 m、700 m、900 m 的土壤电阻率条件下，进行仿真计算。通过仿真计算，不同连接线材料下的杆塔接地网的接地电阻结果如图 9 所示，并以土壤电阻率为 100 m 的条件为例，观察连接线材质对分流系数的影响如表 6 所示。图9接地电阻与连接线材质关系Fig.9 The relationship between grounding resistance andmaterial of connecting conductor表6分流系数与连接线材质的关系Table 6 The relationship between the material ofconnecting conductor and current divider coefficient连接线材质镀锌钢复合石墨材料铜分流系数/%53.1362.0157.44结合图 9 和表 6 的仿真计算结果可知：相同条件下，利用铜材质与石墨复合材料的连接线比利用镀锌钢材质的连接线更有利于杆塔接地网的散流降阻，其中铜材质的连接线比石墨复合材料连接线的杆塔接地网接地电阻更低。但分流系数的仿真结果显示石墨复合材料的接地导体分流系数可以达到62.01%，而 铜 为 57.44%，均 高 于 镀 锌 钢 材 质 的53.13%。分析其原因：铜与石墨复合材料的相对磁24导率较低，屏蔽效应的影响较小，流入接地导体的电流幅值更大，因而分流系数高。而石墨复合材料的接地导体分流系数大于铜材质的分流系数，但杆塔接地电阻反而更大，是因为石墨复合材料作为一种非金属导电材料，其导电性弱于铜材料，雷电流在石墨复合材料的连接线处的散流弱于铜材质，同时土钉墙的散流效果达到饱和，导致采用石墨复合材料连接线的杆塔接地网接地电阻略大于铜材质。从施工及材料成本的角度看，宜选择石墨复合材料作为连接线材质。3.4杆塔接地网位置的影响分析在部分陡坡因施工难度、距离等原因，杆塔接地网会埋设于陡坡的斜坡处。斜坡处的接地网因位置、倾斜角度、距离等与坡顶处的接地网有所不同，因此为探究杆塔位置对接地电阻的影响，设置坡顶与斜坡两位置的接地网如图 10 所示。（a）杆塔接地网位于坡顶（b）杆塔接地网位于斜坡图10不同位置的杆塔接地网模型Fig.10 Models of tower grounding grid with differentpositions在 100 m、300 m、500 m、700 m、900 m 的土壤电阻率条件下，对图 10 所示的坡顶、斜坡两位置的杆塔接地网分别进行仿真计算。通过仿真计算，不同位置条件下的杆塔接地网的接地电阻结果如图 11 所示。图11接地电阻与接地网位置关系Fig.11 The relationship between grounding resistance andposition of grounding grid在相同的条件下，位于斜坡上的杆塔接地网比坡顶的杆塔接地网接地电阻更低。经过计算可得，位置在坡顶时，杆塔接地网连接线的分流系数为53.13%，位于斜坡时则达到 63.32%，远高于坡顶位置。分析其原因：斜坡的杆塔接地网距离土钉墙更近，雷电流较为均衡地分散到面积更广的土钉墙的钢筋网；而坡顶的杆塔接地网的连接线较长，部分电流在连接线的传导过程中散流使得雷电流向土钉墙的散流有限，使得分流系数相对小一些。以上仿真计算结果表明：在实际的杆塔接地设计与施工工程中，在施工条件允许的条件下，可将接地网设于距离土钉墙相对近的斜坡土层内，以降低杆塔接地网的接地电阻，连接线的数量一般 13 根为宜。同时，考虑到邻近道路的输电线路杆塔的特殊位置，应注意若采用在靠近行人或者道路位置处的土钉墙进行接地散流时，土钉墙内的钢筋不宜大面积裸露在地表，应做掩埋覆盖处理，防止雷电流入地散流时因高电位引出造成跨步电压或者接触电压的潜在危险。4结论仿真计算陡坡条件下土钉墙对杆塔接地网接地电阻、跨步电压的影响，对比了土钉墙与杆塔接地网的连接线数量、连接位置、连接材质以及杆塔接地网的位置 4 种因素对杆塔接地网接地电阻的影响。得到结论如下：1）在陡坡条件下，土钉墙对杆塔接地网具有明李阳，等：基于邻近斜坡土钉墙结构的电力杆塔接地降阻方式研究25山东电力技术第50卷（总第310期）2023年第9期显的降阻效果，且随土壤电阻率的升高，降阻比越高。在土壤电阻率 100 m 时，降阻比达 19.3%；在土壤电阻率 900 m 时，降阻可达 73.4%。同时，跨步电压的仿真分布验证了土钉墙在安全方面的合理性。2）对比分析各因素对杆塔接地网接地电阻的影响，可以得知：土钉墙与杆塔接地网的连接线数量越多，降阻效果越高，但在连接线达到 34 根时分流系数饱和，在工程中一般利用 13 根即可；连接线采用分散连接方框的连接方式降阻效果更加明显，分流系数更高（53.13%）；相比于杆塔接地网设于陡坡坡顶，设于斜坡处的接地网具有更低的接地电阻。参考文献1邹圣星，席晓强，万晓波.石墨缆柔性接地极在输电线路中的应用 J.山东电力技术，2020，47（5）：41-45.ZOU Shengxing，XI Xiaoqiang，WAN Xiaobo.Application ofgraphite cable flexible grounding electrode in transmission linesJ.Shandong Electric Power，2020，47（5）：41-45.2董贯雷，高鹏，李宋林，等.接地网形式对近水源区杆塔接地网外延降阻影响 J.电瓷避雷器，2023（1）：106-115.DONG Guanlei，GAO Peng，LI Songlin，et al.Influence ofgroundinggridonextensionresistancereductionoftowergrounding grid near water source areaJ.Insulators and 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