车库局部挡墙单面模板支撑方案.doc

目 录一、工程概况及编制依据1二、支模方案2三、单面支模构造2四、墙模板（单面支撑）计算书5一、工程概况及编制依据1、 工程概况 *旧城改造3号楼。位于重庆市 *旁，本工程为地下四层、地上28层。总建筑面积32848.75m2，总高113.7米，车库建筑面积9645.56平方米，总高-19.2米，地下14层为车库，地上28层，1层为架空层、物管用房和社区活动用房，2到28层为住宅建筑。负四层外挡墙厚度为500mm，负三至负一层外挡墙厚度为300mm；非档土面收小200mm，由于本工程西南侧局部外挡墙距锚杆挡墙边缘距离过小（具体部位见附图一），造成该部位外挡墙与基坑边间距离不能满足双面支模的要求。由于该墙体的厚度较厚,模板的侧压力较大,且无法采取止水对拉螺栓进行加固,只能靠单侧的模板支架来承受混凝土的全部侧压力,这就为单面模板施工带来了极大的困难。 所以,本工程支撑系统、模板系统的接茬处理成为本工程施工设计和质量控制的关键。2、编制依据2.1建筑施工模板安全技术规范JGJ162-20082.2 混凝土结构设计规范GB50010-20102.3 建筑结构荷载规范GB 50009-20122.4 钢结构设计规范GB 50017-2003二、支模方案 经项目组慎重考虑后决定；内侧采用16#槽钢（钢管材质斜撑无法满足抗压及长细比的要求）三角斜撑作支撑系统, 1830*915*15mm 木胶板为模板面板,35 mm*85 mm 方木为次龙骨,2 48 mm*3.5mm 钢管为主龙骨。其优点是材料通用性强,重复利用率高,有利于降 低成本,对本工程的外墙适应性强。三、单面支模构造1、模板形式 （1）面板采用 1830*915*15mm 木胶板，次龙骨采用35*85木方用钉子与次龙骨相连，主龙骨用短对拉丝杆与次龙骨固定。（3）支撑系统采用48钢管、16#型钢，地面埋设钢筋地锚及型钢作为尾部支撑体系，次龙骨间距不大于 200 ，主龙骨间距不大于 600 。 2、支撑系统 外墙单面支模系统见下图所示。支撑系统要保证模板的牢固性和稳定性。 单面模板支撑支设示意图3 、斜撑型钢两个端部分采用木质大头楔别固定在水平主梁钢管和尾部地锚型钢上，斜撑的角度不应大于 45，斜撑横向间距900mm。 地锚设置地锚用16#槽钢固定于预埋基础砼16钢筋锚环上，其位置分别距墙2500、3500。 4、施工要点 4.1 主龙骨的水平杆与斜撑的连接，斜撑与扫地杆的连接完全靠扣件固定，为了增加扣件的抗滑性，扣件必须拧紧，模板受力最大的中下部的斜撑要加双扣件。 4.2 地锚在荷载作用下产生水平和向上分力靠地锚拉牢，受力最大，所以主地 锚与扫地杆的连接、扫地杆与主龙骨的连接是整个体系最重要的一道工序，必须确保它的稳定性。 4.3 砼的侧压力与砼的浇注高度和速度有关，所以砼浇注时须分层浇注，控制砼的浇注速度和高度。5、实际应用5.1 根据要求，斜撑越往上越长，它的整体刚度越弱，注意砼浇注高度和速度尤为重要。 5.2地锚环型钢的加固，在负四层基础底板上钻2100500孔洞预埋16钢筋下部埋深500，上露150，用C40混凝土浇筑填实。地锚环钢筋于槽钢采用大头楔固定。负三层和负二层采用结构预埋地锚环即可。5.3挡墙单面摸板支撑负四层第一段3-H至3-D轴交3-15轴；共3跨长度17.4m。第二段负三层3-D至3-M轴交3-15轴；共5跨长度31.2m（见下图）。第三段位置同第二段相同，但高度仅至锚杆挡墙顶标高位置。单面模板局部位置示意图四、墙模板（单面支撑）计算书1、工程属性砼墙特性负四层楼地下室挡墙砼墙厚度(mm)500砼墙高度(mm)4900砼墙长度(mm)12500 2、支撑构造小梁布置方式竖直小梁间距l(mm)200主梁最大悬挑长度D(mm)150斜撑水平间距S(mm)900主梁和斜撑构造支撑序号预埋点距主梁水平距离li(mm)主梁距墙底距离hi(mm)第1道2500100第2道2500350第3道2500700第4道25001050第5道25001400第6道25001800第7道25002200第8道35002700第9道35003200第10道35003700第11道35004200第12道35004700 简图如下： 墙模板单面支撑剖面图墙模板单面支撑正立面图 3、荷载组合侧压力计算依据规范建筑施工模板安全技术规范JGJ162-2008混凝土重力密度c(kN/m3)24新浇混凝土初凝时间t0(h)4外加剂影响修正系数11混凝土坍落度影响修正系数21.15混凝土浇筑速度V(m/h)2.5混凝土侧压力计算位置处至新浇混凝土顶面总高度H(m)4.2新浇混凝土对模板的侧压力标准值G4k(kN/m2)min0.22ct012v1/2，cHmin0.2224411.152.51/2，244.2min38.403，100.838.403kN/m2倾倒混凝土时对垂直面模板荷载标准值Q3k(kN/m2)2 有效压头高度hG4k/c38.4/241.6m 承载能力极限状态设计值 Smax0.9max1.2G4k+1.4Q3k，1.35 G4k+1.40.7Q3k0.9max1.238.400+1.42.000，1.3538.400+1.40.72.00048.42kN/m2 Smin0.91.4 Q3k0.91.42.0002.52kN/m2 正常使用极限状态设计值 SmaxG4k38.400kN/m2 Smin0kN/m2 4、面板验算面板类型覆面竹胶合板面板厚度（mm）15面板抗弯强度设计值f（N/mm2）37面板弹性模量E（N/mm2）10584 根据规范JGJ162，面板验算按简支梁。梁截面宽度取单位宽度即b1000mm Wbh2/61000152/637500mm3，Ibh3/121000153/12=281250mm4 考虑到工程实际和验算简便，不考虑有效压头高度对面板的影响。 4.1 强度验算 qbSmax1.048.4248.42kN/m 验算简图 Mmaxql2/8=48.420.2002/8=0.24kNm Mmax/W0.24106/37500=6.46N/mm2f=37 N/mm2 满足要求！ 4.2 挠度验算 qbSmax1.038.4038.40kN/m 验算简图 挠度验算,max5ql4/(384EI)=538.402004/(38410584281250)=0.27mm=l/250=200/250=0.80mm 满足要求！ 5.小梁验算小梁类型矩形木楞小梁材料规格3585小梁抗弯强度设计值f（N/mm2）14.85小梁弹性模量E（N/mm2）9350小梁截面抵抗矩W（cm3）42.15小梁截面惯性矩I（cm4）179.12小梁合并根数n2小梁受力不均匀系数1 5.1 强度验算 qlSmax1.0000.20048.4209.68kN/m qminlSmin1.0000.2002.5200.50kN/m 验算简图 弯矩图 Mmax0.21kNm Mmax/W0.21106/42150=4.94N/mm2f=14.85 N/mm2 满足要求！ 5.2 挠度验算 qmaxlSmax1.0000.20038.407.68kN/m qminlSmin1.0000.20000kN/m 验算简图 变形图 max0.09mm=l/250=500/250=2.0mm 满足要求！ 5.3 支座反力计算 承载能力极限状态 剪力图 R1=2.06 /=2.06/1.000=2.06kN R2=2.94 /=2.94/1.000=2.94kN R3=3.51 /=3.51/1.000=3.51kN R4=3.27 /=3.27/1.000=3.27kN R5=3.70 /=3.70/1.000=3.70kN R6=3.76 /=3.76/1.000=3.76kN R7=4.40 /=4.40/1.000=4.40kN R8=4.92 /=4.92/1.000=4.92kN R9=4.92 /=4.92/1.000=4.92kN R10=4.11 /=4.11/1.000=4.11kN R11=2.26 /=2.26/1.000=2.26kN R12=0.71 /=0.71/1.000=0.71kN 正常使用极限状态 剪力图 R1 = 1.64 / = 1.64/1.000 = 1.64 kN R2 = 2.33 / = 2.33/1.000 = 2.33 kN R3 = 2.78 / = 2.78/1.000 = 2.78 kN R4 = 2.60 / = 2.60/1.000 = 2.60 kN R5 = 2.93 / = 2.93/1.000 = 2.93 kN R6 = 2.98 / = 2.98/1.000 = 2.98 kN R7 = 3.49 / = 3.49/1.000 = 3.49 kN R8 = 3.90 / = 3.90/1.000 = 3.90 kN R9 = 3.90 / = 3.90/1.000 = 3.90 kN R10 = 3.23 / = 3.23/1.000 = 3.23 kN R11 = 1.68 / = 1.68/1.000 = 1.68 kN R12 = 0.40 / = 0.40/1.000 = 0.40 kN 5.4 抗剪验算 Vmax2.50kN Vmax/(2bh)=2.50*103/(2*35*85)=0.42N/mm2=1.3 N/mm2 满足要求！ 6.主梁验算主梁类型钢管主梁材料规格483.5主梁抗弯强度设计值f（N/mm2）205主梁弹性模量E（N/mm2）206000主梁截面抵抗矩W（cm3）5.08主梁截面惯性矩I（cm4）12.19主梁合并根数n2主梁受力不均匀系数0.5主梁计算方式四等跨梁 由上节小梁验算的支座反力计算知，主梁取小梁对其反力最大的那道验算。 承载能力极限状态： RmaxMax2.06，2.94，3.51，3.27，3.7，3.76，4.4，4.92，4.92，4.11，2.26，0.710.54.921=2.46kN。 正常使用极限状态： RmaxMax1.64，2.33，2.78，2.6，2.93，2.98，3.49，3.9，3.9，3.23，1.68，0.40.53.9=1.95kN。 6.1 强度验算 验算简图 弯矩图 Mmax0.96kNm Mmax/W0.96106/5080=188.56N/mm2f205 N/mm2 满足要求！ 6.2 支座反力计算 剪力图 第1道斜撑所受主梁最大反力Rmax(1)10.26/=10.26/0.5=20.52kN 计算方法同上，可依次知： 第2道斜撑所受主梁最大反力Rmax(2)14.60/=14.60/0.5=29.20kN 第3道斜撑所受主梁最大反力Rmax(3)17.46/=17.46/0.5=34.91kN 第4道斜撑所受主梁最大反力Rmax(4)16.28/=16.28/0.5=32.55kN 第5道斜撑所受主梁最大反力Rmax(5)18.39/=18.39/0.5=36.77kN 第6道斜撑所受主梁最大反力Rmax(6)18.70/=18.70/0.5=37.41kN 第7道斜撑所受主梁最大反力Rmax(7)21.86/=21.86/0.5=43.73kN 第8道斜撑所受主梁最大反力Rmax(8)24.46/=24.46/0.5=48.92kN 第9道斜撑所受主梁最大反力Rmax(9)24.44/=24.44/0.5=48.88kN 第10道斜撑所受主梁最大反力Rmax(10)20.44/=20.44/0.5=40.88kN 第11道斜撑所受主梁最大反力Rmax(11)11.24/=11.24/0.5=22.48kN 第12道斜撑所受主梁最大反力Rmax(12)3.52/=3.52/0.5=7.04kN 6.3 挠度验算 验算简图 变形图 max1.36mm=l/250=900/250=3.6mm 满足要求！ 7.斜撑验算斜撑类型槽钢材质规格(mm)16号槽钢截面面积A(mm)2515回转半径i(mm)61.00抗压强度设计值f(N/mm2)205 根据支撑构造和主梁验算的支座反力计算可知：序号倾斜角()计算长度l0(m)主梁反力R(kN)斜撑轴力N(kN)长细比=l0/i稳定系数斜撑应力（N/mm2）结论第1道2.2912.50220.52420.5441.016，符合要求0.8829.26符合要求第2道7.9712.52429.19629.48141.377，符合要求0.88213.29符合要求第3道15.6432.59634.91136.25442.557，符合要求0.87916.399符合要求第4道22.7782.71232.55335.30744.459，符合要求0.87216.099符合要求第5道29.2522.86536.77242.14746.967，符合要求0.86419.396符合要求第6道35.7483.08137.40646.0950.508，符合要求0.85221.509符合要求第7道41.353.3343.72958.25254.59，符合要求0.83927.606符合要求第8道37.6524.4248.91961.78872.459，符合要求0.76532.115符合要求第9道42.444.74248.87766.2377.738，符合要求0.73935.635符合要求第10道46.5935.09340.88159.49183.492，符合要求0.70433.6符合要求第11道50.1975.46722.4835.11789.623，符合要求0.66720.934符合要求第12道53.3265.867.03811.78496.066，符合要求0.6187.582符合要求 满足要求！