五缘湾日圆大桥现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书.pdf

五缘湾日圆大桥现浇箱梁模板及满堂支架方案计算书一、编制依据1、厦门市环湖里大道(湖里大道仙岳路)道路工程施工图设计文 件及地勘报告，以及设计变更、补充、修改图纸及文件资料。2、国家有关的政策、法规、施工验收规范和工程建设标准强制性条 文(城市建设部分)，以及现行有关施工技术规范、标准等。3、现场勘察和研究所获得的资料，以及相关补充资料。4、建设单位、监理单位对本工程施工的有关要求。5、我单位施工类似工程项目的能力和技术装备水平。6、参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范、混凝土工程 模板与支架技术、公路桥涵施工手册、建筑施工计算手册。二、工程概况五缘湾日圆大桥桥长500.6m(K0+975Kl+475.6),桥梁平面位于直 线上，立面位于竖曲线上。由主桥和两侧引桥共三联组成，设计为(5X 35m)预应力佐连续梁+(48m+80m+48m)预应力佐下承式连续梁拱组合十(4X35m)预应力佐连续梁。主桥为预应力碎下承式连续梁拱组合，系梁采用(48+80+48)m等截面 预应力混凝土箱形连续梁体系，箱梁采用单箱四室斜腹板式截面，梁顶 宽32.0m,底宽25.44m,顶板厚25cm,底板厚2555cm,中腹板厚100cm,边腹板厚4555cm,次边腹板厚4555cm,梁高2.5m。中支点横隔梁厚 300cm,边支点横隔梁厚156cm,主跨中每隔4米(与吊杆对应)设置横 隔梁一道，横隔梁厚60cm。引桥梁部采用（5X35）和（4X35）m等截面预应力混凝土箱形连续 梁，箱梁采用单箱双室斜腹板式截面，梁顶宽15.5m,底宽9.5m,顶 板厚25cm,底板厚2540cm,腹板厚3045cm,梁高1.8m；全梁在各 支点处设置横隔板，端支点横隔板厚120cm,中支点处横隔板厚200cm。各联箱梁间采用牛腿连接，上牛腿宽nocm,厚HOcm。第二联主桥采用满堂支架法现浇施工，两侧引桥采用满堂支架法逐 孔现浇施工。三、支架设计要点1、支架地基处理首先对支架布设范围内的表土、杂物及淤泥进行清除，并将桥下范 围内泥浆池及基坑采取抽水排干后，用建筑弃渣或砂石将泥浆池及基坑 回填密实，以防止局部松软下陷。一般地段地基处理（10#墩12#台间）：将原地面进行整平（斜坡地 段做成台阶），然后采用重型压路机碾压密实（压实度巳90%）,达到要求 后，根据地质情况填筑建筑弃渣30cm。然后再铺筑厚15cm的C15混凝土,养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。鱼塘地段地基处理：在鱼塘抽排水及清除部分淤泥（1#6#墩鱼塘 内清除淤泥深度约L5m,7#10#墩鱼塘内清除淤泥深度约1.0m）后，对支架布设范围内的地基采取抛石挤淤、分每30cm一层换填砂夹石土约 1.5m厚，然后再在其上填筑30cm厚二灰碎石土，最后再铺筑厚15cm的C15加筋玲，养生后作为满堂支架的持力层，其上搭设满堂支架。2、做好原地面排水，防止地基被水浸泡桥下地面整平并设2%的人字型横坡排水，同时在两侧设置排水沟,防止积水使地基软化而引起支架不均匀下沉。3、现浇箱梁满堂支架布置及搭设要求采用WDJ碗扣式多功能脚手杆搭设，使用与立杆配套的横杆及立杆 可调底座、立杆可调托撑。立杆顶设二层方木，立杆顶托上纵向设15X 15cm方木；纵向方木上设10X 10cm的横向方木，其中在墩顶端横梁和跨 中横隔梁下间距不大于0.25m（净间距0.15m）、在跨中其他部位间距不 大于0.3m（净间距0.2m）o模板宜用厚1.5cm的优质竹胶合板，横板边 角宜用4cm厚木板进行加强，防止转角漏浆或出现波浪形，影响外观。支架纵横均按图示设置剪刀撑，其中横桥向斜撑每2.0m设一道，纵桥向 斜撑沿横桥向共设45道。主桥和引桥立杆的纵、横向间距及横杆步距等搭设要求如下：主桥48m+80m+48m现浇箱梁支架采用立杆横桥向间距X纵桥向间距X横杆步距为60cm X 60cm X 120cm和60cmX90cmX 120cm两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁 两侧各8.0m范围内的支架采用60cmX60cmX90cm的布置形式；除墩旁 两侧各8m之外的其余范围内的支架采用60cmX90cmX 120cm的布置形 式，但纵横隔板梁下1.5m范围内的支架顺桥向间距同加密至60cm（即采 用60cmX60cmX 120cm支架布置形式）。引桥5 X 35m和4 X 35m现浇箱梁支架采用立杆横桥向间距X纵桥向间距X横杆步距为60cm X 60cm X 120cm和60cmX90cmX 120cHi两种布置形式的支架结构体系，其中：墩旁 两侧各4.0m范围内的支架采用60cmX 60cmX 120cm的布置形式；除墩旁 两侧各4m之外的其余范围内的支架采用60cmX 90cmX 120cm的布置形 式，但纵横隔板梁下1.5m范围内的支架顺桥向间距应加密至60cm（即采 用60cm X 60cm X 120cm支架布置形式）。扣件式钢管满堂支架及工字钢平台支架体系构造图见附图（一）（二）。四、现浇箱梁支架验算本计算书分别以主桥系梁48m+80m+48m等截面预应力混凝土箱形连 续梁（单箱四室）和左幅引桥5 X 35m等截面预应力混凝土箱形连续梁（单 箱双室）为例，对荷载进行计算及对其支架体系进行检算。、荷载计算1、荷载分析根据本桥现浇箱梁的结构特点，在施工过程中将涉及到以下荷载形 式：qi 箱梁自重荷载，新浇混凝土密度取2600kg/m3。q2箱梁内模、底模、内模支撑及外模支撑荷载，按均布荷载 计算，经计算取q2=L0kPa（偏于安全）。q3施工人员、施工材料和机具荷载，按均布荷载计算，当计 算模板及其下肋条时取2.5kPa；当计算肋条下的梁时取 1.5kPa；当计算支架立柱及替他承载构件时取1.0kPao（4）q4振捣混凝土产生的荷载，对底板取2.0kPa,对侧板取 4.0kPaoq5新浇混凝土对侧模的压力。(6)q6倾倒混凝土产生的水平荷载，取2.0kPa。q7支架自重，经计算支架在不同布置形式时其自重如下表所示：满堂钢管支架自重立杆横桥向间距X立杆纵桥向间距X横杆步距支架自重q7的计算值(kPa)60cmX60cmX 120cm3.3860cmX 60cmX 120cm2.9460cmX90cmX 120cm2.212、荷载组合模板、支架设计计算荷载组合模板结构名称荷载组合强度计算刚度检算底模及支架系统计算+侧模计算+(5)3、荷载计算箱梁自重5计算根据五缘湾日圆大桥现浇箱梁结构特点，我们取主桥7 7截面(墩 顶及横隔板梁)、主桥44截面、主桥5 5截面、引桥墩顶横梁横断面、引桥HI III横断面、引桥IV IV横断面等六个代表截面进行箱梁自重计 算，并对六个代表截面下的支架体系进行检算，首先分别进行自重计算。主桥7 7截面(墩顶及横隔梁)处卬计算根据横断面图，则:_W _YcxA _ 26x(25.44x25+fQ4+0.3;x2+ll 9x2+0.25x15)Qi -BB25.44=6925kPa取 1.2 的安全系数，则 Q1=69.25X 1.2=83.IkPa注：B 箱梁底宽，取25.44m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安全。主桥44截面处卬计算根据横断面图，则:W YXAQi=B B26x(25.44x2.5+(0.4+0.3)x2+1.19x2+0.25xl.5)-lQ433x2-11.587x2Ci25.44取1.2的安全系数,则qi=24.24X1.2=29.IkPa注：B 箱梁底宽，取25.44m,将箱梁全部重量平均到底宽范围内计算偏于安 全。主桥5 5截面处卬计算根据横断面图，贝U：W YxA、-c-11-B B26义(25.44义2.5+(0.4+0.3)义2+1.190.035h=l.53+3.8V/t=l.69m第二 Pm=Kx r xh=1.2x25x1.69=50.1KPa、结构检算1、扣件式钢管支架立杆强度及稳定性验算碗扣式钢管脚手架与支撑和扣件式钢管脚手架与支架一样，同属于 杆式结构，以立杆承受竖向荷载作用为主，但碗扣式由于立杆和横杆间 为轴心相接，且横杆的“卜”型插头被立杆的上、下碗扣紧固，对立杆 受压后的侧向变形具有较强的约束能力，因而碗扣式钢管架稳定承载能 力显著高于扣件架（一般都高出20%以上，甚至超过35%）。本工程现浇箱梁支架按4）48X3.5nun钢管扣件架进行立杆内力计算，计算结果同样也适用于WDJ多功能碗扣架（偏于安全）。（1）主桥77截面处在主桥墩旁两侧各8m范围及跨中纵、横隔板梁1.5m范围部位，钢 管扣件式支架体系采用60X60X90cm的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为90cm时，立杆可承受的最 大允许竖直荷载为N=35kN(参见公路桥涵施工手册中表13 5)。立杆实际承受的荷载为:N=1.2(Ng1k+NG2K)+0.85X1.4SNqk(组合风 荷载时)Ngik一支架结构自重标准值产生的轴向 力；NG2K一构配件自重标准值产生的轴向力2 L一施工荷载标准值；于是,有:NG1K=0.6 X 0.6 X Q1=o.6 X 0.6 X 69.25=24.93KNNG2K=0.6X0.6Xq2=0.6X0,6X1.0=0.36KNS NqK=0.6 X 0,6 X(q3+q4+q7)=0.36 X(1.0+2.0+3.38)=2.296KN贝U：N=1.2(Ngik+Ngzk)+0.85X1.4SNqk=1.2X(24.93+0,36)+0.85XI.4X2.296=33.08KN N=35kN,强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立杆的稳定性计算公式：N/0A+Mw/WfN一钢管所受的垂直荷载,N=1.2(Ngik+G+0.85XL 4中瞥(组合风荷载时)，同前计算所得;f一钢材的抗压强度设计值，f=205N/mni2参考建筑施工扣件式钢 管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A 6 48mmX 3.5啦1钢管的截面积A=489mm2o一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得中。i一截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范附录B得i=15.8耐。长到3比人=L/ioL一水平步距，L=0.9mo于是，a=L/i=57,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范查附录C得中=0.829。Mw计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；Mw=0.85X1.4XWKXLaXh2/10WK=0.7uzXusX WoUz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得 uz=l.38A风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36 项得：us=l.2w。一基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w。=0.8KN/m2故：WK=O.7uzXusXwo=O.7X 1.38X1.2X0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距0.9nb故：Mw=0.85X1.4XWKXLaXh2/10=0.0536KNw-截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得 W=5.08贝U，N/0A+Mw/W=33.08*103/(0.829*489)+0.0536107(5.08103)=92.153 KN/mm2f=205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。主桥44横截面处主桥边跨跨中8m32m和中跨跨中8nl64m范围内，钢管扣件式支架体系采用60X90X120机的布置结构，如图：、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN(参见公路桥涵施工手册中表13 5)。立杆实际承受的荷载为:N=1.2(Ng1k+NG2K)+0.85X1.4SNqk(组合风 荷载时)Ngik一支架结构自重标准值产生的轴向 力；Ng2K构配件自重标准值产生的轴向力2 L一施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6 X 0.9 X Q1=o.6 X 0.9 X 24.24=13.089KNNG2K=0.6X0.9Xq2=0.6X0.9X1.0=0.54KNs Nqk=0.6 X 0.9 X(q3+q4+q7)=0.54 X(1.0+2.0+2.21)=2.81KN则:N=l,2(Ng1k+NG2k)+0.85X1.4ENqk=1.2X(13.089+0,54)+0.85XI.4X2.81=19.699KN N=30KN,强度满足要求、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立 杆的稳定性计算公式：N/A+Mw/WWfN 钢管所受的垂直荷载,N=l.2(Ngik+Ng2k)+0.85 X 1.4 W Nqk(组 合风荷载时)，同前计算所得；f一钢材的抗压强度设计值，f=205N/mni2参考建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A4)48mmX 3.5耐钢管的截面积A=489mm2o一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得中。i一截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范附录B得i=15.8nim。长到3比人=L/ioL一水平步距，L=1.2m。于是，X=L/i=76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范查附录C得中=0.744。Mw计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；Mw=0.85X1.4XWKXLaXh2/10WK=0.7uzXusXw0Uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得 uz=l.38A风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36 项得：us=l.2w。一基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w。=0.8KN/m2故：WK=0.7uzXusXwo=O.7X 1.38X1.2X0.8=0.927KNLa立杆纵距0.9m；h一立杆步距1.2m,故:Mw=0.85X1.4XWKXLaXh2/10=0.143KNW-截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得 W=5.08则，N/QA+Mw/W=19.699*1()3/(0.829*489)+0.143107(5.08*10，)=76.743KN/mm2f=205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。主桥55横截面处因按主桥5 5截面处采用60X90X 120cm布置的钢管扣件式支架体 系时，立杆实际承受的荷载为：主桥 55 断面 ql=22.18KN主桥 44 断面 ql=24.24KN故，主桥5 5截面处采用60 X 90X120cm布置的钢管扣件式支架体 系时，支架强度及稳定性同理也符合要求。（4）引桥墩顶截面处在引桥墩旁两侧各4m范围内，钢管扣件式支架体系采用60X60X120c冽的布置结构，如图:、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN(参见公路桥涵施工手册中表13 5)。立杆实际承受的荷载为:N=1.2(Ng1k+NG2K)+0.85X1.4SNqk(组合风 荷载时)Ngik一支架结构自重标准值产生的轴向 力；NG2K一构配件自重标准值产生的轴向力2 L一施工荷载标准值；于是，有：NG1K=0.6 X 0.6 X Q1=o.6X0.6X53.85=19.386KNNG2K=0.6X0.6Xq2=0.6X0,6X1.0=0.36KNS NqK=0.6 X 0,6 X(q3+q4+q7)=0.36 X(1.0+2.0+2.94)=2.138KN故：N=l.2(Ng1k+NG2k)+0.85X1.4ENqk=1.2X(19.386+0,36)+0.85XI.4X2.138=26.239KN N=30KN,强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立 杆的稳定性计算公式：N/0A+Mw/WfN一钢管所受的垂直荷载,N=1.2(Ngik+G+0.85XL 4中瞥(组合风荷载时)，同前计算所得;f一钢材的抗压强度设计值，f=205N/mni2参考建筑施工扣件式钢 管脚手架安全技术规范表5.1.6得。A 6 48mmX 3.5啦1钢管的截面积A=489mm2o一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比入查表即可求得中。i一截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范附录B得i=15.8耐。长到3比人=L/ioL一水平步距，L=1.2m。于是，a=L/i=76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范查附录C得中=0.744。Mw计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；Mw=0.85X1.4XWKXLaXh2/10WK=0.7uzXusX WoUz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得 uz=l.38A风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36 项得：us=l.2w。一基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w。=0.8KN/m2故：WK=O.7uzXusXwo=O.7X 1.38X1.2X0.8=0.927KNLa立杆纵距0.6m；h立杆步距1.2m,故：Mw=0.85X1.4XWKXLaXh2/10=0.095KNw-截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B得 W=5.08贝U，N/A+Mw/W=26.239*107(0.744*489)+0.095107(5.08103)=90.822KN/mm2f=205KN/mm2计算结果说明支架是安全稳定的。引桥桥niin横截面处引桥跨中8nl27nl范围内，钢管扣件式支架体系采用60X 90X 120cm 的布置结构，如上图。、立杆强度验算根据立杆的设计允许荷载，当横杆步距为120cm时，立杆可承受的最大允许竖直荷载为N=30kN(参见公路桥涵施工手册中表13 5)。立杆实际承受的荷载为:N=1.2(NG1K+NG2K)+0.85X1.4XNqk(组合风 荷载时)Ngik一支架结构自重标准值产生的轴向 力；NG2K一构配件自重标准值产生的轴向力2%一施工荷载标准值；于是,有:NG1K=0.6X0.9XQ1=0.6X0.9X28.1=15.174KNNG2K=0.6X0.9Xq2=0.6X0.6X1.0=0.54KNs Nqk=0.6 X 0.9 X(q3+q4+q7)=0.36 X(1.0+2.0+2.21)=2.813KN则:N=l,2(Ngik+Ngzk)+0.85X1.4SNqk=1.2X(15.174+0,54)+0.85X1.4X2.813=22.204KN N=30KN,强度满足要求。、立杆稳定性验算根据建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范有关模板支架立 杆的稳定性计算公式：N/A+Mw/WWfN钢管所受的垂直荷载，N=l.2(Ngik+Ngzk)+0.85 X 1.4 W瞥(组 合风荷载时)，同前计算所得；f一钢材的抗压强度设计值，f=205N/mm2参考建筑施工扣件式钢 管脚手架安全技术规范表5.L 6得。A 6 48mmX 3.5啦1钢管的截面积A=489mm2o中一轴心受压杆件的稳定系数，根据长细比人查表即可求得中Oi一截面的回转半径，查建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术 规范附录B得i=15.8耐。长细比人=L/ioL一水平步距，L=L2m。于是，X=L/i=76,参照建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规 范查附录C得=0.744。岫一计算立杆段有风荷载设计值产生的弯距；Mw=O.85X1.4XWKXLaXh2/10WK=0.7uzXusXw0Uz风压高度变化系数，参考建筑结构荷载规范表7.2.1得 uz=l.38Us一风荷载脚手架体型系数，查建筑结构荷载规范表6.3.1第36 项得：us=l.2w。一基本风压，查建筑结构荷载规范附表D.4 w=0.8KN/故:WK=0.7uzXusXwo=O.7X1.38X1.2X0.8=0.927KN/m2La立杆纵距0.9m；h一立杆步距 1.2XLaXh2/10=0.143w截面模量查表建筑施工扣件式脚手架安全技术规范附表B 得 W=5.08贝U，N/A+Mw/W=22.204*103/(0.829*489)+0.143107(5.08103)=89.180KN/mm21.3计算结果说明本方案满堂支架满足抗倾覆要求3、箱梁底模下横桥向方木验算本施工方案中箱梁底模底面横桥向采用10X 10cm方木，方木横桥向 跨度在箱梁跨中截面处按L=90cm进行受力计算,在墩顶横梁截面及横隔 板梁处按L=60cm进行受力计算，实际布置跨距均不超过上述两值。如 下图将方木简化为如图的简支结构（偏于安全），木材的容许应力和弹性 模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等力学性能 优于杉木的木材均可使用。q（KN/m）底模下横桥向方木受力简图 q（KN/m）尺寸单位：cm方木材质为杉木,6 w=HMPa 5 t=1 7MPa E=9000MPa 主桥7 7截面（墩顶及横隔梁）处按主桥墩顶截面处3.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=60cm进行验算。方木间距计算q=(qi+q2+夕3+q。=(83.1+1.0+2.5+2)X3=265.8kN/mM=(l/8)qL2=(l/8)x265.8x0.62=11.9kN-mW=(bM)/6=(0.1 X0.12)/6-0.000167m3贝U：n=M/(Wx)=11.96/(0.00016711000X0.9=7.2(取整数n=8根)d=B/(n-l)=3/7=0.43m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于o.43m均可满足要求，实际施工中为满足 底模板受力要求，方木间距d取0.25m,则n=3/0.25=12。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bM)/12=(0.1 X0,13)/12=8.33 X10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)X(qL4)/(EI)=(5/384)X(265.8 X0.64)/(12 X9Xl(fX8.33X1J6XO.9)=5.54Xia4ml/400=0.6/400=1.5Xia3m(挠度满足要求)每根方木抗剪计算 r=(l/2)(qL)/(nA)-(l/2)X(265.8X0.6)/(12 X 0.1 X 0.1 X0.9)=0.738MPa 6 J=1.7MPa符合要求。主桥跨中截面处主桥跨中按4 4截面(5 5截面较44截面处荷载小)处进行计 算，按24.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=90cm进行验 算。方木间距计算q=(qi+q2+/+q4)XB=(29.1+1.0+2.5+2)X24=806.4kN/mM=(l/8)qL2=(l/8)y806.40.92=81.648kN-mW-(bh2)/6=(0.1 X0.12)/6-0.000167m3贝U：n=M/(Wx dyv)-81.648/(0.00016711000X0.妙=49.4(取 整数n=50根)d=B/(n-l)=24/49-0.5m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于o.5m均可满足要求，实际施工中为满足底 模板受力要求，方木间距d取0.3m,则n=24/0.3=80。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I-(bh3)/12=(0.1 X03)/i2=8.33 X10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)X(qL4)/(EI)=(5/384)X(806.4 X0.94)/(80 X9Xl(fX8.33X1J6XO.9)=1.276Xia3ml/400=0.9/400=2.25Xia3m(挠度满足要求)每根方木抗剪计算 r=(l/2)(qL)/(nA)=(l/2)X(806.4X0.9)/(80 X 0.1 X 0.1 X0.9)=0.504 MPa 3 门=1.7MPa符合要求。引桥墩顶截面处按引桥墩顶截面处2.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=60cm进行验算。方木间距计算q=(qi+q2+夕3+q。XB=(64.62+1.0+2.5+2)X2=138.24kN/mM=(l/8)qL2=(l/8)x!38.24x0.62=6.22kN-mW=(bM)/6=(0.1 X0.12)/6-0.000167m3贝U：n=M/(Wx dyv)=6.22/(0.00016711000X0.9=3.76(取整 数n=4根)d=B/(n-l)=2/3=0.6 7m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于o.67m均可满足要求，实际施工中为满足 底模板受力要求，方木间距d取0.3m,则n=2/0.3=6.7(取7 根)。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I=(bh3)/12=(0.1 X0.13)/12=8.33 Xia6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)X(qL4)/(EI)=(5/384)X(138.24 X0.64)/(7 X9Xl(fX8.33Xl(f xo.吩 j=4.939 Xia4m1/400=0.6/400=1.5Xl（J3m（挠度满足要求）每根方木抗剪计算5 T=(l/2)(qL)/(nA)=(l/2)X(138.24 X 0.6)/(7 XO.1 X 0.1 X0.9)=0.658MPa J=1.7MPa符合要求。(4)引桥跨中截面处引桥跨中按inin截面(ww截面较inin截面处荷载小)处进 行计算，按28.0m范围内进行受力分析，按方木横桥向跨度L=90cm进 行验算。方木间距计算q=(qi+q2+q3+q4)XB=(33.72+1.0+2.5+2)X28-1070.16kN/mM=(l/8)qL2=(l/8)xl070.16x0.92=108.4kN-mW=(bh2)/6=(0.1 X0.12)/6=0.000167m3贝U：n=M/(Wx Cdw)=108.4/(0.00016711000X0.妙=65.6(取 整数n=66根)d=B/(n-l)=28/65=0.43m注：0.9为方木的不均匀折减系数。经计算，方木间距小于0.43m均可满足要求，实际施工中为满足 底模板受力要求，方木间距d取0.3m,则n=28/0.3=93.3(取 94 根)。每根方木挠度计算方木的惯性矩 I-(bh3)/12=(0.1 X0,13)/12=8.33 X10-6m4则方木最大挠度：fmax=(5/384)X(qL4)/(EI)=(5/384)X(1070.16 XO.94)/(94 X9X l(fX8.33X1J6XO.9)=1.441 XIa3m1/400=0.9/400=2.25Xia3m(挠度满足要求)每根方木抗剪计算 r=(l/2)(qL)/(nA)-(l/2)X(1070.16X0.9)/(94X0.1 X0.1 X 0.9)=0.56MPa dr J=1.7MPa符合要求。4、扣件式钢管支架立杆顶托上顺桥向方木验算本施工方案中WDJ多功能碗扣架顶托上顺桥向采用15X15cm方木，方木在顺桥向的跨距在箱梁跨中按L=90cm(横向间隔1=60cm布置)进 行验算，在墩顶横梁部位按L=60cm(横向间隔1=60cm布置)进行验算，横桥向方木顺桥向布置间距在主桥墩旁两侧8.0m和引桥墩旁两侧4.0m 范围内均按0.25m(中对中间距)布设，在箱梁跨中部位均按30cm布设，如下图布置，将方木简化为如图的简支结构(偏于安全)。木材的容许应 力和弹性模量的取值参照杉木进行计算，实际施工时如油松、广东松等 力学性能优于杉木的木材均可使用。顶托上顺桥向方木受力简图p p P尺寸单位：cm方木材质为杉木,6 w=HMPa 6 t =1.7MPa E=9000MPa尺寸单位：cm方木材质为杉木,6 w=HMPa 8 t =1 7MPa E=9000MPap 主桥跨中截面(按44截面受力)处方木抗弯计算p=lq/n=1(qi+qz+qs+q/XB/n=O,6义(29.1+1.0+2.5+2)X 24/80=6.228kNMmax=(aj+a2)p=(0.45+0.15)X6.228374kNmW=(b)/6=(0.15X0.1号)/6=5.6X104/3=Mmax/W=3.74/(5.6XU4)=6.68MPa0,9 瓜=9.9MPa(符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3X6.228)/2=9.342kN5 T=(3/2)Vmax/A=(3/2)X9.342/(0.15X0.15)=0.6228MPadJX0.9=1.7X0.9=1.53 MPa符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩/=(防3)2二(0.15X0.153)/12=4.2XI03m4则方木最大挠度：过+半31初=62 竽 09。蜉6228(3x09.4x0.同48E7 24EF/48x9x1(fx4.2xl(T5 24x9x1(x4.2xia5 )=4.912 Xia50.9XL/400=0.9X0.9/400m=2.025Xia3m故，挠度满足要求引桥跨中截面(按niin截面受力)处方木抗弯计算p=lq/n=l(qi+qz+qs+q/XB/n=0.6X(33.72+1.0+2.5+2)X28/94=6.83kNMmax=(a1+a2)p=(0.45+0.15)X6.83=4.098kNmW=(bh2)/6=(0.15X0,l)/6=5.6XlJ4nfd=Mmax/W=4.063/(5.6XU4)=7.32MPa 0,9 瓜=9.9 MP a(符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。方木抗剪计算Vmax 3p/2(3 X 6,83)/2 10.25kNS T=(3/2)Vmax/A=(3/2)X10.25/(0.15X0.15)=0.683MPa 6 JX0.9-1.7X0.9-1.53 MPa符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩/=(劭 3)/12=(0.15X0.153)/12=4.2X10Vm4则方木最大挠度：pt ap(产 a2_ 6.83x0.9 0.05x6.8348EZ+24E/_ 48x9x1 x4.2xl ff5+24x9x1(x4.2xia5xBxO.924x0.19)-3.63 X1 J4 0,9XL/400=0.9X0.9/400m=2.025XI。3nl故，挠度满足要求 主桥墩顶横梁截面(7 7截面)处根据受力布置图进行计算：方木抗弯计算p=lq/n=l(qi+qz+qs+q/XB/n=0.6X(83.1+1.0+2.5+2)X3/12=13.29kNMmax=(a1+a2)p=(0.3+0.05)X13.29=4.652kN,mW=(bh2)/6=(0.15X0,l)/6=5.6XlJ4nfd=Mmax/W=4.652/(5.6XIJ4)=8.31MPa 0,9 瓜=9.9 MP a(符合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。方木抗剪计算Vmax-3p/2=(3X13.29)/2=19.94kN5 T=(3/2)Vmax/A=(3/2)X19.94/(0.15X0.15)=1.329MPa 6 JX0.9-1.7X0.9-1.53 MPa符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩/=(劭 3)/12=(0.15X0.153)/12=4.2X10Vm4p ap/2 2 1329kQ63_0.05x132948EZ+24E/_48x9xl(x42xl(J5+24x9xl(x42xlff5x(3xQ62-4xQ0)=2.766Xia4m0,9XL/400=0.9X0.6/400m=l.35XI03nl故，挠度满足要求(4)引桥墩顶横梁截面处根据受力布置图进行计算：方木抗弯计算p=lq/n=1(qi+q2+q3+q/XB/n=0,6X(64.62+1.0+2.5+2)X2/7=11.8kNMmax=(a1+a2)p=(0.3+0.05)X11.8=4.13kN-mW=(bW)/6=(0.15X0.1百)/6=5.6XlJ4m3=Mmax/W=4.13/(5.6X1J4)=7.38MPa0,9 瓜=9.9 MP a(符 合要求)注：0.9为方木的不均匀折减系数。方木抗剪计算Vmax=3p/2=(3X5.9)/2=8.85kNS T=(3/2)Vmax/A=(3/2)XI7.7/(0.15X0.15)=1.18MPa d.X0.9=1.7X0.9=1.53 MPa符合要求。每根方木挠度计算方木的惯性矩/二切15X0.13)/12=4.2Xia5mpt ap/2 _ 2 118xQ63_0.05义11848EZ+24E/_ _48x9xl(x42xlQ5+24x9xl(x42x1Q5x(3xQ62-4xQ0)=4.2Xia4m0.9XL/400=0.9X0.6/400m=l.35Xia3m故，挠度满足要求5、底模板计算：箱梁底模采用竹胶板，铺设在主桥墩旁两侧8nl及中隔板梁下1.5m 范围和引桥墩旁两侧4m范围的纵向间距0.25m的横桥向方木上，以及主桥和引桥跨中纵向间距0.3m的横桥向方木上，取各种布置情况下最不利位置进行受力分析，并对受力结构进行简化（偏于安全）如下图：底模及支撑系统简图q(kN/m)底模验算简图q(kN/m)尺寸单位：cm25(或30)通过前面计算，在引桥跨中IIIIII截面和主桥墩顶截面处横桥向方木布置间距分别为0.3m和0.25m时最不利位置，则有：(1)主桥墩顶及7 7截面处底模板计算q=(qi+q2+/+q0/=(83.1+1.0+2.5+2)X0.25=22.15kN/miY|r%/q I2 22.15 x 0.25 .T贝U：=-=a73KNmo o模板需要的截面模量：M=一173=3.207x10-%x0.9 0.9x6.0 xl03模板的宽度为LOm,根据W、b得h为:l6xW)6x3.207xW5 h-J-=J-=0.0139m=13.9mm因此模板采用1220 X 2440 X 15mm规格的竹胶板。引桥跨中niiii截面处底模板计算q=(qi+q2+qs+q，/=(33.72+1.0+2.5+2)X0.3=11.466kN/mmil“q 11.466x0.32 小厂贝U：=-=QA29KN-mo o模板需要的截面模量：-M=29 2.389x10-5b/xO.9 0.9x6.0 xl03模板的宽度为LOm,根据W、b得h为：6xW/6义2.371x10-5h1-=I-=0.012m=12mm b 1因此模板采用1220 X 2440 X 15mm规格的竹胶板。6、侧模验算根据前面计算，分别按10 x 10cm方木以25cm和30cm的间距布置,以侧模最不利荷载部位进行模板计算，则有：(1)10X 10cm方木以间距30cm布置q=(q4+q5)l=(4.0+50.7)XO.3=16.41kN/miyiiI a,_ q，I?16.41 x 0.3 4 o-贝ll:Mm#=-=0185KN-m8 8模板需要的截面模量：M=一。85 3.426x10-5%x0.9 0.9x6.0 xl03模板的宽度为LOm,根据W、b得h为：6xW)6x3.426xlO-5 仆 h-J-=J-=0.0143m=14.3mm因此模板采用1220X2440X15nini规格的竹胶板。lOXIOcm方木以间距25cm布置q=(q4+q5)l=(4.O+5O.7)XO.25=13.675kN/mmri“q /2 13.675 x0.252 4 rr贝1J：Mmax=3-=-=QAOTKN-m8 8模板需要的截面模量：卬=M=1.981x10-5b/xO.9 O.9x6.OxlO3模板的宽度为LOm,根据W、b得h为：/6xFF/6xl.981xW5 八c 一h-J-=J-=0.0109m=11mm根据施工经验，为了保证箱梁底面的平整度，通常竹胶板的厚度均 采用12mm以上，因此模板采用1220X2440X15nmi规格的竹胶板。7、跨渠工字钢平台支架体系验算：本桥施工方案中主桥80m中跨的局部跨渠部位采取工字钢平台支架 体系，工字钢平台支架体系由在排污渠两侧砌筑浆砌片石基础及碎台帽、台帽上铺设136a工字钢（横桥向间距0.6m）、工字钢上横向满铺15X15cm 方木、横向满铺方木上顺桥向铺设地梁（20X25cm方木，间距0.6m,对 应工