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,单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,*,*,本幻灯片资料仅供参考，不能作为科学依据，如有不当之处，请参考专业资料。谢谢,A335-P91,材料,管道焊接,技术质量部,第1页,序言：,9Cr1Mo,（,SA335P91,SA213T91,）钢是美国于七十年代末八十年代初开发新型马氏体耐热钢，以其热膨胀系数，弹性模量、蠕变性能以及抗氧化性等多方面优胜在许多国家电站主蒸汽管道中得以广泛应用。,因为其材料特殊性，焊接工艺、热处理特点需要在施工过程中探索，而且管道对口、安装次序对焊接质量也起着关键作用。,为确保,P91,钢管道焊接工艺和焊接质量到达要求，首先必须制订出,P91,钢焊接工艺、安装要求，做为指导焊接工艺评定及现场焊接施工依据，在现场施工过程中严格执行工艺要求。,第2页,一,管道材料特征分析,P91,合金管钢相当于国家标准,10Cr9Mo1VNb,。,该钢是在,9Cr-1Mo,基础上，适当地降低了,C,、,S,、,P,含量，添加微量,V,、,Nb,、,N,元素，其化学成份和常温力学性能见表,1,，表,2.,与,P91,钢对应德国钢号为,X10CrMoVNNb91,，日本钢号为,HCM95,，法国则为,TUZ10CDVNb0901,表,1 P91,钢化学成份（,%,）,材质,化学成份,A335-P91,C,Mn,P,S,Si,Cr,Mo,其它,0.18-0.12,0.30-0.60,0.02,0.01,0.02-0.50,8.00-9.50,0.85-1.05,V 0.18-0.25,；,N 0.030.07,；,Ni,0.40,；,Al,0.02,；,Ti,0.01,；,Zr,0.01,；,Nb 0.06-0.10,表,2 P91,钢常温力学性能,标,准,屈服极限,0.2(MPa),抗拉强度,b(MPa),延伸率,5(%),硬度,（,HB,）,SA-335 P91,415,585,20,250,第3页,P91,合金钢管特点：,不但含有高,抗氧化性,能和抗高温蒸汽腐蚀性能，而且还含有良好,冲击韧性,和高而稳定持久塑性及热强性能。在使用温度低于,620,时，其,许用应力,高于,奥氏体不锈钢,。在,550,以上，推荐设计许用应力约为,P9,和,2.25Cr-1Mo,钢两倍。,P91,合金管在不预热条件下进行焊接时，产生裂纹机率是,100%,。能够说,P91合金钢管,含有较大冷裂纹倾向,普通认为当预热温度提升到,200250,时，就可有效防止冷裂纹产生。,因为,P91,材料焊接工艺特征要求，,往往业主、监理,对其焊接整个过程,严格,控制，在对口、预热、点固焊、,GTAW,封底焊接、,SMAW,焊接、层间温度、层间厚度、根层探伤、外观检验、最终热处理、无损检验等,多,道工序进行监控。,第4页,P91,材料焊接时存在问题,1,、,热影响区淬硬组织产生,P91,材料，高温下奥氏体十分稳定，要冷却到较低温度,(,约,400),才能变为马氏体。粗大马氏体组织脆而硬，接头又处于复杂应力状态下。同时，焊缝冷却过程中氢由焊缝向近缝区扩散，氢存在促使了马氏体脆化，其综合作用结果，很轻易在淬硬区产生冷裂纹。,因为热影响区各种组织含有不一样密度、,膨胀系数,和不一样晶格形式，在加热和冷却过程中必定会伴有不一样,体积膨胀,和收缩；另首先，因为焊接加热含有不均匀和温度高特点，故而,P91,焊接接头内部应力很大。,第5页,2,、热影响区,晶粒,长大,焊接热循环,对焊,接头热影响区晶粒长大有重大影响，尤其是紧邻加热温度到达最高熔合区。当冷却速度较小时，在焊接热影响区会出现粗大块状,铁素体,和碳化物组织，使钢材塑性显著下降；冷却速度大时，因为产生了粗大马氏体组织，也会使焊接接头塑性下降。,总来说，,P91,钢焊接，主要需注意两方面问题，,一是预防焊缝和热影响区脆化及裂纹，在热影响区或焊缝金属中尽可能减小粗晶区；,二是降低拘束度，从而降低焊接接头残余应力，预防产生裂纹。,第6页,合金元素在,P91,钢中作用：,1.,碳是钢中固溶强化作用最显著元素，随含碳量增加，钢短时强度上升，塑性、韧性下降，对,P91,这类马氏体钢而言，含碳量上升会加紧,碳化物,球化和聚集速度，加速合金元素,再分配,，降低钢,焊接性,、耐蚀性和抗氧化性，故耐热钢普通都希望降低含碳量，但含碳太低，钢强度将降低。,P91,钢与,12Cr1MoV,钢相比，含碳量降低,20%,，这是综合考虑上述原因影响而决定。,2.,P91,钢中含微量氮，氮作用表达在两个方面。首先起固溶强化作用，常温下氮在钢中溶解度很小，,P91,钢焊后热影响区在焊接加热和焊后热处理过程中，将先后出现,VN,固溶和析出过程：焊接加热时热影响区内已形成,奥氏体,组织因为,VN,溶入，氮含量增加，今后常温组织中过饱和程度提升，在随即焊后热处理中有细小,VN,析出，这增加了组织稳定性，提升了热影响区持久强度值。另首先，,P91,钢中还含有少许,A1,，氮能与其形成,A1N,，,A1N,在,1 100,以上才大量溶入基体，在较低温度下又重新析出，能起到很好弥散强化效果。,。,第7页,3.,加入铬主要是提升耐热钢抗氧化性、抗腐蚀能力，含铬量小于,5%,时，,600,开始猛烈氧化，而含铬量达,5%,时就含有良好抗氧化性。,12Cr1MoV,钢在,580,以下含有良好抗氧化性，腐蚀深度为,0.05 mm/a,，,600,时性能开始变差，腐蚀深度为,0.13 mm/a,。,P91,含铬量提升到,9%,左右，使用温度能到达,650,，主要办法就是使基体中溶有更多铬。,4.,钒与铌都是强碳化物形成元素，加入后能与碳形成细小而稳定合金碳化物，有很强弥散强化效果。,5.,加入钼是为了提升钢热强性，起到固溶强化作用。,6.P91,钢靠合金化原理，尤其是添加了少许铌、钒等微量元素，高温强度、抗氧化性较,12 Cr1MoV,钢有较大提升，但其焊接性能较差。,P91,焊后热处理前，,必须冷却至,100,150,，保温,1 h,；回火温度,730,780,，保温时间不少于,1 h,。,第8页,二、现场施工要求,1,、对,P91,钢管道系统施工采取单方向施工，即最少总保持一端为自由伸缩端，方便于减小管道系统应力，预防焊接是产生裂纹。,2,、对口装配要求采取机械对口卡具，不提议采取门型块电焊固方法进行焊口点固。,3,、禁止在坡口及管道上任意引弧和电弧擦伤，禁止损伤母材。,4,、,P91,钢焊接时最低环境温度应在,5,以上为宜，环境温度低于此温度时，禁止焊接，必要时一定要采取特殊办法。采取有效防风、防雨办法，禁止在雨、雾等不良天气条件下进行焊接及热处理工作，以预防冷裂纹产生，提升焊接质量。,5,、必须确保焊接、热处理连续性，防止因为以外断电造成焊接及热处理非正常中止。现场配置两路专用电源，其中一路为备用。,6,、充氩装置需要耐高温，要有很好密封性，而且易于取出和安装。在整个预热、焊接、热处理过程中，保留充氩装置，即可预防管道内穿堂风，又可在焊接区域形成封闭气室，起到保温和减小内外壁温差作用。若出现不合格焊口，而且缺点出现在根部或近根部，则焊缝进行返修时，仍需充氩保护。,第9页,2.1,焊接方法选择,当前，,P91,钢管道焊接,普通,采取,GTAW+SMAW,和,GTAW+GMAW,焊接方法；,要求焊前预热及焊后热处理，均采取远红外电加热；,为预防根部氧化，要求背部充氩保护；,焊接完成后焊缝要求进行,100%,无损探伤（通常,RT,），另做,100%,表面探伤（,PT,）检验。,第10页,2.2,坡口形式选择及加工,坡口,普通,采取,V,型,或,VU,坡口，其间隙、钝边、坡口角度如图：,坡口制备应以机械加工方法进行。,禁止,使用热加工方法（,火焰、,等离子切割）下料,。,第11页,2.3,焊口组对及点固,管件对口时普通应做到内壁齐平，如有错口，其错口量应符合以下要求：对接单面焊局部错口值不应超出壁厚,10%,，且小于,1 mm,。焊口禁止强力对口（冷拉口除外），更不允许热膨胀法对口，以防引发附加应力。,点固对接焊缝时必须预热，,点固焊时采取,坡口内侧,搭,桥点固或加紧固板方式,，选取,焊材,与母材相同，且采取氩弧焊点固。,第12页,2.4,焊缝后面焊接保护,焊口组对后，必须经过焊接质检员（或焊接技术人员）检验认可，并在工序交接单签字确认后，才能进行氩弧焊打底焊接,。,氩弧打底背部充氩：,因为,SA335-P91,为高铬合金钢，焊接时根部焊缝易氧化，所以在对口前必须做好根部充氩保护办法。,在坡口两侧约,300-500mm,位置封堵，形成气室，封堵物用一铁丝系牢，焊接结束后，从管道开口端取出；可采取以下列图方法加工堵板；焊缝坡口内用岩棉撕成条状封堵，以降低氩气溢出。,焊接前预先通入氩气,515,分钟，以排尽管道内空气。开始流量可为,20-30L/min,以排尽气室内空气，施焊过程中流量应保持,8-10L/mi,。,第13页,a,后面充气装置简图,b,现场应用效果图,焊缝充氩保护焊接装置示意图,第14页,管内保护氩气检验：,焊接前首先要对管内氩气纯度进行检验。检验方法：焊丝放在坡口内处于氩气保护下，用电弧将焊丝端部加热至变红后快速将焊丝伸到管内并将电弧熄灭，待焊丝端部温度降到室温后抽出观察焊丝端部颜色来判断管内氩气纯度。,焊丝端部为银白色，说明管内气体为纯氩；金黄色说明管内氩气不太纯净，但也能够满足焊接需要。焊丝端部为蓝、灰、白等颜色说明管内氩气纯度不够，需要继续置换。,钨极端部磨制,焊丝端部合格,焊丝端部不合格,第15页,a,打底过程中温度测量,b,填充过程中温度测量,图,3,焊前预热,三,.,焊接过程,3.,焊接预热及热处理采取微电脑程序控温柜,，预热前检验设备是否完好，仪表件是否能正常使用，加热片、热电偶、线路、打印纸、墨水是否完好齐全。焊接过程中，氩弧焊预热温度,200,，焊接两遍。气保焊预热温度,200-250,，到达预热温度后用测温枪检测预热温度。预热时应在坡口两侧均匀进行加热，预热范围应为坡口中心两侧各大于壁厚,5,倍，要预防局部过热，加热区以外,100mm,范围给予保温。,第16页,3.2,氩弧焊焊接（,GTAW,）打底须进行,2,层，施焊中，应尤其注意接头和收弧质量，收弧时应将熔池填满，多层多道焊接头应错开，以下列图；焊口打底效果如图,5.,焊接层道示意图,第17页,封底焊接效果图,第18页,3.3,焊工打底完成后，经检验无裂纹或其它缺点方可使用焊条电弧焊焊接，采取对称焊法，如,下,图。,焊工,对称焊接,第19页,3.4,手工电弧焊时采取分道分层焊接，焊肉厚度不得超出,3mm,，宽度不得超出所使用焊条直径,3,倍，焊条直径,3.2mm,且采取回火焊道，焊件到达预热温度后及时进行焊接。,3.5,每道焊缝尽可能一次焊完。当中止焊接时对焊接接头采取,300,350,、,2h,后热处理办法。恢复焊接时，检验接头无裂纹后再按焊接工艺要求重新预热、焊接。,第20页,a,水平口外观成型（中间道为回火焊道）,b,横口外观成型,焊缝外观成形,第21页,3.6,焊接时应严格恪守焊接工艺卡要求工艺参数，焊缝外形尺寸、焊缝表露缺点和焊接角变形应符合,DL/T869-,规程要求：,3.7,对接接头：焊缝余高,3mm,（平焊位置小于,2mm,），余高差,2mm,，焊缝表面不允许有深度大于,1mm,尖锐凹槽，且不允许低于母材表面；焊缝每侧增宽,2mm,；角接接头：坡口角焊焊脚为,2mm,，焊脚尺寸差,3mm,第22页,3.8,焊缝边缘应圆滑过渡到母材，表面不允许有未熔合、气孔、夹渣等缺点；焊缝根部不允许有未焊透情况，内凹,1.5mm,。咬边深度,0.5mm,；焊缝两侧总长度焊缝全长,10%,，且,40mm,。焊接角变形,3/200,。,3.9,因为,P91,钢焊接时，熔池铁水粘度大，流动性差，要求焊接规范较小，因而轻易出现夹渣、层间未熔合等焊接缺点。为防止焊接缺点产生及确保焊接接头综合机械性能，必须采取多层多道、小规范进行焊接，每层厚度尽可能减薄，焊肉厚度不宜超出所用焊条直径，焊条摆幅不超出焊条直径,3,倍，每层焊道必须清理洁净，尤其注意清理接头及焊道两侧，焊缝外表焊接完成，要求焊工马上进行清理自检，发觉外表成形不良马上,修补,，禁止在焊缝冷却后再直接补焊。,第23页,3.10,层间温度、焊接热输入量控制要求比较高：为了取得满意韧性，层间温度应,小于,300,，因为,SA335-P91,钢导热系数比较小，焊接热量比较集中，如层间温度到达,300350,，冲击韧性会大大降低，必须采取低焊接输入热量焊接工艺施焊，才能控制层间温度小于,300,，对于厚壁大管径管道尽能可选取小焊条直径，分道、分层,进行,焊接,。,3.11,加强对,P91,钢管焊接过程控制，从办法、人员、材料、设备、对口、焊接、热处理参数、焊接接头表面质量、无损探伤、缺点焊缝返修等全方面加强监控。,第24页,四、焊缝返修,1,焊接接头外观检验不符合标按时。轻者打磨焊补，严重者应割掉重新焊接。,2,经无损检验不合格焊接接头，其缺点可进行焊补，但必须在确认缺点已经彻底消除基础上，按正常焊接工艺或焊补工艺要求进行。,3,返修焊补焊接接头，普通同一焊口不得超出两次，不然应割掉重新对口焊接。,4,返修焊补焊接接头，必须重新进行焊后热处理和无损检验。,第25页,五,.,焊后热处理,1.P91,钢冷裂倾向较大，在一定条件下，轻易产生延迟裂纹，故焊接接头必须在焊后,24 h,内进行回火处理。,P91,焊后状态组织为板条状马氏体，经过回火可变为回火马氏体，其性能较板条状马氏体优越。回火温度偏低时，回火效果不显著，焊缝金属轻易时效而脆化；回火温度过高，接头又可能再次奥氏体化，并在随即冷却过程中重新淬硬。同时，如本文在前面所述，回火温度确实定还要考虑接头软化层影响。普通而言，,P91,回火温度为,730,780,。,2.P91,焊后回火恒温时间不少于,1 h,，才能确保其组织完全转变为回火马氏体。,3.,为了降低,P91,钢焊接接头,残余应力,，必须控制其冷却速度小于,5/min,第26页,1,、,焊接接头焊后热处理，应采取电加热片进行热处理，热处理前检验设备是否完好，仪表件是否能正常使用，加热片、热电偶、线路、打印纸、墨水是否完好齐全。,2,、,加热时将热电偶与焊件表面贴紧。加热元件布置宽度比要求加热宽度最少多出,60mm,。预热范围为坡口中心两侧各大于,3,倍壁厚区域，且大于,100mm,。预热时在坡口两侧均匀进行，内外热透并预防局部过热。加热区以外,100mm,范围内采取保温办法。升温,、降温,速度不应大于,150,/h,。,3,、,热电偶布置在距对口中心,50mm,100mm,范围内对加热温度进行测量。实时对加热温度要进行观察，并使用红外测温仪测量坡口温度，使其控制在,100,150,。,热,处理,要求,第27页,a,控制柜,b,正在加热焊口,焊后热处理装置,第28页,焊接完成需在,100120,温度下桓温,1h,，将残余奥氏体（,A,）全部转变为马氏体（,M,）后，才能进行升温热处理。,热处理加热速率、冷却速率均不应大于,150,/h,。冷却至,300,后可自然冷却。,恒温时间按壁厚不一样在各范围内取值，壁薄取下限，壁厚取上限。,上述恒温时问比普通资料参数稍长，试验证实，恒温时间适当延长，有利于冲击韧度显著提升，经过延长恒温时间可处理,T91,P91,钢焊接接头常温冲击韧度低问题。,回火温度,热处理为高温回火，最正确回火温度为,760 10,。,第29页,六,.,无损,及焊后,检测,无损检测,（,1,）焊接接头无损检测应在有统计焊后热处理完成,24,小时后进行。,（,2,）全部承插焊和跨接三通支管焊接接头及其它角焊缝，应采取,100%,磁粉（,MT,）或渗透（,PT,）检测焊缝表面质量。,（,3,）,P91,合金钢管道焊缝按照联合体要求，对焊缝进行,100,光谱分析（,PMI,）复查。,硬度检测,（,1,）管道焊接接头经热处理、,RT,合格后，焊接接头,100%,进行硬度检测。硬度检测区域为焊缝外表面热影响区和焊缝处。每个焊接接头应检测两处（每处测,3,个数，取其平均值），取其平均值。热处理后焊缝,P91,硬度值,241HB,。,（,2,）若热处理自动统计曲线异常，且被查部件硬度超出要求范围时，应做复验，并查明原因，对硬度不合格焊接接头重新进行热处理，并重新检测硬度。,（,3,）全部经热处理合格焊接接头，不允许再进行焊接、打磨等任何引发温度升高热作业。,第30页,七、,P91,材料焊接现场常出现问题,及处理方法,1,、热裂纹与冷裂纹,热裂纹是高温下在焊缝金属和焊缝热影响区中产生一个沿晶裂纹。冷裂纹是因为材料在室温附近温度下脆化而形成裂纹。预热和焊后热处理都是控制冷裂纹，一个是控制脆硬组织产生、另一个消除扩散氢含量。热裂纹主要采取控制母材和焊材杂质含量。,常见现象：,焊接时裂纹主要出现在氩弧焊打底焊缝收弧处；或者焊条焊填充,、,盖面焊缝收弧处。,原因 分析：,经观察分析，裂纹呈锯齿形，有些呈星状，基本属于热裂纹。裂纹长度普通不超出,10mm,。没有发觉冷裂纹现象。原因为焊工采取氩弧焊打底焊接时收弧时不注意出现“缩孔”，焊条焊时，电流过大、熔池过大，收弧过快造成“收弧裂纹”。,第31页,裂纹图片：,第32页,裂纹处理办法：,1,、焊工尽可能选取带高频氩弧焊进行打底焊接，采取“衰减”方式灭弧；收弧至坡口一侧。,2,、氩弧打底焊接时，依据材料焊接性选择适当焊接电流，防止电流大，熔池大，要调整好焊枪角度降熔池填满牵引破口边缘带走热量收弧，可有效克服“收弧裂纹”,3,、管膛内充氩浓度要达标，防止因内部氧化造成假融合及裂纹。,4,、焊条焊“热焊”时，电流不要偏大，收弧时对收弧点点焊几下或者向破口两侧边缘一侧逐步收弧，防止出现根部熔透性“收弧裂纹”；电流控制在有效范围内，不易过大，关键点焊几下，预防出现“收弧缩孔、裂纹”。,5,、焊条焊时调整正确焊条角度，防止熔池形成马蹄状态现象，预收弧时将焊条角度调整为大于,90,倾角，形成扁平圆状熔池，使之熔池填满，将熔池中心热量引入坡口边缘收弧。盖面收弧接头时要压过,10-20mm,为宜，然后将收弧点打磨圆滑,。,6,、另严格控制线能量，确保多层多道，管径在,300mm,以上双弧对称焊接，控制层间温度在,180C-250C,范围区间。,第33页,2.,未焊透,常见现象：第一个为根部坡口钝边未熔透性未焊透，这类未焊透普通不会太长。,第二种为根部铁水穿透但未和钝边良好熔合性未焊透；有些这类未焊透长度到达,100mm,。,第三种中合金耐热钢材料因管膛内氩气纯度不足造成根部铁水氧化没有良好熔合性未焊透。,原因分析：焊工操作水平差；坡口角度小、钝边厚；坡口存在“假性”钝边；坡口存在内倒角没有圆滑过渡；焊接电流小；,P91,合金管膛内充氩不到位；氩弧焊接时焊枪角度不正确，送丝不协调、操作技巧不熟练；焊缝表面缺点误判为焊缝内部缺点。,注；氩弧摇把焊打底时两侧停顿时间短，熔孔小，热量集中焊缝中心，两侧没有充分融合时间。,第34页,未焊透处理办法：,1,、焊工在管道坡口点固前，认真检验坡口角度、钝边、间隙、“假性”钝边、坡口内倒角等，不适当，不予点固，养成良好习惯，为下一步焊接创造好条件；,2,、,P91,合金管膛内充氩装置要确保正常焊接氩气浓度，掌握测验管膛内焊接氩气浓度技巧。充气量不宜过大普通为,10-15L/min,，过大气量时使根部焊道凝固不及时产生咬边。,3,、依据材料特征不一样，焊接参数，焊枪角度、摆动、送丝等有所不一样，焊接技巧不一样，,4,、焊接完成，认真检验焊缝表面，确保没有焊缝表面缺点误判为焊缝内部缺点原因。,第35页,3.,气孔,依据多年观察，并结合学术理论解释，焊接中气孔共分为三种：,H,气孔、,N,气孔、,CO,气孔。没有第四种气孔之说。至于有些谈到二氧化碳气孔、水蒸气气孔等等，不列为气孔缺点之列，应该列为“夹杂”范围。同时，焊接气孔在产生过程中，并不是单一一个气孔，可能几个气孔同时出现。,当前大多数频繁出现气孔呈“蜂窝状”，外形不规则，基本判定为“氮气孔”。,从学术上分析，空气中氮是焊接过程中唯一起源。故分析氮起源主要是因为焊接过程中没有对熔池有效保护，有较多空气中氮侵入所致。,很多施工现场为海边海风大，风向没有规律，焊工焊接过程中挡风办法落实不到位，海风扰乱焊接电弧保护气，为出现氮气孔主要原因。,第36页,焊接气孔几个形式,CO,气孔,氢气孔,氮气孔,第37页,降低气孔办法,1,氮气孔 要防止产生氮气孔最主要是应增强气体保护效果，预防空气入侵，焊接过程中确保保护气层稳定、可靠，是预防焊缝中气孔关键，且选取气体纯度要高。,2,氢气孔 为了预防氢气孔，在焊前应对焊件及焊丝进行清理，去处他们表面上铁锈，油污，水分等。对,CO2,气体中水份也是需要进行干燥。,3,一氧化碳气孔 假如焊丝中含有足够脱氧元素,Si,和,Mn,防止焊接过程中 被大量氧化，,以及限制焊丝中焊碳量，就能够拟制前面提到氧化反应，有效预防,CO,气孔。,第38页,八、焊缝硬度值偏高,经查阅相关文件：,GB50235,、,GB50236,、,SH3501,、,SHT3520,等国内规范对,P91,材料焊接后焊缝硬度值进行了要求。,普通都要求焊接接头热处理完成，应做,100,硬度测定，测定部位为焊缝区和热影响区，每个部位测定不少于三点。硬度测定平均值标准不超出母材布氏硬度加,100HB,，且应,241HB,为合格。,经过经验分析，只要焊缝表面硬度值偏高，其焊缝韧性值就会偏低。,第39页,有时现场,P91,材料管道焊接接头硬度值偏高，汇总原因主要有以下几方面：,1,、焊材原因。焊材为不合格产品。,2,、预热温度偏高或偏低。,3,、热处理温度或时间不标准。,4,、天气严寒，但没有采取有效办法。,5,、焊工焊接时没有严格执行要求焊接参数（焊接电流、层道数、层间厚度）,。,第40页,表,3,惯用钢材焊接接头热处理及硬度要求（,SH3501),母材类别,名义,厚度,mm,母材最小规,定抗拉强度,MPa,金属热处,理温度,保温,时间,min/mm,最短保,温时间,h,布氏硬度,b,Cr0.5%铬钼合金钢,19,全部,600,720,2.4,1,225,全部,490,0.5%Cr2%铬钼合金钢,13,全部,700,750,2.4,2,225,全部,490,2.25%Cr3%和C0.15%铬钼合金钢,13,全部,700,760,2.4,2,241,3%0.15%铬钼合金钢,全部,全部,700,760,2.4,2,241,第41页,九、焊缝冲击韧性值偏低,经查阅相关文件：,GB50235,、,GB50236,、,SH3501,、,SHT3520,等国内规范都没有要求,P91,材料焊接后焊缝冲击值。,国家电力企业电源建设部,.T91/P91,钢焊接工艺导则,要求最低为常温,20,41J,）。,个别文件提到：,ASME,要求,68J,；,EN,欧标要求,47J,；神钢焊材说明书试验参考值为,81J,。,很多业主为了保险起见，都要求施工前对施工方焊接件进行冲击韧性试验。,第42页,控制办法,P91,材质冲击数值偏低几个原因：焊材原因、工艺原因、人为原因、热处理原因等。,应认真选择管材、焊材，验证合格证是否符合相关规范要求，查阅其冲击值数据，是否满足设计规范要求。,焊接时，需严格控制层间厚度在,2.5-3mm,。,据经验，氩弧焊时预热温度,150-200,、焊条焊时预热温度,200-250,，层间温度控制在,200-250,。,焊工严格按照工艺执行，焊接时采取多层多道、双人对称焊接，层厚控制在,3mm,。氩弧预热温度控制在,150,20,，层温控制在,18,0-250,。,热处理工艺，焊后进行降温到,100-120,/1,小时马氏体转变后，按照,150,/h,升温，,760,10,最低恒温,4,小时，,150,/h,降温，降温到,300,空冷。,第43页,十、,结束语,近年来，伴随电力行业发电机组大容量、高参数机组建设，化工行业高温高压工艺管线安装建设，,P91,等耐热钢材料被大量应用，此次,P91,材料顺利施工，为企业积累了资料和经验。,第44页,
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