压力容器设计工程师培训教材-球形储罐.pptx

单击此处编辑母版标题样式,单击此处编辑母版文本样式,第二级,第三级,第四级,第五级,#,目 录,24.1,型式,24.2,球壳板,24.3,装量高度,24.4,标准,24.5,设计,24.6,材料,24.6.1,球罐用钢板,24.6.2,球罐用锻件,24.6.3,焊条,24.7,零部件,附件,24.7.1,人孔,接管,24.7.2,支柱,拉杆,24.7.3,平台梯子,24.7.4,隔热,保冷,24.7.5,附件,(,消防喷淋装置,压力表,温度计,液位计,安全阀,紧急切断口,接地,),目 录,24.8,球壳板成形,24.8.1,下料,24.8.2,成形,24.9,组焊,24.9.1,零部件组焊24.9.2,组焊,1,、组焊,2,、焊接,24.10,无损检测,24.10.1,射线检测与超声检测,24.10.2,磁粉检测与渗透检测,24.11,焊后整体热处理,24.12,产品焊接试板,24.13,压力试验和气密性试验,24.13.1,液压试验,24.13.2,气密性试验,24.14,特种球罐,24.14.1,液化石油气球罐,24.14.2,液氨球罐,24.14.3,氧气球罐,24.14.4,天然气球罐,24.14.5,低温球罐,球形储罐简介,球形容器在石油,化工,冶金,城市煤气等工业领域被广泛应用于储存液化石油气,液化天然气,液氨,液氮,液氢,液氧,天然气,城市煤气,压缩空气等物料,在原子能发电站作核安全壳,在造纸厂用作蒸煮球,在化工行业作反应器等。我们把用于储存液体和气体物料的球形容器称为球形储罐。,球形储罐壳体受力均匀,在相同直径和相同工况下,球形容器的薄膜应力仅为圆筒形容器环向应力的一半,相应承压能力强,且相同容积下球壳表面积最小,质量轻,但因球形储罐容积大,需制造厂成形球壳板,安装单位现场组装焊接,制造安装有一定难度,技术要求相对较高。,24.1,型式,球形储罐型式多样,从形状看,有圆球形和椭球形,从壳体的层数看,有单层,多层,双金属层和双重壳球罐,从支承方式看,有柱式和裙式,从球壳板结构型式分有桔瓣式,足球瓣式和混合式,(,见图,24-1),。,(a),桔瓣式,b),足球瓣式,(c),混合式,图,24-1,球壳板结构型式,桔瓣式是先用纬线将球壳切割成球带,再以相邻两条径线将球带分割成球壳板,这种分瓣法叫桔瓣式分瓣法。其特点是球壳的拼装焊缝规则,施工组装较简便。缺点是各带因位置不一,球壳板尺寸规格多,只能在本带或上下对称带之间互换,原材料利用率低,焊缝较长,球极板往往因宽度窄小,使接管布置拥挤,甚至造成焊缝难以错开。,足球瓣式是将球体沿径纬方向切割,每块球壳板的结构尺寸完全相同,互换性好,下料成型规格化,材料利用率高,拼装焊缝长度短,相应检测工作量亦小。缺点是球壳板交接处有,Y,型焊缝,焊缝布局复杂,施工组装困难,对球壳板的精度要求高。,混合式兼备了桔瓣式和足球瓣式两者的特点,是将球壳除极板采用足球瓣式外,其余均用桔瓣式球壳板。相对桔瓣式而言,混合式的优点是材料利用率较高,焊缝长度有所缩短,球壳板数量减少,故特别适用于大型球罐。缺点是因具有两种型式的球壳板,组装校正较麻烦,仍有,Y,型接缝,制造精度要求高。,以引进,1000m,3,丙烯球罐为例,一台是桔瓣式结构,另一台是混合式结构,将其球壳板数量及焊缝长度列入表,24.1,中,不难看出,同样是,1000m,3,的丙烯球罐,采用混合式球壳板数量大大减少,焊缝总长较桔瓣式缩短了,23%,。,目前工程中广泛采用的是桔瓣式和混合式球罐。,GB/T17261,规定了钢制球形储罐的型式与公称容积,球壳内直径,球壳分带数,各带球心角,各带分块数,球罐基础中心圆直径,支柱底板面至球壳中心的距离及支柱根数等基本参数,供设计时参照选取。,GB/T17261,标准采用了桔瓣式和混合式两种型式。桔瓣式容积从,50m,3,(D,I,=4.6m),到,10000m,3,(D,I,=26.8m),混合式容积从,1000m,3,(D,I,=12.3m),到,10000m,3,。,GB/T17261,中所列,1000m,3,数据见表,24.1,。,思考题,1,、球形储罐的主要特点是什么,2,、球壳板结构型式分几种,各有什么优缺点,24.2,球壳板设计,球壳板设计要点,（,1,）球壳板的几何尺寸应尽可能大。,GB12337,规定了每块球壳板均不得拼接,球壳板最小宽度不小于,500mm,。,球罐的破裂事故,绝大多数都发生在焊接接头处,缩短球壳的焊缝长度是提高球罐质量及安全可靠性的关键措施之一。缩短焊缝长度的根本途径是加大球壳板尺寸,选择最佳的球壳分带数和各带分块数,从而使安装,焊接,检测工作量相应减少。,从表,24.1,中我们发现,同样是,3,带,8,柱的,1000m,3,混合式球罐。,GB/T17261,球壳板总数为,30,块,而引进球罐是,28,块。引进球罐在确保支柱与球壳板纵焊缝错开的前提下加大了赤道带球壳板的宽度,其赤道带球壳板数为,14,块,(GB/T17261,是,16,块,),从而减少了二条赤道带的纵焊缝,(,见图,24-2),。因赤道带球壳板板间连接是垂直方向的焊接接头,焊缝成形较差,属质量控制困难区,减少此类组焊工作量将有利于提高球罐质量。,图,24-2,引进,1000m,3,丙烯罐俯视图,目前国内,3,带,10,柱,2000m,3,球罐的赤道板尺寸已做到,8221x3288,极边板尺寸达到,10347x3288,。,（,2,）选择合适的钢板规格,提高板材利用率。,制作,600m,3,球罐若采用,7m,长的钢板来下料,其板材利用率可达,85%,随着板片加长,其利用率将急剧下降。表,24.2-1,是我国引进的,1900m,3,乙烯球罐下料汇总表,球罐表面积是,746m,2,因温带板,极侧板采用了套裁的方法,使其供下料的钢板面积仅,810.83m,2,利用率高达,92%,。,(3),规格要少,互换性要好。,(4),相邻带纵焊缝应相互错开。,(5),焊缝布局应均匀,减少装配应力,拘束应力与残余应力。,(6),必须考虑压机及起重能力。,设计时须综合考虑以上各要点,经验表明,采用宽而不很长的钢板来制作球壳板是比较经济的。表,24.2-2,摘录了某国外公司部分系列,供参阅。,24.3,装量高度,规定了盛装液化气体,(,含液化石油气,),的固定式压力容器装量系数一般取,0.9,。对容器容积经实际测定者,可取大于,0.9,但不得大于,0.95,。,球罐装量系数与装量高度关系,装量系数,K,系球缺体积,V,与球壳体积,V,之比值,:,已知装量系数,K,查表,24.3,得,k,值,.,按公式,H=kDi,便可计算出装量高度,H,值。,例如,:1000m,3,丙烯球罐,内径,Di=12300mm,装量系数,K=0.9,求装量高度,?,只需查表,24.3:K=0.9,得,k=0.8042,。则其装量高度为,:,H=kDi=0.8042x12300=9891.66mm,思考题,:,1,、,对盛装液化石油气的球罐装量系数有何规定,2,、试计算内径,15700mm,2000m,3,乙烯罐,其装量高度为,12300,时的装量系数是多少,24.4,标准,国内现行的球罐标准有,GB12337-1998,钢制球形储罐,GB50094-98,GB/T17261-1998,SH512-90,SH3048-99,等。,GB12337,标准规定了碳素钢和低合金钢制球形储罐的设计,制造,组焊,检验与验收的要求。适用于设计压力不大于,4M Pa,的桔瓣式或混合式以支柱支撑的球罐。不适用于,:,受核辐射的球罐,经常相对运动,(,如车载或船载,),的球罐,公称容积小于,50m,3,的球罐,要求作疲劳分析的球罐和双壳结构的球罐。,GB12337-1998,和,GB50094-98,在我国都具有技术法规的效用,且为球罐工程建造的强制性国家标准。,GB50094,施工及验收所包括的范围是参照GB12337,第,3.1,条编写的,故在其各章内容上与,GB12337,基本相同。表,24.4-1,列出了两项标准在编制颁发,适用范围,内容上的差异。,GB50094,从施工现场出发,对组装过程中的质量控制提出了一些具体要求,如球罐赤道带组装后,每块球壳板的赤道线水平误差,相邻两球壳板的赤道线水平误差,任意两块球壳板的赤道线水平误差,组装时对球罐的最大直径与最小直径之差的控制值及拉杆中部挠度的控制值等等。,有些如球壳板厚度,周边,100mm,范围内超声检测及低温球罐钢板的逐张超声检测要求是针对制造厂在出厂前已做了全面检测,在,GB50094,中只提现场抽检,应该说是合理的。但两个标准在某些项目控制值上仍存在差异,请设计人员注意,(,见表,24.4-2),。,至今国际标准化组织,(ISO),欧美各国均没有编制专用的球罐标准,这些国家的球罐建造技术要求与本国的压力容器标准通用。世界上仅有日本液化石油气协会编制了,JLPA201,该标准内容比较完整,包括管理体制,材料,结构,制造,检验,修补,附属设备,涂料和标志等部分。日本是建造球罐数量最多的国家,我国从日本引进的球罐数也最多。现行,JLPA2012000(,第四版,),对,1989,年,(,第三版,),在最大壁厚,焊接工艺评定,予热状况,整体热处理,超声检测,磁粉检测,渗透检测合格级别等内容作了修改,对最高设计温度与最低设计温度作了定义,明确了设计思路,设计压力考虑方法更趋合理,计算存贮能力时将常用温度定为,40,追加了新钢种及许用应力值等,具体内容请阅读原文。,思考题,:,1,、,GB12337-1998,主要包括哪些内容,2,、,GB12337-1998,适用范围是什么,3,、,GB12337-1998,与,GB50094-98,两者关系如何,24.5,设计,设计压力和设计温度是球罐设计的两大参数。,设计压力指设定球罐顶部的最高压力与相应的设计温度一起作为设计载荷条件,其值不低于工作压力。,球罐上装有超压泄放装置,应按,GB150,附录,B“,超压泄放装置”的规定确定设计压力。,对于盛装液化气体的球罐,在规定的充装系数范围内,设计压力应根据工作条件下可能达到的最高金属温度确定。,设计温度指球罐在正常工作情况下,设定的受压元件的金属温度,(,沿元件金属截面的温度平均值,),。设计温度与设计压力一起作为设计载荷条件。,设计温度不得低于元件金属在工作状态下可能达到的最高温度。对于,0,以下的金属温度,设计温度不得高于元件金属可能达到的最低温度。,对于不同工况的球罐,应按最苛刻的工况设计,并在图样或相应技术文件中注明各工况的压力和温度值。,球壳的计算需计入液柱净压力。,球罐的腐蚀裕量取不小于,1mm,。,当球罐铭牌上规定有最大允许工作压力时,在计算试验压力时,公式中应以最大允许工作压力代替设计压力。,对盛装毒性程度极度或高度危害的物料,易燃的压缩气体或液化气体的球罐应进行气密性试验。,设计图样的技术文件中,应写明所盛装介质的名称,成分组成,适用的标准,主要工艺参数,特殊要求等。,球罐设计时应考虑以下载荷,:,1,、压力,2,、液体静压力,3,、球罐自重（包括内件）及正常工作条件下或压力试验状态下内装物料的重力载荷,4,、附属设备与隔热材料,管道,支柱,拉杆,梯子,平台等的重力载荷,5,、风载荷,地震力,雪载荷。,球罐因结构的对称性和形状特点,质量可近似地集中于球壳中心,故球罐可视为单自由度体系。因为球罐在脉动情况下按剪切型振动,即结构在水平力作用下,整个体系会产生平移,球罐本身不发生偏移,所以求解球罐在水平力作用下的位移便可能化为求支柱在该力作用下的位移问题。风力及地震力等水平力的合力,F,max,通过球心,该合力在赤道平面上由几根支柱分担,各支柱受力可能不同,但其合力一定是水平力,F,max,。当支柱在水平力,F,max,作用下发生位移时,拉杆将被拉长或压短,从而限制了支柱的位移。支柱的地脚螺栓使其底部不产生水平位移及转角,即相当于固定端支承,支柱便相当于悬臂梁。当支柱底板与基础的摩擦力,Fs,大于等于拉杆作用在支柱上的水平力,Fc,时,理论上球罐不需设置地脚螺栓,但为了固定球罐位置,规定应设置一定数量的定位地脚螺栓。,球罐设计中应校核表,24.5,所列的内容。,思考题,:,1,、球罐设计应考虑哪些载荷？,2,、怎样计算球壳厚度？,24.6,材料,球罐用钢应考虑球罐的使用条件,(,如设计温度,设计压力,物料特性等,),材料的焊接性能,球罐的制造工艺和组焊要求以及经济合理性。球罐用钢许用应力按,GB12337 3.6,节选取。,24.6.1,球壳用钢板,压力容器用钢板种类繁多,国产碳素钢和低合金钢钢板用于球罐的钢板仅有,20R,16MnR,15MnNbR,16MnDR,07MnCrMoVR,和,07MnNiCrMoVDR,六个钢种。钢板的标准及使用状态见表,24.6-1,。,15MnNbR,比,16MnR,含碳量略低,(C0.18%),并添加了,Nb(0.010.04%),既细化了晶粒又产生了弥散强化的效果,钢的强度和韧性指标均优于,16MnR,也优于日本的,SPV355,该钢种厚板力学性能稳定,性能价格比较高。,设计者若需求更高性能指标,可通过生产厂企业标准或专门制定订货合同来解决。武钢企业标准,Q/WG(ZB)05-2000,中的,WHD1(16MnDR),和,WHD4(09MnNiDR),标准性能值和实物性能值见表,24.6-2,。,引进常温球罐用钢均为一般的,C-Mn,系铁素体锅炉和压力容器用钢,如,UNION36Nb,SPV355,等。引进低温球罐用钢为,CREUSELSO34SS,N-TUF50,WEL-TEN62,及,RIVERACE60L,等,其化学成分和力学性能见表,24.6-3,。,第,23,条规定,:,压力容器主要受压元件采用新研制的材料,(,包括国内外没有应用实例的进口材料,),或未列入,GB150,等标准的材料试制压力容器,材料的研制生产单位应将实验验证资料的第三方的检测报告提交全国压力容器标准化技术委员会进行技术评审并获得委员会出具的准许试用的证明文件（应注明使用条件）,并按,第,7,条规定办理批准手续。全国压力容器标准化技术委员会于,2001,年,5,月,31,日发布了,“,压力容器用材料技术评审管理办法,”,。该办法内容包括总则,使用范围评审方式技术评审程序技术评审证书收费标准说明。经评审准许使用的材料可上网查阅,“,压力容器用材料技术评审公告栏,”,。,GB12337,对球壳用钢板的要求,:,(1),对设计温度低于,0,而高于,-20,的球壳用钢板的要求。,当设计温度低于,0,时,:,厚度大于,25mm,的,20R,；或厚度大于,38mm,的,16MnR,；,或设计温度低于,-10,时,:,厚度大于,12mm,的,20R,；或厚度大于,20mm,的,16MnR,；,应每批取一张钢板进行夏比（,V,型缺口）低温冲击试验。,试验温度为球罐的设计温度或按图样的规定,试样取样方向为横向。,(2),球罐的设计温度低于或等于,-20,时钢板的使用状态及最低冲击试验温度应符合表,24.6-4,的规定。,锻件级别由设计者确定,并在图样中注明,如,16Mn,。人孔锻件的级别不应低于,级,大于,DN150,的接管用锻件级别一般也不应低于,级。,设计温度低于或等于,-20,时,锻件的热处理状态及最低冲击试验温度应符合表,24.6-6,的要求。,钢板的超声检测应按,JB4730,的规定,热轧,正火状态供货的钢板质量等级应不低于,级,调质状态供应的钢板质量等级应不低于,级。,(4),逐张进行拉伸和夏比,(V,型缺口,),常温或低温冲击试验的钢板,符合下列条件的球罐用钢板,应逐张进行拉伸和夏比,(V,型缺口,),常温或低温冲击试验。,a),调质状态供货的钢板,b),厚度大于,60mm,的钢板。,24.6.2,球罐用锻件,球罐用锻件主要用于人孔和接管。锻件应有足够强度,塑性和韧性,用于焊接时还应注意其可焊性。锻件用材一般依据球壳用材进行选取,见表,24.6-5,。,思考题,:,1,、球罐所用材料许用应力如何选取,2,、球罐用钢应考虑哪些因素,3,、球罐用国产钢板有哪些,对其使用状态有何要求,4,、设计温度低于,0,而高于,-20,的球罐用钢板有什么要求,5,、球罐用钢板什么情况下应逐张进行超声检测,其检测标准号及质量等级是什么,24.7,零部件,附件,球罐除球壳板外,通常还有人孔,接管,支柱,拉杆,平台梯子,安全附件等组成。,24.7.1,人孔,接管,球罐上一般开设有物料进出口,压力表,温度计,液位计口,安全阀口放空口,排污口等。球壳上,下极板上应各设置一个公称直径不小于,500mm,的人孔。对需要进行焊后热处理的球罐,人孔又成为进风口,燃烧口及烟气排放口,此时人孔设置在上,下极带的中心。人孔应选用回转盖或水平吊盖结构。人孔与球壳板相焊部分应选用与球壳板相同或相当的材质。补强可采用整体锻件凸缘补强或补强板补强。人孔法兰一般采用带颈对焊法兰,密封面大多采用凹凸面形式。球罐的开孔及开孔补强按,GB150,第,8,章,“,开孔和开孔补强,”,的规定进行设计与制造。接管多采用厚壁管或整体锻件凸缘补强措施,球罐接管应尽量设计在上,下极带上,便于集中控制。球罐底部接管数目应最小化,推荐国外仅接一根管线的先进设计方案。对贮存液化石油气球罐底部接管的第一道阀门,法兰垫片的压力等级应提高一级,按,2.5MPa,选用,法兰选用对焊法兰,垫片选用带有金属保护圈的缠绕垫片。为减少残余应力,人孔,接管与极板的组焊应在制造厂进行,并进行消除应力热处理。球壳与接管的焊缝应采用全焊透结构,可参照,GB150,附录,J,“,焊接结构,”,的有关规定。接管法兰应采用凹凸面法兰,法兰面应设计成水平或垂直状态,减少工艺配管的附加应力。接管上用加焊支撑来提高强度和耐疲劳性能。接管端部为降低应力集中应打磨成圆角。,24.7.2,支柱,拉杆,球罐支承有柱式和裙式两大类。裙式包括圆筒裙式支承,锥形支承及用钢筋混凝土连续基础支承的半埋式支承,锥底支承。柱式包括赤道正切柱式支承,V,型柱式支承和三合一柱式支承。,所谓赤道正切结构是,:,由多根圆柱状的支柱在球壳赤道部位等距离布置,与球壳相切或近似相切,(,相割,),而成的焊接结构。支柱支承了球罐的重量,为承受风载和地震力,保证球罐稳定性,在支柱之间设置拉杆相连接。这种支座的优点是受力均匀,弹性好,能承受热膨胀的变形,组焊方便,施工简单,容易调整,现场操作和检修也方便,且适用于多种规格的球罐。缺点是重心高,稳定性较差。,GB12337,选用的就是赤道正切柱式支承。,1.,支柱,支柱顶部与球壳的连接结构分平板式,半球式和椭圆式三种。,GB12337,规定用球形或椭圆形的防雨盖板。,支柱下部与球壳的连接结构有直接连接,加托板,U,形柱和翻边四种,见图,24.7-1,。,U,形柱结构既避免了支柱与球壳连接部下端由于夹角小而造成的焊接困难,又保证了支柱与球壳焊接质量的可靠性。,U,形柱由钢板弯制而成,特别适用于低温球罐对支柱的要求。翻边结构不但解除了连接部位下端施焊困难,确保了焊接质量,对该部位的应力状态也有所改善。,支柱一般采用钢管制作。下段支柱可分段,分段的长度不宜小于支柱总长的,1/3,。段间的环,向接头应全焊透,可采用沿焊缝根部全长有紧贴,金属垫板的对接接头。对于大型球罐支柱,由于无,大直径钢管,可选用相应钢板卷制,应尽量减少环,缝的数量。支柱上设置通气口是出于安全防火的需,要,一旦遇到火灾,支柱内的气体会急剧膨胀,压力,迅速升高,短时间内造成支柱爆裂,球罐倒塌,为避,免此类情况发生,在支柱上应设置通气口,见,图,24.7-2,。对储存易燃物料及液化石油气的球罐,还应设置放火层。,图,24.7-2,支柱各部分名称,具有低温要求或球壳用钢板标准抗拉强度下限值大于,540MPa,及球罐容积大于或等于,2000m,3,时,支柱一般都分段。有时考虑制造,安装,运输的方便也将支柱分成两段。支柱与低温球罐本体相连的上段支柱必须选用与球壳板相同的低温钢,规定其与赤道板的组焊在制造单位进行,同时在制造单位做消除焊缝残余应力热处理。下段支柱可选用一般结构钢。为对球罐基础沉降量进行观察,在各支柱上水平焊有永久性的测定板,以便测定每根支柱的沉降量,是球罐沉降观察的依据。,在支柱底板上开设通孔以利积水的排除。支柱底板的地脚螺栓孔应为径向长圆孔。,2.,拉杆,拉杆结构有可调式和固定式两种。拉杆与支柱的上下连接点应分别在同一标高上。固定式拉杆的交叉处采用十字相焊或固定板相焊。可调式拉杆的立体交叉处不得相焊,见图,24.7-3,。固定式拉杆结构简单,稳定,抗弯能力大,近年来国外,10005000m,3,球罐已大量采用固定式拉杆,但,GB12337-1998,标准中仅提供了可调式拉杆的计算方法。,24.7.3,平台梯子,球罐外部设有顶部平台,中间平台以及为了从地面进入这些平台的斜梯,直梯或盘梯。大型球罐为便于检修可在内部设置旋转的内梯。,24.7.4,隔热,保冷,储存液化石油气,可燃性气体及有毒气体的球罐壳体和支柱,应设置隔热设施。隔热设施可采用水喷淋装置或采用不燃性绝热材料覆盖。降温喷淋装置应设计成可向整个球罐表面均匀淋水,其淋水量按球罐外表面积的,0.03L/S.m,2,进行计算。,当球罐中储存低温物料,(,如乙烯,液化天燃气,液氨等,),时应设置保冷设施,保冷结构应充分防止外界热量侵入储罐本体。保冷材料的厚度原则上应为保证在外层材料表面不结露的厚度。保冷结构要在地震,风载,雨,消防水的压头影响下,能保证绝热的效果。,24.7.5,附件,1.,消防喷淋装置,对储存易燃易爆物料的球罐,特别是液化石油气球罐必须设置消防喷淋装置,按我国建筑设计防火规范,其供水强度应不小于,0.15L/S.m,2,着火储罐的保护面积按其全面积计算,距着火罐直径,1.5,倍范围内的相邻储罐按其面积的一半计算,直径超过,20m,的地上固定顶立式罐冷却延续时间按,6h,计算。液化石油气火灾的延续时间按,6h,小时计算。为防止支柱因直接受火过早失去支撑能力,对储存易燃易爆物料和,LPG,物料的球罐支柱应采用非燃性材料进行隔热保护,其火灾延续时间不应小于,2,小时。,2,、压力表,应在球罐顶部和底部各设置一个量程相同并经校正的压力表,为校表时 能取下压力表,压力表前应安装截止阀。选用压力表的量程为试验压力,2,倍左右为宜,但不应低于,1.5,倍或高于,4,倍试验压力。压力表直径以不小于,150mm,为宜。,3,、温度计,应在球罐上安装一个以上的温度计。保护管应具有足够强度。低温球罐或在寒冷地区装设的球罐,必须防止雨水,湿气等流入测温保护管内而结冰,从而影响正确的温度测定。,4,、液位计,贮存液体或液化气体的球罐应装设现场和远传液位计,不推荐选用玻璃板液位计。液位计要有高低液位报警装置,防止装载过量,抽空,特别在装载液化石油气时更应慎重,应单独设高液位报警和带联锁的高高液位报警,以免发生事故。,5,、安全阀,为防止运行异常造成超压,应在气相部分设置一个以上的安全阀,同时在气相部分还要设置一个以上的火灾安全阀。若安全阀开启压力设定在操作异常时的压力,而泄放量为操作与火灾时两者中较大的泄放量,则可只设一个安全阀。但储存液化石油气的球罐必须设置两个安全阀,每个都能满足事故状态下最大泄放量的要求,安全阀应设手动切断阀,切断阀口径与安全阀一致,并保持全开状态,安全阀释放和气相放空的液化气原则上应排至全厂火炬系统,当受条件限制时,可直接排入大气,排放口应高于罐区中最高罐顶,2m,以上。当排放量较大时,应引至安全地点排放。,6,、紧急切断阀,:,液化石油气球罐底部入口管线应设置紧急切断阀,入口紧急切断阀应与球罐高高液位报警联锁。,7,、接地,:,凡罐区不设置单独的避雷装置时每台球罐支柱必须设置两个以上接地电阻,10,以下的接地凸缘。,1,、球罐采用赤道正切柱式支承有什么优缺点,2,、球壳与支柱连接有哪些形式,常用何种结构,3,、支柱结构设计时应考虑哪些因素,4,、在什么情况下球罐要装设水喷淋装置,5,、球罐安全阀设置有何规定,思考题,:,24.8,球壳板成形,球壳板由制造单位压制成形。制造单位下料前应按质量证明书对钢材进行验收,必要时尚应复验,并按标准或图样要求进行冲击试验和超声检测。,24.8.1,下料,球壳板下料方法有二次下料法和一次下料法两种。,二次下料法是先对球壳用钢板进行近似平面展开,(,球面是不能在平面上展开的,故此近似平面展开带来较大误差,),加上适当的预放量和压制回弹量进行第一次粗下料,然后用圆弧模板校正两维坐标的球面曲率圆弧,再进行第二次精下料,获得所需球壳板。这种方法设计者仅提供球壳板主要外形尺寸,其设计放样程序在制造单位进行,具体尺寸由制造单位自行决定。,一次下料法由设计者根据球壳板的空间曲面尺寸经过计算,提供制造单位完整的立体标定施工图,制造单位按图一次下料压制成型。一次下料法需借助数控切割机对钢板进行精确切割,(,包括坡口,),这种下料方法成型后的球壳板精度较高,为球罐现场组焊一次吊装就位奠定了基础。,目前多数制造单位仍采用二次下料法,最后采用双枪气割一次完成坡口的制备。,24.8.2,成型,球壳板可采用冷压或热压,(,温压,),成形,热压是指将钢板加热到临界点,(AC,3,),以上某一温度,(,如,9001000,一般,950,左右,),并在这个温度下成形。温压是指将钢板加热到低于,AC,1,某一温度下,(,一般为,400500),压制成形。热压,(,温压,),需要整体胎具,热压成形的球壳板,其力学和弯曲性能须由热压工艺保证。冷压是指没有人为加热在室温下按一定压制顺序采用点压使其成形的方法。调质钢应采用冷压成形法。,成形后的球壳板应逐张进行厚度检测,其实际厚度应不小于名义厚度减去钢板的负偏差。除几何尺寸外还必须仔细检查坡口表面,不得有分层和裂纹等缺陷,材料标准抗拉强度下限值,b,540MPa,的钢材气割表面应磁粉或渗透检测,球壳板周边,100mm,范围内应按,JB4730,的规定进行超声检测。坡口表面及其内外边缘,50mm,的范围内要涂可焊性防锈涂料。,24.9,组焊,24.9.1,零部件组焊,分段支柱上段与赤道板,人孔,接管与极板应在制造单位组焊,并进行消除应力热处理。若有后热消氢处理要求者应焊后立即进行。,组焊后用弦长不小于,1000mm,的样板检查赤道板,开孔周边,100mm,范围内及开孔中心一倍开孔直径外的极板曲率,最大间隙不得大于,3mm,。人孔,接管开孔位置及外伸高度允差不大于,5mm,。,法兰面应垂直接管中心线,且保持水平或垂直,支柱直线度应控制在允差内,(L/1000,且,10mm),。支柱与底板组焊应垂直,其偏差,2mm,。,每台球罐制造单位还应提供与球壳板具有相同钢号,相同规格的,4,块产品焊接试板母材,试板宜与其他零部件装箱运输。,24.9.2,组焊,球罐组焊前应对基础尺寸进行检查,对零部件进行复验。底板与基础,拉杆与支柱的固定连接应在压力试验合格后进行。,1,、组焊,组焊方法从装与焊的关系来看,有整体组焊法和分带组焊法之分,足球式球壳板宜采用整体组焊法,桔瓣式球壳多采用分带组焊或拼带组焊法。从合理选用起重机具,减少高空作业,改善焊接作业位置,(,如减少仰焊,立焊,),提高焊接质量等方面考虑,即按地面予加工深度看,又可分为单片组装,拼大片组装和环带组装。大型球罐通常采用单片组焊法,(,也称散装法,),。,球壳不得采用机械方法强力组焊。组焊后的对口间隙,对口错边量,对接接头的棱角度不得超差。,支柱安装找正后,在球罐径向和周向两个方向侧量垂直度偏差,偏差值应小于,GB12337,的规定值。可调式拉杆应对称,均匀拉紧。,连接板包括予焊件应与球壳紧密贴合,并在热处理前装焊完毕,若其角焊缝是连续焊,应在最低部位留出通气缝隙。,2,、焊接,组焊单位在焊接工艺评定前,应针对钢板的钢号,厚度,焊接方法及焊接材料选取适宜的方法进行裂纹试验。焊接予热温度由组焊单位通过焊接裂纹试验及焊接工艺评定确定。,可焊性是一个相对概念,评价钢材可焊性试验方法很多,最高硬度试验,铁研抗裂试验,窗形拘束试验,落锤试验,宽板拉伸试验等都可用来检验焊接接头的抗裂性能,机械性能及金相组织,从而证明焊接工艺的可靠性。,裂纹试验国内一般采用,Y,型,斜,Y,型,窗形拘束三种方法。,Y,型坡口焊缝裂纹试验的坡口型式见图,24.9,试验方法参照,GB4675.1,主要用来评价熔敷金属根部冷裂纹倾向,裂纹率应为零。斜,Y,坡口焊接试验又称小铁研试验,是一种,苛刻的抗裂试验,试验目的是检查焊缝热,影响区断面裂纹,纵向裂纹的敏感性,由,于其拘束度大,日本铃木春等认为,:,只要该,试验焊缝表面裂纹率小于,20%,实际构件焊,接时就不会产生冷裂纹,(,不包括定位焊,短,段焊和补焊,),但是人们习惯上仍以试验焊道表面和断面裂纹率为零作为不出现冷裂纹的依据。窗形拘束试验模拟了球罐的高拘束度,主要用于评价高强,度钢多层焊时焊缝产生横向裂纹的敏感性,其结果可验证,施工工艺的正确性,所以球壳板厚度大于,25mm,时,还应做窗形拘束裂纹试验。,球罐焊接工艺评定应按,JB4708,的规定,且应按立焊,横焊位置分别进行试板评定,抗拉试验和弯曲试验结果应符合相应材料标准的规定,低温冲击试样为两组,(,每组三件,),缺口分别开在焊缝金属及热影响区上。焊接规程按图样技术要求和评定合格的焊接工艺制定。,焊接过程中应加强对焊工,焊材,施工环境的管理。,定位焊,工卡具焊接工艺及其对焊工的要求与球壳焊接相同,它们的引弧点和熄弧点应按规定进行，严禁在非焊接位置任意引弧和熄弧。工卡具折除时不得损伤球壳板,切除后应打磨平滑。,要求焊前予热的焊缝,施焊时层间温度不应低于予热温度下限。焊接线能量应不超过经焊接工艺评定合格的线能量上限。应采用后退起弧法,终端应将弦坑填满。多层焊的层间接头要错开。双面焊对接焊缝,单侧焊接后应用碳弧气创进行背面清根,清根后用砂轮磨除渗透层并修整坡口。材料标准抗拉强度下限值,b,540MPa,的钢材清根后须进行,100%,渗透检测。承压焊缝应连续施焊,因故中断焊接时,要采取防裂纹措施,再次施焊前应经磁粉或渗透检测确认无裂纹后,方可按原工艺要求继续施焊。,需消氢处理者焊后须立即进行后热消氢处理后热温度宜为,200250,后热时间应为,0.51h,。,焊后检查,:,对接焊缝形成的棱角,E,不得大于,10mm;,球壳两极间净距与设计内直径之差和赤道截面最大与最小内直径之差均应小于球壳设计内直径的,0.7%,且不大于,80mm;,焊缝表面不得有裂纹,咬边,气孔,弧坑和夹渣等缺陷,并不得保留有熔渣与飞溅物,;,焊缝余高不得超标,;,角焊缝应打磨圆滑过渡至母材的几何形状。,思考题,:,1,、分段支柱的上段与赤道板的组焊为什么要在制造单位进行,组焊后质量控制有何要求,2,、球罐在焊接工艺评定前对裂纹试验有什么要求,3,、在什么情况下球壳焊缝焊后必须立即进行消氢处理,24.10,无损检测,从事球罐无损检测人员,必须持有质量技术监督部门颁发的有效期内的锅炉压力容器无损检测人员技术等级资格证书。取得,级以上证书的人员方可填写和签发检验报告。,焊缝表面的形状尺寸及外观检查合格后,方可进行无损检测。,用有延迟裂纹倾向钢材制作的球罐,应在焊接结束至少经,36h,后,.,方可进行焊缝的无损检测。,24.10.1,射线检测与超声检测,GB12337,规定凡符合下列条件之一的球罐对接接头应按图样规定的检测方法,进行,100%,射线或超声检测。,a),厚度,s,大于,30mm,的碳素钢和,16MnR,钢制球罐,;,b),材料标准抗拉强度下限值,b,540MPa,的钢制球罐,;,c),进行气压试验的球罐,;,d),图样注明盛装易燃和毒性为极度危害物料的球罐,;,e),图样规定须,100%,检测的球罐。,除上述的焊接接头外,允许做局部射线或超声检测。检测方法按图样规定。检测长度不得少于各条焊接接头长度的,20%,局部无损检测应包括每个焊工所施焊的部分部位。以下部位应全部检测,其检测长度计入局部检测之内。,a),焊缝的交叉部位,;,b),嵌入式接管与球壳连接的对接接头,;,c),以开孔中心为圆心,1.5,倍开孔直径为半径的圆内所包容的焊接接头,;,d),公称直径不小于,250mm,的接管与长颈法兰,接管与接管对接连接的焊接接头,;,e),凡被补强圈支柱,垫板,内件等所覆盖的焊接接头。,对进行,100%,射线或超声检测的焊接接头,是否需采用超声或射线进行复测,以及复测的长度,由设计者在图样上予以规定。,射线检测与超声检测按,JB4730,进行,合格级别按图样和,GB12337,的规定。,24.10.2,磁粉检测与渗透检测,磁粉或渗透检测前应打磨受检表面至露出金属光泽,并应使焊缝与母材平滑过渡。,B12337,规定符合下列条件的部位应按图样规定的方法,对其表面进行磁粉或渗透检测,:,a),图样注明有应力腐蚀的球罐,材料标准抗拉强度下限值,b,540MPa,的钢制球罐及用有延迟裂纹倾向钢材制造的球罐的所有焊接接头表面,;,嵌入式接管与球罐连接的对接接头表面,;,b),焊补处的表面,;,c),工卡具拆除处的焊迹表面和缺陷修磨处的表面,;,d),支柱与球罐连接处的角焊缝表面,;,e),凡进行,100%,射线或超声检测的公称直径小于,250mm,的接管与长颈法兰,接管与接管对接接头表面。,磁粉检测与渗透检测按,JB4730,进行,I,级为合格。,不少工程设计单位对碳素钢,16MnR,钢制球罐的对接焊缝均要求进行,100%,射线检测,当厚度超过,38mm,时,还追加,20%,超声复检,焊缝表面焊后要求进行,100%,磁粉或渗透检测。对材料标准抗拉强度下限值,b,540MPa,的钢材及低温钢材制作的球罐对接接头需进行,100%,射线检测,并要求进行,100%,超声检测复检,焊缝表面在焊后及水压试验后均要求进行一次,100%,磁粉或渗透检测。,24.11,焊后整体热处理,球罐焊后整体热处理应在水压试验前进行。,焊后热处理的目的是释放残余应力,改善焊接接头的塑性和韧性,恢复冷作时的予应变和时效而丧失的性能,以避免应力腐蚀。热处理也会带来一些负面效应,主要是回火脆性,微量的锑,硫,锡和砷是脆性元素,而铬,锰,镍的存在又加剧了脆化,少量的钼有助于防止脆化,当,Mn0.5%,时对碳素钢回火脆性不敏感。焊接结构中最敏感的回火脆性部位在焊缝金属及热影响区。,符合下列情况之一的球罐,GB12337,规定要进行焊后整体热处理,:,a),图样要求进行焊后热处理者,;,b),厚度大于,32mm(若焊前予热,100,以上时,厚度大于,38mm),的碳素钢和,07MnCrMoVR,钢制球壳,;,c),厚度大于,30mm(,若焊前予热,100,以上时,厚度大于,34mm),的,16MnR,钢制球壳,;,d),任意厚度的其它低合金钢制球罐,;,e),图样注明有应力腐蚀的球罐,如盛装液化石油气,液氨等球罐,;,f),图样注明盛装毒性为极度或高度危害的球罐。,整体热处理温度应按图样要求,也可参照,GB12337,标准推荐值,但均应经焊接工艺评定进行验证。,整体热处理前应在支柱底板下设置移动设施。热处理过程中,应监测支柱底板位移,并按计算值及时调整柱脚位移。热处理后,应测量并调整支柱垂直度。,思考题,:,1,、球罐液压试验时对液体温度有何要求,液压试验球罐基础沉降有何要求,2,、哪些球罐要进行气密性试验,24.14,特种球罐,24.14.1,液化石油气球罐,用高强度钢制作的大型,LPG,球罐,经一些年月后常在焊缝,(,尤其是熔合线,),处出现,H,2,S,应力腐蚀裂纹。在建罐初期,(12,年,),开罐时就能发现很小的微裂纹,尚不会直接造成泄漏和破坏,然而随时间的推移,出现的再生裂纹多是泄漏或破坏的起因。硫化物应力腐蚀开裂除与,H,2,S,浓度有关外,还与助长裂纹扩展的因素有关,如母材与焊缝强度,硬度,化学成份,残余应力缺口等等。图,24.14,表示了,H,2,S,浓度,HAZ,硬度与